镇村民公寓式住宅工程高大支模架专家论证施工设计方案

...wd......wd......wd...x镇盘山村村民公寓式住宅高支模架专家认证施工设计方案目录第一章工程概况2第二章编制依据2第三章超高超重梁板概况3第四章施工准备和总体部署5第五章模板支架的设计和构造体系8第六章模板安装10第七章模板支架计算书12第一节400×1450梁模板支架计算书12第二节550×1200模板支架计算书22第三节300mm厚板模板支架计算书33第四节250mm厚板模板支架计算书43第八章质量标准及保证措施53第九章模板验收及撤除55第十章安全文明施工、环境保护和成品保护措施58第十一章特殊季节施工59第十二章监测措施60第十三章模板倒塌应急预案61附表：超高梁、板扣件式钢管模板支架搭设参数表附图1：地下室顶板高大模架支架立杆布置图附图2：地下室顶板高大模架支架剪刀撑布置图附图3：400×1450梁模板支架剖面图附图4：400×1200梁模板支架剖面图附图5：550×1200梁模板支架剖面图附图6：后浇带模板支架剖面图第一章工程概况1.工程名称：xx市大溪镇盘山村村民公寓式住宅工程2.工程地址：xx市大溪镇盘山村3.建设单位：xx市大溪镇盘山村村民委员会4.监理单位：浙江工程建设监理公司5.设计单位：北京市工业设计研究院6.勘察单位：东华理工大学勘察设计研究院7.施工单位：曙光建设8.质量监视机构：xx市建筑工程质量安全监视9.建筑概况：该工程总用地面积约14788㎡。由1#楼地上11层，2#-5#楼地上18层住宅楼及地下1层组成。总建筑面积60028.24㎡，其中1#楼8394.986㎡、2#楼10121.448㎡、3#楼、4#楼、5#楼各9880.518㎡，地下室11849.12㎡。二类高层公共建筑。建筑耐火等级为一级，地下室为一级。室外地坪标高4.000m。±0.000相当于黄海标高5.20米。10.构造概况：构造形式为框架构造，设计使用年限为50年，构造安全等级为二级，抗震等级为非抗震。采用钻孔灌注桩根基，最大单桩荷载约为5000KN。根本风压：W0=0.70KN/m2；地面粗糙度：B类。第二章编制依据1.本工程施工图纸及施工组织设计；2.《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》(DB33/1035—2006)；3.《建筑施工手册》第四版；4.《建筑施工计算手册》江正荣著；5.《建筑构造荷载标准》〔GB50009-2012〕；6.《混凝土构造设计标准》〔GB50010-2010〕；7.《钢构造设计标准》〔GB50017-2003〕；8.《建筑施工模板安全技术标准》〔JGJ162-2008〕；9.《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术标准》〔JGJ130-2011〕；10.《建筑工程施工质量验收统一标准》〔GB50300-2013〕；11.《建筑施工安全检查标准》〔JGJ59-2011〕；12.《施工现场临时用电安全技术标准》〔JGJ46-2005〕；13.《建筑施工高处作业安全技术标准》〔JGJ80-91〕；14.《建筑施工安全技术统一标准》〔GB50870-2013〕；15.《建筑施工企业安全生产管理标准》〔GB50656-2011〕；16.《建筑施工临时支撑构造技术标准》〔JGJ300-2013〕；17.《建筑施工组织设计标准》〔GB/T50502-2009〕；18.《混凝土构造工程施工标准》〔GB50666-2011〕；19.品茗模板〔浙江〕V8.0软件；20.《关于印发<危险性较大的分局部项工程安全管理方法>的通知》〔建质[2009]87号〕；21.《建设工程高大模板支撑系统施工安全监视管理导则》〔建质[2009]254号〕；22.《浙江省建筑施工安全标准化管理规定》〔浙建建[2012]54号〕；23.《关于加强建筑企业和施工现场安全生产根基工作的假设干规定〔试行〕》〔台建规[2011]136号〕；24.《转发关于加强支模架安全管理的假设干意见的通知》〔温建工[2011]120号〕；25.《关于加强支模架安全管理的假设干意见》〔温建工[2015]13号〕。第三章超高超重梁板概况根据浙江省工程建设标准《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》(DB33/1035—2006)中7.1.5和7.5.3条的规定：高度超过8m，或跨度超过18m，或施工总荷载大于10KN/m2，或集中线荷载大于15KN/m的模板支架工程属于危险性较大的分局部项工程，应组织专家论证，施工企业相关部门应参加验收。本工程地下室底板面标高-5.100，板厚400mm；顶板面标高-1.200，板厚250mm和300mm；各单体一层面标高±0.000，板厚180mm，内外存在1.2m的高差。地下室顶板梁截面尺寸有400×1450、400×1200、550×1200、450×1200，周边板厚不一。以上梁集中线荷载均超过了15KN/m，300mm厚的顶板施工总荷载超过了10KN/m2，模板支架搭设高度5.1m和3.9m，属于荷载超过限值的超重梁、板。具体信息概述如下：本工程超重梁、板概况表梁编号截面尺寸(mm×mm)最大跨度(m)梁顶标高板厚〔mm〕KL134、KL14、KL133、KL136、KL141、KL139、KL64、KZL1、KL145、KL185、KL115400×145011±0.000250、180KL31、KL137、KZL7、KL112400×14506.1±0.000180KL3、KL5、KL7、KL21、KL16、KL11、KL52、KL101400×12009.4-1.200250KL40400×14509.4-1.200300WKL18450×12009.4-1.200300WKL30550×12009.4-1.200300KL85450×12009.4-1.200250本方案超重梁选取截面尺寸400×1450、550×1200两种类型、超重板选取板厚300mm进展计算，其余梁参照进展施工。为方便计算，梁400×1450模板支架搭设高度按5.1m考虑；梁550×1200模板支架搭设高度按3.9m考虑。而250mm厚的顶板施工总荷载虽然未超过10KN/m2，但为了能使梁、板模板支架水平杆能互相拉通，也对其进展了计算。以上梁、板模板支架的立杆均作用在400mm厚的底板上。第四章施工准备和总体部署一、施工准备1.施工前，一切施工用的机具应在浇筑混凝土前进展检查，同时配备专职维修人员随时检修。在混凝土浇筑期间，要保证施工用电、施工照明不中断。2.木工放样人员应当根据图纸和方案中的具体节点，提前进展模板放样工作，找出模板工程中施工难点、重点等，便于及时发现问题并进展更改，以保证支设模板的质量。3.提前做好材料的采购方案，模板工程施工前各种材料等应当提前进场并且通过检查验收，按照放样图提前进展现场配置模板的加工配制，为加快施工速度提供可靠保证。二、劳动力组织1.施工员2人：主要负责模板及支模架搭设、撤除的技术指导。2.安全员3人：主要负责模板及支模架的安全监视工作。3.模板及支模架技术工35人：根据进度需要可再调整，主要负责支模架的搭设、撤除工作。4.其他配合人员10人：主要负责模板、钢管、扣件等的运输工作。三、混凝土来源本工程为保证混凝土质量和施工进度，采用商品混凝土。结合本工程的特点，混凝土采用泵管输送。四、模板现场布置和堆放本工程构造施工期间，现场场地狭窄，模板需求量较大，需要堆放场地较大。现场模板除了在规划位置放置外，充分考虑流水施工，从而加快模板周转，减少模板闲置时间。五、混凝土浇筑总体要求1.由于层高较高，所以本工程先浇筑框架柱混凝土，待梁、板钢筋绑扎完毕验收合格后浇筑梁板混凝土。2.混凝土浇筑时，确保模板支模架在施工过程中均衡受力，高度大于0.5m的梁采用由中部向两边扩展的浇筑方式。3.梁和板应同时浇筑，对高度大于1m的梁，应在梁浇筑完毕后停歇1～1.5h，使混凝土获得初步沉实后，再继续浇捣板，以防止接缝处出现裂缝。4.当不允许留施工缝时，区域之间、上下层之间的混凝土浇筑间歇时间，不得超过混凝土初凝时间；当下层混凝土初凝后，浇筑上次混凝土时，应先按留施工缝的规定处理。5.泵送混凝土的布料方法：(1)在浇筑竖向构造混凝土时，布料设备的出口离模板内侧面不应小于50mm，并且不向模板内侧面直冲布料，也不得直冲钢筋骨架。(2)浇筑水平构造混凝土时，不得在同一处连续布料，应在2～3m范围内水平移动布料，且宜垂直于模板，并由远而近浇筑。(3)混凝土浇筑分层厚度，一般为300～500mm。当水平构造的混凝土浇筑厚度超过500mm时，可按1:6～1:10坡度分层浇筑，且上层混凝土，应超前覆盖下层混凝土500mm以上。(4)振捣泵送混凝土时，振动棒插入的间距一般为400mm左右，振捣时间一般为15～30s，并且在20～30min和对其进展二次复振。(5)对于有预留洞、预埋件和钢筋密集的部位，应预先制订好相应的技术措施，确保顺利布料和振捣密实。在浇筑混凝土时，应经常观察，当发现混凝土有不密实等现象，应立即采取措施。(6)水平构造的混凝土外表，应适时用木抹子磨平搓毛两遍以上。必要时，还应先用铁滚筒压两遍以上，以防止产生收缩裂缝。6.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过设计荷载的情况要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放。7.混凝土泵送施工时，应规定联络信号和配备通讯设备。可采用对讲机等通信设备进展混凝土泵、搅拌运输车和搅拌站与浇筑地点之间的通讯联络。六、材料选用1.钢管选用48×3.50mm的焊接钢管〔计算中按安全考虑，取48×3.0mm〕，其质量应符合《碳素构造钢》(GB/T700)中Q235-A级钢的规定。钢管外表应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。钢管外径、壁厚、端面等的偏差；钢管外表锈蚀深度；钢管的弯曲变形等均应符合规程附录E的规定。2.扣件采用机械性能不低于KTH330-08的可锻铸铁制造，其材质必须符合《钢管脚手架扣件》〔GB15831〕的规定。在螺栓拧紧扭力达65N·m时,不得发生破坏。扣件不得有裂纹、砂眼、缩松和气孔等锻造缺陷。严禁使用有裂缝、变形或螺栓出现滑丝的扣件。3.采购或租赁的钢管和扣件必须有产品合格证和法定检测单位的检测检验报告，生产厂家必须具有技术质量监视部门颁发的生产许可证。没有质量证明材料或质量证明材料不齐全的钢管和扣件不得进入施工现场。4.施工现场的钢管和扣件每次使用前，必须按照现行国家标准《金属拉伸试验方法》〔GB/T228〕、《钢管脚手架扣件》〔GB15831〕和《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术标准》〔JGJ130-2011〕对钢管和扣件质量进展抽样检测，抽检数量按有关规定执行。未经检测或检测不合格的一律不得使用。5.施工现场应建设钢管和扣件使用台帐，详细记录钢管和扣件的来源、数量、使用次数、使用部位和质量检验等情况，防止未经检测或检测不合格的钢管和扣件在施工中使用。6.施工现场要落实专人，加强钢管和扣件的维修保养工作。钢管和扣件应按品种、规格分类堆放，堆放场地不得有积水。每次使用回收后，应及时清理，剔除报废的钢管、扣件后，进展防锈处理后存放。7.模板采用厚度15mm的胶合板，板材外表应平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸碱的保护膜，并应有保温性良好、易脱模和可两面使用等特点。次楞采用50×70的矩形方木。第五章模板支架的设计和构造体系一、每根立杆底部应设置厚度不小于50mm的木垫板。二、模板支架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上；横向扫地杆亦采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆的立杆上。三、立杆接长接头必须采用对接扣件连接。立杆上的对接扣件应交织布置，相邻两根立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开不小于500mm，各接头中心至主节点的距离不大于步距的1/3。四、立杆之间必须按步距满设纵、横向水平杆，确保两方向之间有足够的刚度，步距不大于1.6m。五、双向水平杆连接长度不宜小于5跨。水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。对接、搭接应符合以下规定：1.水平杆的对接扣件应交织布置，两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm，各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。2.搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接水平杆杆端的距离不应小于100mm。六、模板支架四边与中间每隔四排支架立杆应设置一道纵、横向竖向剪刀撑，由底至顶连续设置。高于4m的模板支架，其四边与中间每隔四排立杆从顶层开场向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。七、每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m；剪刀撑斜杆与地面倾角宜在的45°～60°之间，自下而上，左右连续设置，并延伸到顶部。倾角为45°时，剪刀撑跨越立杆的根数不应超过7根；倾角为60°时，则不应超过5根。斜杆的接长应采用搭接。剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心至主节点的距离不宜大于150mm。设置水平剪刀撑时，有剪刀撑斜杆的框格数量应大于框格总数的1/3。八、本工程框架柱截面尺寸不统一，局部不同跨的水平杆不能直接连通，通过模板支撑架与已浇筑混凝土的框架柱之间设置连墙杆来加强整体稳定性，连墙杆按每步步距垂直方向设置一道。如以以下图所示。九、支模架立杆应竖直设置，5m高度的垂直允许偏差不小于15mm。十、扣件安装应符合以下规定：1.扣件规格必须与钢管外径相匹配；2.螺栓拧紧扭力矩不应小于40N·m，且不应大于65N·m；3.在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm；4.对接扣件开口应朝上或朝内；5.各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。十一、对跨度不小于4m的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按设计要求起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为跨度的1/1000～3/1000。第六章模板安装一、模板安装一般要求竖向构造钢筋等隐蔽工程验收完毕、施工缝处理完毕后准备模板安装。安装柱模前，要去除杂物，焊接或修整模板的定位预埋件，做好测量放线工作，抹好模板下的找平砂浆。模板组装要严格按照模板配板图尺寸拼装成整体，模板在现场拼装时，要控制好相邻板面之间拼缝，两板接头处要加设卡子，以防漏浆，拼装完成后用钢丝把模板和竖向钢管绑扎结实，以保持模板的整体性。拼装的精度要求如下：1.两块模板之间拼缝≤12.相邻模板之间上下差≤13.模板平整度≤24.模板平面尺寸偏差±3二、模板定位当底板或顶板混凝土浇筑完毕并具有一定强度〔≥1.2MPa〕，即用手按不松软、无痕迹，方可上人开场进展轴线投测。首先根据楼面轴线测量孔引测建筑物的主轴线的控制线，并以该控制线为起点，引出每道细部轴线，根据轴线位置放出细部截面位置尺寸线、模板500〔mm〕控制线，以便于模板的安装和校正。当混凝土浇筑完毕，模板撤除以后，开场引测楼层500mm标高控制线，并根据该500mm线将板底的控制线直接引测到墙、柱上。三、模板安装要求1.梁、板模板安装顺序及技术要点〔1〕模板安装顺序模板定位、垂直度调整→模板加固→验收→混凝土浇筑→拆模〔2〕技术要点安装墙模前，要对墙体接茬处凿毛，用空压机去除墙体内的杂物，做好测量放线工作。为防止墙体模板根部出现漏浆“烂根〞现象，墙模安装前，在底板上根据放线尺寸贴海绵条，做到平整、准确、粘结结实并注意穿墙螺栓的安装质量。2.楼板模板安装顺序及技术要点〔1〕模板安装顺序“满堂〞脚手架→主龙骨→次龙骨→柱头模板龙骨→柱头模板、顶板模板→拼装→顶板内、外墙柱头模板龙骨→模板调整验收→进展下道工序〔2〕技术要点楼板模板当采用单块就位日寸，宜以每个铺设单元从四周先用阴角模板与墙、梁模板连接，然后向中央铺设，按设计要求起拱，起拱部位为中间起拱，四周不起拱。3.梁模板施工时注意以下几点：〔1〕横板支撑钢管必须在楼面弹线上垫木方；〔2〕钢管排架搭设横平竖直，纵横连通，上下层支顶位置一致，连接件需连接结实，水平拉撑连通；4.楼板模板施工时注意以下几点：〔1〕横板支撑钢管必须在楼面弹线上垫木方；〔2〕钢管排架搭设横平竖直，纵横连通，上下层支顶位置一致，连接件需连接结实，水平拉撑连通；〔3〕模板底第一排楞需紧靠墙板，如有缝隙用密封条封孔，模板与模板之间拼接缝小于1mm，否则用腻子封条；〔4〕模板支设，下部支撑用满堂脚手架支撑下垫垫板。顶板纵横格栅用压刨刨成同样规格，并拉通线找平。特别是四周的格栅，弹线保持在同一标高上，板与格栅用50mm长钉子固定，格栅间距300mm，板铺完后，用水准仪校正标高，并用靠尺找平。铺设四周模板时，与墙齐平，加密封条，防止墙体“吃模〞，板模周转使用时，将外表的水泥砂浆清理干净，涂刷脱模剂，对变形和四周破损的模板及时修整和更换以确保接缝严密，板面平整；模板铺完后，将杂物清理干净，刷好脱模剂。〔5〕从墙根起步300mm立第一根立杆以后按900mm和900mm的间距立支撑，这样可保证立柱支撑上下层位置对应。水平拉杆要求设上、中、下三道，考虑到人行通道，在支撑中留一条通道。第七章模板支架计算书第一节400×1450梁模板支架计算书计算依据：1、《建筑构造荷载标准》GB50009-20122、《混凝土构造设计标准》GB50010-20103、《钢构造设计标准》GB50017-20034、《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》DB33/1035-2006一、工程概况新浇混凝土梁板特性地下室顶板新浇混凝土楼板厚度(mm)250混凝土梁截面尺寸(mm)【宽×高】400×1450模板支架高度H(m)5.1模板支架的纵向长度La(m)8.4模板支架的横向长度Lb(m)9.1二、模板支撑体系设计混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底次楞平行梁跨方向立杆纵向间距la(mm)425立杆横向间距lb(mm)900模板支架步距h(mm)1600楼板立杆纵向间距la'(mm)850楼板立杆横向间距lb'(mm)850梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)450梁底增加承重立杆根数2梁底增加立杆的布置方式按梁两侧立杆间距均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆的距离(mm)300,600梁底立杆支撑方式双扣件每纵距内附加梁底支撑主楞根数0梁底支撑次楞根数4立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度a(mm)70设计简图如下：模板设计立面图模板设计平面图三、荷载设计模板及支架自重标准值模板(kN/m2)0.5次楞(kN/m)0.01主楞(kN/m)0.033支架(kN/m)0.15梁侧模板自重标准值(kN/m2)0.5新浇筑混凝土自重标准值(kN/m3)24钢筋自重标准值(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值(kN/m2)2风荷载标准值ωk(kN/m2)根本风压ω0(kN/m2)重现期50年一遇0.70.266城市xx市大溪镇风荷载高度变化系数μz地面粗糙度B类(田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比拟稀疏的乡镇和城市郊区)1模板支架顶部离建筑物地面的高度(m)5风荷载体型系数μs支架模板支架状况敞开式0.487风荷载作用方向沿模板支架横向作用与风荷载在同面内的计算单元立杆数n20模板10.49四、模板验算模板类型胶合板模板厚度t(mm)15模板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15模板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.4模板弹性模量E(N/mm2)6000取1.0m单位宽度计算。计算简图如下：W=bh2/6=1000×152/6=37500mm3，I=bh3/12=1000×153/12=281250mm4q=γGΣqGk+1.4ΣqQk=1.35×[0.5+(24+1.5)×1.45]×1.0+1.4×(1+2)×1.0=54.791kN/mq`=ΣqGk+ΣqQk=[0.5+(24+1.5)×1.45]×1.0+(1+2)×1.0=40.475kN/m1、抗弯验算Mmax=0.1ql2=0.1×54.791×0.1332=0.097kN·mσmax=Mmax/W=0.097×106/37500=2.585N/mm2≤[f]=15N/mm2符合要求！2、抗剪验算Qmax=0.6ql=0.6×54.791×0.133=4.372kNτmax=3Qmax/(2bh)=3×4.372×103/(2×1000×15)=0.437N/mm2≤[τ]=1.4N/mm2符合要求！3、挠度验算νmax=0.677q`l4/(100EI)=0.677×40.475×1334/(100×6000×281250)=0.051mmνmax=0.051mm≤[ν]=min[L/150，10]=min[133/150，10]=0.887mm符合要求！4、支座反力R1=R4=0.4ql=2.915kN，R2=R3=1.1ql=8.016kNR`1=R`4=0.4q`l=2.153kN，R`2=R`3=1.1q`l=5.921kN五、次楞验算次楞验算方式三等跨连续梁次楞材质类型方木次楞截面类型(mm)50×70次楞材料自重(kN/m)0.01次楞抗弯强度设计值[f](N/mm2)13次楞抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.3次楞截面抵抗矩W(cm3)40.833次楞截面惯性矩I(cm4)142.917次楞弹性模量E(N/mm2)9000次楞自重荷载：q1＝γGQ=1.35×0.01=0.013kN/m梁左侧楼板传递给次楞荷载：q2=γGΣNGk+1.4ΣNQk=[1.35×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×(1+2)]×(0.45-0.4/2)/2=1.668kN/m梁右侧楼板传递给次楞荷载：q3=γGΣNGk+1.4ΣNQk=[1.35×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×(1+2)]×(0.9-0.45-0.4/2)/2=1.668kN/m梁左侧模板传递给次楞的荷载：q4=γGΣNGk=1.35×0.5×(1.45-0.25)=0.81kN/m梁右侧模板传递给次楞的荷载：q5=γGΣNGk=1.35×0.5×(1.45-0.25)=0.81kN/mq=max[2.915/1.0+0.013+1.668+0.81，8.016/1.0+0.013，2.915/1.0+0.013+1.668+0.81]=8.029kN/mq`=max[2.153/1.0+0.01+1.222+0.6，5.921/1.0+0.01，2.153/1.0+0.01+1.222+0.6]=5.931kN/m计算简图如下：1、强度验算Mmax=0.1ql2=0.1×8.029×0.4252=0.145kN·mσmax=Mmax/W=0.145×106/40833=3.552N/mm2≤[f]=13N/mm2符合要求！2、抗剪验算Qmax=0.6ql=0.6×8.029×0.425=2.048kNτmax=3Qmax/(2bh0)=3×2.048×1000/(2×50×70)＝0.878N/mm2τmax=0.878N/mm2≤[τ]=1.3N/mm2符合要求！3、挠度验算νmax=0.677q`l4/(100EI)=0.677×5.931×4254/(100×9000×1429170)=0.102mmνmax=0.102mm≤[ν]=min[L/150，10]=min[425/150，10]=2.833mm符合要求！4、支座反力计算梁底次楞依次最大支座反力为：R1=1.1×(2.915+0.013+1.668+0.81)×0.425=2.528kNR2=1.1×(8.016+0.013)×0.425=3.754kNR3=1.1×(8.016+0.013)×0.425=3.754kNR4=1.1×(2.915+0.013+1.668+0.81)×0.425=2.528kNR`1=1.1×(2.153+0.01+1.222+0.6)×0.425=1.863kNR`2=1.1×(5.921+0.01)×0.425=2.773kNR`3=1.1×(5.921+0.01)×0.425=2.773kNR`4=1.1×(2.153+0.01+1.222+0.6)×0.425=1.863kN六、主楞(横向水平钢管)验算主楞材质类型钢管主楞截面类型(mm)Ф48×3.5主楞计算截面类型(mm)Ф48×3主楞材料自重(kN/m)0.033主楞截面面积(mm2)424主楞抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主楞抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主楞截面抵抗矩W(cm3)4.49主楞截面惯性矩I(cm4)10.78主楞弹性模量E(N/mm2)206000主楞自重荷载：q1=γGq=1.35×0.033=0.045kN/m计算简图如下：1、强度验算主楞弯矩图(kN·m)Mmax=0.175kN·mσmax=Mmax/W=0.175×106/4490=38.908N/mm2≤[f]=205N/mm2符合要求！2、抗剪验算主楞剪力图(kN)Qmax=3.761kNτmax=2Qmax/A=2×3.761×1000/424＝17.738N/mm2τmax=17.738N/mm2≤[τ]=125N/mm2符合要求！3、挠度验算主楞变形图(mm)νmax=0.04mm≤[ν]=min[L/150，10]=min[300/150，10]=2mm符合要求！4、支座反力支座反力依次为R1=-0.153kN,R2=6.455kN,R3=6.455kN,R4=-0.153kN支座反力依次为R`1=-0.114kN,R`2=4.765kN,R`3=4.765kN,R`4=-0.114kN七、纵向水平钢管验算纵向水平钢管仅起构造作用，可不用计算。八、扣件抗滑验算是否考虑荷载叠合效应否扣件抗滑承载力设计值折减系数1最大支座反力Rmax=6.455kN，6.455kN≤1×12.0=12kN在扭矩到达40～65N·m的情况下，双扣件能满足要求！九、模板支架整体高宽比验算根据《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》DB33/1035-2006第6.4.4：模板支架的高宽比不应大于5H/La=5.1/8.4=0.607<5符合要求！十、立杆验算钢管截面类型(mm)Ф48×3.5钢管计算截面类型(mm)Ф48×3截面面积A(mm2)424截面回转半径i(mm)15.9截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压、弯强度设计值[f](N/mm2)205立杆钢材的弹性模量E(N/mm2)206000立杆自重标准值(kN/m)0.033截面惯性矩I(cm4)10.781、长细比验算h/la'=1600/850=1.882，h/lb'=1600/850=1.882，查附录D，得k=1.163，μ=1.368l0=max[kμh，h+2a]=max[1.163×1.368×1600，1600+2×70]=2546mmλ=l0/i=2546/15.9=161≤[λ]=210长细比符合要求！查《浙江省模板支架规程》附录C得φ=0.2712、风荷载验算1)模板支架风荷载标准值计算la=0.425m，h=1.6m，《浙江省模板支架规程》表4.2.7得φw=0.172因风荷载沿模板支架横向作用，所以b=la=0.425m，b/h=0.425/1.6=0.266通过插入法求η，得η=0.958μzω0d2=1×0.7×0.0482=0.002，h/d=1.6/0.048=33.333通过插入法求μs1，得μs1=1.2因此μstw=φwμs1(1-ηn)/(1-η)=0.172×1.2×(1-0.95820)/(1-0.958)=2.831μs=φwμstw=0.172×2.831=0.487ωk=0.7μzμsω0=0.7×1×0.487×0.7=0.239kN/m22)整体侧向力标准值计算ωk=0.7μzμsω0=0.7×1×1×0.7=0.49kN/m23、稳定性验算KH=1/[1+0.005×(5.1-4)]=0.9951)不组合风荷载时立杆从左到右受力为(Nut＝γG∑NGk+1.4∑NQk)：R1=0.153+[1.35×(0.5+(24+1.1)×0.25)×0.425+1.4×(1+2)×0.425]×(0.85/2+(0.45-0.4/2)/2)+1.35×0.15×5.1=4.305kNR2=6.455+1.35×0.15×(5.1-1.45)=7.194kNR3=6.455+1.35×0.15×(5.1-1.45)=7.194kNR4=0.153+[1.35×(0.5+(24+1.1)×0.25)×0.425+1.4×(1+2)×0.425]×(0.85/2+(0.9-0.45-0.4/2)/2)+1.35×0.15×5.1=4.305kNNut=max[R1,R2,R3,R4]=max[4.305,7.194,7.194,4.305]=7.194kNNut/(φAKH)=7.194×103/(0.271×424×0.995)=62.954N/mm2≤[f]=205N/mm2符合要求！2)组合风荷载时立杆从左到右受力为(Nut＝γG∑NGk+0.85×1.4∑NQk)：R1=3.763kN,R2=7.099kN,R3=7.099kN,R4=3.763kNNut=max[R1,R2,R3,R4]=max[3.763,7.099,7.099,3.763]=7.099kNMw=0.85×1.4ωklah2/10=0.85×1.4×0.239×0.425×1.62/10=0.031kN·mNut/(φAKH)+Mw/W=7.099×103/(0.271×424×0.995)+0.031×106/(4.49×103)=69.004N/mm2≤[f]=205N/mm2符合要求！4、整体侧向力验算构造模板纵向挡风面积AF(m2)12.18F=0.85AFωkla/La=0.85×12.18×0.49×0.425/8.4=0.257kNN1=3FH/[(m+1)Lb]=3×0.257×5.1/[(9+1)×9.1]=0.043kNσ=(Nut+N1)/(φAKH)=(7.099+0.043)×103/(0.271×424×0.995)=62.501N/mm2≤[f]=205N/mm2符合要求！第二节550×1200模板支架计算书计算依据：1、《建筑构造荷载标准》GB50009-20122、《混凝土构造设计标准》GB50010-20103、《钢构造设计标准》GB50017-20034、《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》DB33/1035-2006一、工程概况新浇混凝土梁板特性地下室顶板新浇混凝土楼板厚度(mm)300混凝土梁截面尺寸(mm)【宽×高】550×1200模板支架高度H(m)3.9模板支架的纵向长度La(m)8.4模板支架的横向长度Lb(m)9.1二、模板支撑体系设计混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底次楞平行梁跨方向立杆纵向间距la(mm)400立杆横向间距lb(mm)1050模板支架步距h(mm)1600楼板立杆纵向间距la'(mm)800楼板立杆横向间距lb'(mm)800梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)525梁底增加承重立杆根数2梁底增加立杆的布置方式按梁两侧立杆间距均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆的距离(mm)350,700梁底立杆支撑方式双扣件每纵距内附加梁底支撑主楞根数0梁底支撑次楞根数4立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度a(mm)70设计简图如下：模板设计立面图模板设计平面图三、荷载设计模板及支架自重标准值模板(kN/m2)0.5次楞(kN/m)0.01主楞(kN/m)0.033支架(kN/m)0.15梁侧模板自重标准值(kN/m2)0.5新浇筑混凝土自重标准值(kN/m3)24钢筋自重标准值(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值(kN/m2)2风荷载标准值ωk(kN/m2)根本风压ω0(kN/m2)重现期50年一遇0.70.266城市xx市大溪镇风荷载高度变化系数μz地面粗糙度B类(田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比拟稀疏的乡镇和城市郊区)1模板支架顶部离建筑物地面的高度(m)4风荷载体型系数μs支架模板支架状况敞开式0.543风荷载作用方向沿模板支架横向作用与风荷载在同面内的计算单元立杆数n24模板10.49四、模板验算模板类型胶合板模板厚度t(mm)15模板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15模板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.4模板弹性模量E(N/mm2)6000取1.0m单位宽度计算。计算简图如下：W=bh2/6=1000×152/6=37500mm3，I=bh3/12=1000×153/12=281250mm4q=γGΣqGk+1.4ΣqQk=1.35×[0.5+(24+1.5)×1.2]×1.0+1.4×(1+2)×1.0=46.185kN/mq`=ΣqGk+ΣqQk=[0.5+(24+1.5)×1.2]×1.0+(1+2)×1.0=34.1kN/m1、抗弯验算Mmax=0.1ql2=0.1×46.185×0.1832=0.155kN·mσmax=Mmax/W=0.155×106/37500=4.125N/mm2≤[f]=15N/mm2符合要求！2、抗剪验算Qmax=0.6ql=0.6×46.185×0.183=5.071kNτmax=3Qmax/(2bh)=3×5.071×103/(2×1000×15)=0.507N/mm2≤[τ]=1.4N/mm2符合要求！3、挠度验算νmax=0.677q`l4/(100EI)=0.677×34.1×1834/(100×6000×281250)=0.153mmνmax=0.153mm≤[ν]=min[L/150，10]=min[183/150，10]=1.22mm符合要求！4、支座反力R1=R4=0.4ql=3.381kN，R2=R3=1.1ql=9.297kNR`1=R`4=0.4q`l=2.496kN，R`2=R`3=1.1q`l=6.864kN五、次楞验算次楞验算方式三等跨连续梁次楞材质类型方木次楞截面类型(mm)50×70次楞材料自重(kN/m)0.01次楞抗弯强度设计值[f](N/mm2)13次楞抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.3次楞截面抵抗矩W(cm3)40.833次楞截面惯性矩I(cm4)142.917次楞弹性模量E(N/mm2)9000次楞自重荷载：q1＝γGQ=1.35×0.01=0.013kN/m梁左侧楼板传递给次楞荷载：q2=γGΣNGk+1.4ΣNQk=[1.35×(0.5+(24+1.1)×0.3)+1.4×(1+2)]×(0.525-0.55/2)/2=1.88kN/m梁右侧楼板传递给次楞荷载：q3=γGΣNGk+1.4ΣNQk=[1.35×(0.5+(24+1.1)×0.3)+1.4×(1+2)]×(1.05-0.525-0.55/2)/2=1.88kN/m梁左侧模板传递给次楞的荷载：q4=γGΣNGk=1.35×0.5×(1.2-0.3)=0.608kN/m梁右侧模板传递给次楞的荷载：q5=γGΣNGk=1.35×0.5×(1.2-0.3)=0.608kN/mq=max[3.381/1.0+0.013+1.88+0.608，9.297/1.0+0.013，3.381/1.0+0.013+1.88+0.608]=9.311kN/mq`=max[2.496/1.0+0.01+1.379+0.45，6.864/1.0+0.01，2.496/1.0+0.01+1.379+0.45]=6.874kN/m计算简图如下：1、强度验算Mmax=0.1ql2=0.1×9.311×0.42=0.149kN·mσmax=Mmax/W=0.149×106/40833=3.648N/mm2≤[f]=13N/mm2符合要求！2、抗剪验算Qmax=0.6ql=0.6×9.311×0.4=2.235kNτmax=3Qmax/(2bh0)=3×2.235×1000/(2×50×70)＝0.958N/mm2τmax=0.958N/mm2≤[τ]=1.3N/mm2符合要求！3、挠度验算νmax=0.677q`l4/(100EI)=0.677×6.874×4004/(100×9000×1429170)=0.093mmνmax=0.093mm≤[ν]=min[L/150，10]=min[400/150，10]=2.667mm符合要求！4、支座反力计算梁底次楞依次最大支座反力为：R1=1.1×(3.381+0.013+1.88+0.608)×0.4=2.588kNR2=1.1×(9.297+0.013)×0.4=4.097kNR3=1.1×(9.297+0.013)×0.4=4.097kNR4=1.1×(3.381+0.013+1.88+0.608)×0.4=2.588kNR`1=1.1×(2.496+0.01+1.379+0.45)×0.4=1.907kNR`2=1.1×(6.864+0.01)×0.4=3.025kNR`3=1.1×(6.864+0.01)×0.4=3.025kNR`4=1.1×(2.496+0.01+1.379+0.45)×0.4=1.907kN六、主楞(横向水平钢管)验算主楞材质类型钢管主楞截面类型(mm)Ф48×3.5主楞计算截面类型(mm)Ф48×3主楞材料自重(kN/m)0.033主楞截面面积(mm2)424主楞抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主楞抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主楞截面抵抗矩W(cm3)4.49主楞截面惯性矩I(cm4)10.78主楞弹性模量E(N/mm2)206000主楞自重荷载：q1=γGq=1.35×0.033=0.045kN/m计算简图如下：1、强度验算主楞弯矩图(kN·m)Mmax=0.22kN·mσmax=Mmax/W=0.22×106/4490=48.993N/mm2≤[f]=205N/mm2符合要求！2、抗剪验算主楞剪力图(kN)Qmax=4.105kNτmax=2Qmax/A=2×4.105×1000/424＝19.361N/mm2τmax=19.361N/mm2≤[τ]=125N/mm2符合要求！3、挠度验算主楞变形图(mm)νmax=0.049mm≤[ν]=min[L/150，10]=min[350/150，10]=2.333mm符合要求！4、支座反力支座反力依次为R1=0.12kN,R2=6.589kN,R3=6.589kN,R4=0.12kN支座反力依次为R`1=0.087kN,R`2=4.862kN,R`3=4.862kN,R`4=0.087kN七、纵向水平钢管验算纵向水平钢管仅起构造作用，可不用计算。八、扣件抗滑验算是否考虑荷载叠合效应否扣件抗滑承载力设计值折减系数1最大支座反力Rmax=6.589kN，6.589kN≤1×12.0=12kN在扭矩到达40～65N·m的情况下，双扣件能满足要求！九、模板支架整体高宽比验算根据《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》DB33/1035-2006第6.4.4：模板支架的高宽比不应大于5H/La=3.9/8.4=0.464<5符合要求！十、立杆验算钢管截面类型(mm)Ф48×3.5钢管计算截面类型(mm)Ф48×3截面面积A(mm2)424截面回转半径i(mm)15.9截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压、弯强度设计值[f](N/mm2)205立杆钢材的弹性模量E(N/mm2)206000立杆自重标准值(kN/m)0.033截面惯性矩I(cm4)10.781、长细比验算h/la'=1600/800=2，h/lb'=1600/800=2，查附录D，得k=1.163，μ=1.272l0=max[kμh，h+2a]=max[1.163×1.272×1600，1600+2×70]=2367mmλ=l0/i=2367/15.9=149≤[λ]=210长细比符合要求！查《浙江省模板支架规程》附录C得φ=0.3122、风荷载验算1)模板支架风荷载标准值计算la=0.4m，h=1.6m，《浙江省模板支架规程》表4.2.7得φw=0.172因风荷载沿模板支架横向作用，所以b=la=0.4m，b/h=0.4/1.6=0.25通过插入法求η，得η=0.958μzω0d2=1×0.7×0.0482=0.002，h/d=1.6/0.048=33.333通过插入法求μs1，得μs1=1.2因此μstw=φwμs1(1-ηn)/(1-η)=0.172×1.2×(1-0.95824)/(1-0.958)=3.159μs=φwμstw=0.172×3.159=0.543ωk=0.7μzμsω0=0.7×1×0.543×0.7=0.266kN/m22)整体侧向力标准值计算ωk=0.7μzμsω0=0.7×1×1×0.7=0.49kN/m23、稳定性验算KH=11)不组合风荷载时立杆从左到右受力为(Nut＝γG∑NGk+1.4∑NQk)：R1=0.12+[1.35×(0.5+(24+1.1)×0.3)×0.4+1.4×(1+2)×0.4]×(0.8/2+(0.525-0.55/2)/2)+1.35×0.15×3.9=4.068kNR2=6.589+1.35×0.15×(3.9-1.2)=7.136kNR3=6.589+1.35×0.15×(3.9-1.2)=7.136kNR4=0.12+[1.35×(0.5+(24+1.1)×0.3)×0.4+1.4×(1+2)×0.4]×(0.8/2+(1.05-0.525-0.55/2)/2)+1.35×0.15×3.9=4.068kNNut=max[R1,R2,R3,R4]=max[4.068,7.136,7.136,4.068]=7.136kNNut/(φAKH)=7.136×103/(0.312×424×1)=53.941N/mm2≤[f]=205N/mm2符合要求！2)组合风荷载时立杆从左到右受力为(Nut＝γG∑NGk+0.85×1.4∑NQk)：R1=3.508kN,R2=7.031kN,R3=7.031kN,R4=3.508kNNut=max[R1,R2,R3,R4]=max[3.508,7.031,7.031,3.508]=7.031kNMw=0.85×1.4ωklah2/10=0.85×1.4×0.266×0.4×1.62/10=0.032kN·mNut/(φAKH)+Mw/W=7.031×103/(0.312×424×1)+0.032×106/(4.49×103)=60.368N/mm2≤[f]=205N/mm2符合要求！4、整体侧向力验算构造模板纵向挡风面积AF(m2)10.08F=0.85AFωkla/La=0.85×10.08×0.49×0.4/8.4=0.2kNN1=3FH/[(m+1)Lb]=3×0.2×3.9/[(11+1)×9.1]=0.021kNσ=(Nut+N1)/(φAKH)=(7.031+0.021)×103/(0.312×424×1)=53.309N/mm2≤[f]=205N/mm2符合要求！第三节300mm厚板模板支架计算书计算依据：1、《建筑构造荷载标准》GB50009-20122、《混凝土构造设计标准》GB50010-20103、《钢构造设计标准》GB50017-20034、《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》DB33/1035-2006一、工程概况新浇混凝土楼板厚度(mm)300模板支架高度H(m)3.9模板支架的纵向长度La(m)80模板支架的横向长度Lb(m)60二、模板支撑体系设计立杆纵向间距la(mm)800立杆横向间距lb(mm)800纵横向水平杆步距h(mm)1600次楞布置方式平行立杆纵向方向立杆间次楞根数4荷载传递至立杆方式双扣件扣件抗滑承载力设计值折减系数1立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度a(mm)70设计简图如下：模板设计平面图模板设计纵向剖面图模板设计横向剖面图三、荷载设计模板及支架自重标准值模板(kN/m2)0.3次楞(kN/m)0.01主楞(kN/m)0.033支架(kN/m)0.15新浇筑混凝土自重标准值(kN/m3)24钢筋自重标准值(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值(kN/m2)2风荷载标准值ωk(kN/m2)根本风压ω0(kN/m2)重现期50年一遇0.70.231城市xx市大溪镇风荷载高度变化系数μz地面粗糙度B类(田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比拟稀疏的乡镇和城市郊区)1模板支架顶部离建筑物地面的高度(m)4风荷载体型系数μs支架模板支架状况敞开式0.471风荷载作用方向沿模板支架横向作用与风荷载在同面内的计算单元立杆数n70模板10.49四、模板验算模板验算方式三等跨连续梁模板类型胶合板模板厚度t(mm)15模板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15模板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.4模板弹性模量E(N/mm2)6000取1.0m单位宽度计算。计算简图如下：W=bh2/6=1000×152/6=37500mm3，I=bh3/12=1000×153/12=281250mm4q=γGΣqGk+1.4ΣqQk=1.35×[0.3+(24+1.1)×0.3]×1.0+1.4×(1+2)×1.0=14.771kN/mq`=ΣqGk+ΣqQk=[0.3+(24+1.1)×0.3]×1.0+(1+2)×1.0=10.83kN/m1、抗弯验算Mmax=0.1ql2=0.1×14.771×0.2662=0.105kN·mσmax=Mmax/W=0.105×106/37500=2.787N/mm2≤[f]=15N/mm2符合要求！2、抗剪验算Qmax=0.6ql=0.6×14.771×0.266=2.357kNτmax=3Qmax/(2bh)=3×2.357×103/(2×1000×15)=0.236N/mm2≤[τ]=1.4N/mm2符合要求！3、挠度验算νmax=0.677q`l4/(100EI)=0.677×10.83×2664/(100×6000×281250)=0.218mmνmax=0.218mm≤[ν]=min[L/150，10]=min[266/150，10]=1.773mm符合要求！五、次楞验算次楞验算方式三等跨连续梁次楞材质类型方木次楞截面类型(mm)50×70次楞材料自重(kN/m)0.01次楞抗弯强度设计值[f](N/mm2)13次楞抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.3次楞截面抵抗矩W(cm3)40.833次楞截面惯性矩I(cm4)142.917次楞弹性模量E(N/mm2)9000计算简图如下：q=γGΣqGk+1.4ΣqQk=1.35×[(0.3+(24+1.1)×0.3)×0.266+0.01]+1.4×(1+2)×0.266=3.942kN/mq`=ΣqGk+ΣqQk=[(0.3+(24+1.1)×0.3)×0.266+0.01]+(1+2)×0.266=2.891kN/m1、强度验算Mmax=0.1ql2=0.1×3.942×0.82=0.252kN·mσmax=Mmax/W=0.252×106/40833=6.179N/mm2≤[f]=13N/mm2符合要求！2、抗剪验算Qmax=0.6ql=0.6×3.942×0.8=1.892kNτmax=3Qmax/(2bh0)=3×1.892×1000/(2×50×70)＝0.811N/mm2τmax=0.811N/mm2≤[τ]=1.3N/mm2符合要求！3、挠度验算νmax=0.677q`l4/(100EI)=0.677×2.891×8004/(100×9000×1429170)=0.623mmνmax=0.623mm≤[ν]=min[L/150，10]=min[800/150，10]=5.333mm符合要求！4、支座反力计算Rmax=1.1ql=1.1×3.942×0.8=3.469kNR`max=1.1q`l=1.1×2.891×0.8=2.544kN六、主楞(横向水平钢管)验算主楞验算方式三等跨连续梁主楞材质类型钢管主楞截面类型(mm)Ф48×3.5主楞计算截面类型(mm)Ф48×3主楞材料自重(kN/m)0.033主楞截面面积(cm2)4.24主楞抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主楞抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主楞截面抵抗矩W(cm3)4.49主楞截面惯性矩I(cm4)10.78主楞弹性模量E(N/mm2)206000计算简图如下：主楞弯矩图(kN·m)主楞剪力图(kN)主楞变形图(mm)计算简图支座反力依次为R1=5.947kN,R2=11.4kN,R3=11.416kN,R4=5.947kN1、强度验算σmax=Mmax/W=0.755×106/4490=168.093N/mm2≤[f]=205N/mm2符合要求！2、抗剪验算τmax=2Qmax/A=2×4.496×1000/424＝21.209N/mm2τmax=21.209N/mm2≤[τ]=125N/mm2符合要求！3、挠度验算νmax=1.141mm≤[ν]=min[L/150，10]=min[800/150，10]=5.333mm符合要求！4、扣件抗滑验算是否考虑荷载叠合效应否最大支座反力Rmax=max[R1,R2,R3,R4]=11.416kN，11.416kN≤1×12.0=12kN在扭矩到达40～65N·m的情况下，双扣件能满足要求！R`max=max[R`1,R`2,R`3,R`4]=8.382kN七、立杆验算钢管截面类型(mm)Ф48×3.5钢管计算截面类型(mm)Ф48×3截面面积A(mm2)424截面回转半径i(mm)15.9截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压、弯强度设计值[f](N/mm2)205立杆钢材的弹性模量E(N/mm2)2060001、长细比验算h/la=1600/800=2，h/lb=1600/800=2，查附录D，得k=1.163，μ=1.272l0=max[kμh，h+2a]=max[1.163×1.272×1600，1600+2×70]=2367mmλ=l0/i=2367/15.9=149≤[λ]=210长细比符合要求！查《浙江省模板支架规程》附录C得φ=0.3122、风荷载验算1)模板支架风荷载标准值计算la=0.8m，h=1.6m，《浙江省模板支架规程》表4.2.7得φw=0.129因风荷载沿模板支架横向作用，所以b=la=0.8m，b/h=0.8/1.6=0.5通过插入法求η，得η=0.957μzω0d2=1×0.7×0.0482=0.002，h/d=1.6/0.048=33.333通过插入法求μs1，得μs1=1.2因此μstw=φwμs1(1-ηn)/(1-η)=0.129×1.2×(1-0.95770)/(1-0.957)=3.434μs=φwμstw=0.129×3.434=0.443ωk=0.7μzμsω0=0.7×1×0.443×0.7=0.217kN/m22)整体侧向力标准值计算ωk=0.7μzμsω0=0.7×1×1×0.7=0.49kN/m23、稳定性验算KH=1不组合风荷载时Nut＝γG∑NGk+1.4∑NQk=Rmax+0.15γGH=11.416+0.15×1.35×3.9=12.206kNσ=Nut/(φAKH)=12.206×103/(0.312×424×1)=92.266N/mm2≤[f]=205N/mm2符合要求！组合风荷载时Nut＝γG∑NGk+0.85×1.4∑NQk=R'max+0.15γGH=10.934+0.15×1.35×3.9=11.724kNMw=0.85×1.4ωklah2/10=0.85×1.4×0.217×0.8×1.62/10=0.053kN·mσ=Nut/(φAKH)+Mw/W=11.724×103/(0.312×424×1)+0.053×106/(4.49×103)=100.404N/mm2≤[f]=205N/mm2符合要求！4、整体侧向力验算构造模板纵向挡风面积AF(m2)24F=0.85AFωkla/La=0.85×24×0.49×0.8/80=0.1kNN1=3FH/[(m+1)Lb]=3×0.1×3.9/[(34+1)×60]=0.557×10-3kNσ=(Nut+N1)/(φAKH)=(11.724+0.557×10-3)×103/(0.312×424×1)=88.626N/mm2≤[f]=205N/mm2符合要求！第四节250mm厚板模板支架计算书计算依据：1、《建筑构造荷载标准》GB50009-20122、《混凝土构造设计标准》GB50010-20103、《钢构造设计标准》GB50017-20034、《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》DB33/1035-2006一、工程概况新浇混凝土楼板厚度(mm)250模板支架高度H(m)3.9模板支架的纵向长度La(m)80模板支架的横向长度Lb(m)60二、模板支撑体系设计立杆纵向间距la(mm)850立杆横向间距lb(mm)850纵横向水平杆步距h(mm)1600次楞布置方式平行立杆纵向方向立杆间次楞根数4荷载传递至立杆方式双扣件扣件抗滑承载力设计值折减系数1立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度a(mm)70设计简图如下：模板设计平面图模板设计纵向剖面图模板设计横向剖面图三、荷载设计模板及支架自重标准值模板(kN/m2)0.3次楞(kN/m)0.01主楞(kN/m)0.033支架(kN/m)0.15新浇筑混凝土自重标准值(kN/m3)24钢筋自重标准值(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值(kN/m2)2风荷载标准值ωk(kN/m2)根本风压ω0(kN/m2)重现期50年一遇0.70.231城市xx市大溪镇风荷载高度变化系数μz地面粗糙度B类(田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比拟稀疏的乡镇和城市郊区)1模板支架顶部离建筑物地面的高度(m)4风荷载体型系数μs支架模板支架状况敞开式0.471风荷载作用方向沿模板支架横向作用与风荷载在同面内的计算单元立杆数n70模板10.49四、模板验算模板验算方式三等跨连续梁模板类型胶合板模板厚度t(mm)15模板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15模板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.4模板弹性模量E(N/mm2)6000取1.0m单位宽度计算。计算简图如下：W=bh2/6=1000×152/6=37500mm3，I=bh3/12=1000×153/12=281250mm4q=γGΣqGk+1.4ΣqQk=1.35×[0.3+(24+1.1)×0.25]×1.0+1.4×(1+2)×1.0=13.076kN/mq`=ΣqGk+ΣqQk=[0.3+(24+1.1)×0.25]×1.0+(1+2)×1.0=9.575kN/m1、抗弯验算Mmax=0.1ql2=0.1×13.076×0.2832=0.105kN·mσmax=Mmax/W=0.105×106/37500=2.793N/mm2≤[f]=15N/mm2符合要求！2、抗剪验算Qmax=0.6ql=0.6×13.076×0.283=2.22kNτmax=3Qmax/(2bh)=3×2.22×103/(2×1000×15)=0.222N/mm2≤[τ]=1.4N/mm2符合要求！3、挠度验算νmax=0.677q`l4/(100EI)=0.677×9.575×2834/(100×6000×281250)=0.246mmνmax=0.246mm≤[ν]=min[L/150，10]=min[283/150，10]=1.887mm符合要求！五、次楞验算次楞验算方式三等跨连续梁次楞材质类型方木次楞截面类型(mm)50×70次楞材料自重(kN/m)0.01次楞抗弯强度设计值[f](N/mm2)13次楞抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.3次楞截面抵抗矩W(cm3)40.833次楞截面惯性矩I(cm4)142.917次楞弹性模量E(N/mm2)9000计算简图如下：q=γGΣqGk+1.4ΣqQk=1.35×[(0.3+(24+1.1)×0.25)×0.283+0.01]+1.4×(1+2)×0.283=3.714kN/mq`=ΣqGk+ΣqQk=[(0.3+(24+1.1)×0.25)×0.283+0.01]+(1+2)×0.283=2.72kN/m1、强度验算Mmax=0.1ql2=0.1×3.714×0.852=0.268kN·mσmax=Mmax/W=0.268×106/40833=6.572N/mm2≤[f]=13N/mm2符合要求！2、抗剪验算Qmax=0.6ql=0.6×3.714×0.85=1.894kNτmax=3Qmax/(2bh0)=3×1.894×1000/(2×50×70)＝0.812N/mm2τmax=0.812N/mm2≤[τ]=1.3N/mm2符合要求！3、挠度验算νmax=0.677q`l4/(100EI)=0.677×2.72×8504/(100×9000×1429170)=0.747mmνmax=0.747mm≤[ν]=min[L/150，10]=min[850/150，10]=5.667mm符合要求！4、支座反力计算Rmax=1.1ql=1.1×3.714×0.85=3.473kNR`max=1.1q`l=1.1×2.72×0.85=2.543kN六、主楞(横向水平钢管)验算主楞验算方式三等跨连续梁主楞材质类型钢管主楞截面类型(mm)Ф48×3.5主楞计算截面类型(mm)Ф48×3主楞材料自重(kN/m)0.033主楞截面面积(cm2)4.24主楞抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主楞抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主楞截面抵抗矩W(cm3)4.49主楞截面惯性矩I(cm4)10.78主楞弹性模量E(N/mm2)206000计算简图如下：主楞弯矩图(kN·m)主楞剪力图(kN)主楞变形图(mm)计算简图支座反力依次为R1=5.997kN,R2=11.395kN,R3=11.413kN,R4=5.997kN1、强度验算σmax=Mmax/W=0.796×106/4490=177.359N/mm2≤[f]=205N/mm2符合要求！2、抗剪验算τmax=2Qmax/A=2×4.46×1000/424＝21.039N/mm2τmax=21.039N/mm2≤[τ]=125N/mm2符合要求！3、挠度验算νmax=1.362mm≤[ν]=min[L/150，10]=min[850/150，10]=5.667mm符合要求！4、扣件抗滑验算是否考虑荷载叠合效应否最大支座反力Rmax=max[R1,R2,R3,R4]=11.413kN，11.413kN≤1×12.0=12kN在扭矩到达40～65N·m的情况下，双扣件能满足要求！R`max=max[R`1,R`2,R`3,R`4]=8.368kN七、立杆验算钢管截面类型(mm)Ф48×3.5钢管计算截面类型(mm)Ф48×3截面面积A(mm2)424截面回转半径i(mm)15.9截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压、弯强度设计值[f](N/mm2)205立杆钢材的弹性模量E(N/mm2)2060001、长细比验算h/la=1600/850=1.882，h/lb=1600/850=1.882，查附录D，得k=1.163，μ=1.368l0=max[kμh，h+2a]=max[1.163×1.368×1600，1600+2×70]=2546mmλ=l0/i=2546/15.9=161≤[λ]=210长细比符合要求！查《浙江省模板支架规程》附录C得φ=0.2712、风荷载验算1)模板支架风荷载标准值计算la=0.85m，h=1.6m，《浙江省模板支架规程》表4.2.7得φw=0.129因风荷载沿模板支架横向作用，所以b=la=0.85m，b/h=0.85/1.6=0.531通过插入法求η，得η=0.957μzω0d2=1×0.7×0.0482=0.002，h/d=1.6/0.048=33.333通过插入法求μs1，得μs1=1.2因此μstw=φwμs1(1-ηn)/(1-η)=0.129×1.2×(1-0.95770)/(1-0.957)=3.434μs=φwμstw=0.129×3.434=0.443ωk=0.7μzμsω0=0.7×1×0.443×0.7=0.217kN/m22)整体侧向力标准值计算ωk=0.7μzμsω0=0.7×1×1×0.7=0.49kN/m23、稳定性验算KH=1不组合风荷载时Nut＝γG∑NGk+1.4∑NQk=Rmax+0.15γGH=11.413+0.15×1.35×3.9=12.202kNσ=Nut/(φAKH)=12.202×103/(0.271×424×1)=106.196N/mm2≤[f]=205N/mm2符合要求！组合风荷载时Nut＝γG∑NGk+0.85×1.4∑NQk=R'ma