住宅结构毕业设计土木毕业设计

目录TOC\o"1-3"\u第一章前言 累计D.楼面活荷载原则值（计算主梁、柱时）2．梁间线荷载：有窗户的梁间线荷载为：女儿墙荷载：3.2框架内力计算3.2.1简化计算一.梁、柱线刚度采用现浇框架构造，假定底层柱下端固定于基础顶面，梁柱节点为刚接。横梁的计算跨度按下述采用：底层柱取基础顶面至2层楼盖梁的中心线的距离；其它各层柱取上，下相邻楼盖的中心线距离，即层高。初步假定到基础顶高度为1.1m；则底层柱高为：2~4层柱高为：梁、柱混凝土弹性模量：，1.横梁的线刚度考虑到楼（屋）面整浇层的影响，计算横梁的线刚度时，取（为矩形截面惯性矩），故横梁线刚度为：2.柱的线刚度底层柱：2-4层柱：梁、柱线刚度如图3-1：图3-1二.风荷载1.本工程地面粗糙程度属B类。计算作用在屋面梁和楼面梁节点处的集中风荷载原则值。为了简化计算起见，一般将计算单元范畴内外墙面的分布荷载，代为等量的作用于楼面集中风荷载，计算公式以下：基本风压查《荷载规范》得风荷载体型系数，迎风面，背风面，故表3.8离地高度Z11.61.01.31.040.550.7448.71.01.31.00.550.7155.81.01.31.00.550.7152.91.01.31.00.550.715楼层处对应的集中风荷载设计值为：图3-22.风荷载作用下的框架内力计算表3.9项目4层3层A轴B轴C轴D轴A轴B轴C轴D轴K6.576.676.242.539.776.726.242.530.7670.7710.7570.5580.830.7710.7570.558D14162243132387110303158252431323871103031.863.23.141.363.926.025.912.55y0.450.450.450.4270.50.50.50.4772.975.15.02.265.688.738.573.872.434.174.0981.685.688.738.573.53项目2层底层A轴B轴C轴D轴A轴B轴C轴D轴K9.776.726.242.5313.489.298.613.500.830.7710.7570.5580.9030.8670.8590.727D158252431323871103036353104041030851145.818.298.763.787.5112.3112.196.05y0.50.50.50.50.550.550.550.558.4212.9312.75.2313.5222.1621.9410.898.4212.9312.75.2316.5227.0826.8213.31注：1.K按下列公式计算：底层；其它层。2.按下列公式计算：底层其它。3.y由附表26查取。4.3.风荷载作用下的位移验算验算框架位移时，应取风荷载原则值。在风荷载原则值作用下的位移计算列于表。考虑框架的弹塑性影响，应对框架刚度作合适减少。对现浇框架，取减少系数0.85。最大相对层间位移（满足规定）表3.10层次42.99.21/1.46.57726490.091.3632.98.85/1.412.89743210.171.2722.98.85/1.419.21743210.261.11410.53/1.426.73321790.840.84注：表中为柱的高度，为顶点位移，，为所计算楼层的楼层剪力，为所计算楼层各柱的修正侧移刚度的总和。4.风荷载内力图图3-3图3-4图3-53.3原则层板、次梁的构造计算3.3.1板的构造计算板按考虑塑性内力重分布的办法计算，取1m宽板带为计算单元，（一）荷载计算在求各区格板跨内正弯矩时，按恒载满布及活载棋盘式布置计算，取荷载在作用下，各内支座均可视作固定，某些区格板跨内最大正弯矩不在板的中心点处；在作用下，各区格板四边均可视作简支，跨内最大正弯矩则在板的中心点处计算时，可近似取两者之和作为跨内最大正弯矩值。在求各中间最大负弯矩时，按恒载及活载均满布各区格板计算，取荷载（二）内力计算弯矩计算（）表3.11区格A2.4/2.95=0.81计算简图+跨内续表3.11区格B3.35/4.8=0.7计算简图+跨内续表3.11区格C3.9/4.5=0.87计算简图+跨内续表3.11区格D3.9/4.5=0.87计算简图+跨内表3.12区格AB2.4/2.95=0.813.35/4.8=0.7支座计算简图续表3.12区格CD3.9/4.5=0.873.9/4.5=0.87支座计算简图由表可见，板间支座弯矩是不平衡的，实际应用时可近似取相邻两区格板支座弯矩的平均值，即A-B支座各跨中，支座弯矩既已求得即可近似按算出对应的钢筋截面面积，取跨中及支座截面（三）配筋计算双向板配筋计算表3.13截面选配筋实配面积跨中A区方向1.319073构造配方向0.939052构造配B区方向3.0590170构造配方向1.659092构造配C区方向3.1490175构造配方向1.8390102构造配D区方向2.8590159构造配方向1.9290107构造配支座A—B支座4.41590246最小配筋率为：3.3.2次梁的构造计算本工程次梁为单跨静定构造，比较简朴荷载原则值恒荷载原则值由板传来恒荷载次梁自重次梁抹灰B.活荷载原则值2.荷载设计值恒荷载设计值活荷载设计值全部荷载设计值弯矩对于跨中按最小配筋率配选用实际配筋面积为对于支座选用实际配筋面积为故截面尺寸满足规定3.4楼梯构造计算（一）.基本设计根据楼梯平面图见下图。构造重要性系数r0=1。活荷载原则值qk=2.5KN/㎡。重要选用材料：平台板及楼梯段受力及构造钢筋均用HPB235级钢筋（φ），平台梁纵向受力钢筋用HRB335级钢筋（φ）。混凝土C20。图3-6楼梯计算简图（二）.梯段板TB-1的计算图3-7踏步板的倾角：板厚：取t=100mm（三）.荷载计算楼梯板的荷载计算恒载水磨石面层三角形踏步混凝土斜板20mm板底抹灰栏杆自重累计活荷载荷载设计值：（四）.内力及截面承载力计算（1）正截面承载力计算梯段板的计算跨度取h0=t-25=100-25=75mm考虑到梯段板两断与梁的固结作用，板跨中的最大弯矩：选用φ8@130实配面积AS=387mm2斜截面承载能力计算由于由此可证明梯段板抗剪承载能力较大，设计楼梯时不需要对梯段斜截面进行验算。（五）.平台板计算1.计算简图及截面尺寸取板厚为100mm2.荷载计算恒荷载水磨石面层100厚混凝土板20厚板底抹灰累计活荷载荷载设计值：3.内力及承载力计算平台板的计算跨度板的有效高度最小配筋率计算截面：选用φ6@150实配面积AS=189mm2（六）.平台梁TL-1计算1.截面尺寸梁的计算跨度：梁的截面尺寸选：b×h=200mm×400mmh02.荷载计算作用在TL-1梁上的荷载重要是由平台板、梯段板传来的反力及自重。恒荷载梁自重20mm梁侧粉刷平台板传来梯段板传来累计活载荷载设计值3.内力及承载力计算（1）内力计算：（2）正截面受弯承载力计算采用HRB335级钢筋按构造配筋选用（3）斜截面承载能力验算①验算梁截面尺寸>截面尺寸满足设计规定②验算配箍量>均满足规定，不需要计算箍筋。选用φ6@200的双支箍。3.5基础构造计算3.5.1中柱基础设计（一）第一组内力组合1.求地基承载力特性值先不考虑承载力宽度修正项，，，2.初步选择基底尺寸柱子截面为：400×400，中心垂直最大荷载为取3.验算持力层地基承载力基础和回填土重：基础最大压力：拟定基础为采用C30混凝土，C10垫层，HRB335级钢筋查得4.计算基底净反力设计值5.拟定基础高度取因按满足6.拟定底板配筋底板采用HRB335级钢筋，本基础为正方形基础选用双向实配面积（二）第二组内力组合1.求地基承载力特性值先不考虑承载力宽度修正项，，，2.初步选择基底尺寸柱子截面为：400×400，中心垂直最大荷载为取3.验算持力层地基承载力基础回填土重：基础最大压力：拟定基础为采用C30混凝土，C10垫层，HRB335级钢筋查得4.计算基底净反力设计值5.拟定基础高度取因按满足6.拟定底板配筋底板采用HRB335级钢筋，本基础为矩形基础选用实配面积选用实配面积3.5.2边柱基础设计（一）第一组内力组合：1.初步选择基底尺寸加大系数2.验算持力层地基承载力基础和回填土偏心距基底最大压力：满足拟定边柱基础截面为3.计算基底净反力基础边沿处的最大和最小净反力4.拟定基础高度1.柱边基础截面抗冲切验算2.初步选择基础高度因偏心受压，取冲切力抗冲切力：满足5.配筋计算柱边净反力悬臂部分净反力平均值：弯矩选用故满足最小配筋率（二）第二组内力组合：1.初步选择基底尺寸加大系数2.验算持力层地基承载力基础和回填土偏心距基底最大压力：满足拟定边柱基础截面为3.计算基底净反力基础边沿处的最大和最小净反力4.拟定基础高度(1).柱边基础截面抗冲切验算(2).初步选择基础高度因偏心受压，取冲切力抗冲切力：满足5.配筋计算柱边净反力悬臂部分净反力平均值：弯矩选用（三）第三组内力组合：1.初步选择基底尺寸加大系数2.验算持力层地基承载力基础和回填土偏心距基底最大压力：满足拟定边柱基础截面为3.计算基底净反力基础边沿处的最大和最小净反力4.拟定基础高度1.柱边基础截面抗冲切验算2.初步选择基础高度因偏心受压，取冲切力抗冲切力：满足5.配筋计算柱边净反力悬臂部分净反力平均值：弯矩选用3.6构造设计软件与近似计算法对框架内力、板、次梁的计算成果的比较与分析本次我的毕业设计是为四层框架住宅楼。设计通过手算一榀框架来纯熟掌握框架构造，并理解以此引申到其它多种构造形式的具体计算过程；熟悉多种建筑规范；通过手算一榀框架的成果与机算成果进行比较。本觉得电算会更为精确，考虑更周到，但在比较时发现：基本上电算成果要偏大，并且有些梁配筋不太合理，板筋配了也很乱。基础和楼梯要通过其它软件再进行验算，由于PKPM算了不太对的，不能使其简朴化。我们是在理论学习阶段，还没有接触实际工程，对于计算机的算法原理也不是十分的清晰，因此有必要进行手算来加强对工程计算原理的认识，如果我们只是单纯的进行电算，很难把大学所学的专业课程融会贯穿，对计算原理也就很难从根本上进行把握。因此毕业设计的手算再加上某些电算以对照手算成果是很合理的，也是很有必要的。第四章结束语通过本次的毕业设计，我对构造专业的知识和有关的内容从理论和实践两个方面都进行了温习和巩固，把所学到的知识体系合理的应用在了本次设计当中，这是对我所学知识的集中应用，它全方面的反映了我对大学四年所学知识的掌握程度。本次毕业设计的题目是南通住宅构造设计B。在这些设计的全过程中，每一种环节都有着必要的联系，缺一不可。经历了本次的全过程毕业设计后，使我对构造设计有了深刻的认识和理解。在设计前期准备工作上，我首先是熟悉设计任务书，明确了建设项目的设计规定，理解了拟建建筑物的性质和使用规定；然后是广泛收集必要的设计有关资料例如地质水文资料、气象资料等，参考同类型设计的文字及图纸资料；最后是查阅并学习有关图集、法规和规范。固然起初查规范的时候还查错好几次，因此造成刚开始总是在改动中。在设计中，采用传统的手算计算办法与当代计算办法相结合的方式，比较其优缺点，分析其成果差别性，重复论证、研究，使建筑尽量符合安全、经济、合用的设计原则。在电算时，我是改了又改，能够说改了都快十遍了，但是通过这些错误我也发现了诸多没搞明白的东西。如果有错误但愿老师能够谅解。手算虽说简朴能够参考书，可是有时一种地方算错了从前往后都要改，因此手算也是改了诸多遍。本设计过程，也是综合运用多种设计软件和办公软件的过程。设计中，使用了AutoCAD、Morgain构造快速设计及微软Word、Excel等软件，充足锻炼和提高我运用计算机辅助设计的能力。在整个的设计工作中，我不停地出现错误，又不停地解决错误，不停地吸取自己和同窗们出错的教训，总结大家的经验，并注意老师提到的事项，将各个因素融入本设计中，尽量做到最后的设计不出错或少出错。通过这次毕业设计，我对本专业的认识又提高到了一种深度，也能够较好的运用那些软件了，对构造设计的总体概念也有了加强。总之，这次设计锻炼了我综合运用知识、学习新知识和解决实际工程问题的能力，提高了我对工程的有关认识，这对我将来的工作会有极大的指导和协助。谢辞首先我要感谢大学四年里予以我协助和教导的老师们，感谢我的老师们对我的培养，感谢您们辛勤地耕耘、无私的付出，是您们四年如一日孜孜不倦地教导，让我在专业知识的积累、人生阅历等各个方面都有了明显的提高。在这里，我特别要感谢在这次毕业实习及毕业设计中予以我关心和协助的指导老师——张老师。同时也要感谢周边同窗们，他们也总是能够给我指出错误，从而也使我少走了诸多弯路。还要感谢为我们毕业设计提供书籍的编著老师和出版商。没有上面各方面的因素，毕业设计中必定不会进行的那么顺利。参考文献1.中华人民共和国国标.建筑抗震设计规范(GB50011-).北京:中国建筑工业出版社,2.中华人民共和国国标.混凝土构造设计规范(GB50010-).北京:中国建筑工业出版社,3.中华人民共和国行业原则.建筑地基解决技术规范(JGJ79-).北京:中国建筑工业出版社,4.混凝土构造与砌体构造.东南大学出版社,5.混凝土构造构造手册.北京:中国建筑工业出版社,19946.钢筋混凝土构造.杭州:浙江大学出版社,19967.混凝土构造设计原理.第二版.北京:中国建筑工业出版社,8.建筑构造抗震设计理论与实例.上海:同济大学出版社,9.建筑构造抗震设计.北京:中国建筑工业出版社，199810.房屋建筑学.北京：中国建筑工业出版社，199711.构造力学.北京：高等教育出版社，199812.高等学校建筑工程专业毕业设计指导.北京：中国建筑工业出版社，13.土木工程专业毕业设计指导.北京：科学出版社，14.构造力学教程.北京:高等教育出版社,15.中华人民共和国国标.建筑构造荷载规范(GB50009-).北京:中国建筑工业出版社,16.土力学与基础工程.湖北：武汉工业大学出版社，附录一///////////////////////////////////////////////////////////////////////////|公司名称:||||建筑构造的总信息||SATWE中文版||文献名:WMASS.OUT||||工程名称:设计人:||工程代号:校核人:日期:2008/4/20|///////////////////////////////////////////////////////////////////////////总信息构造材料信息:钢砼构造混凝土容重(kN/m3):Gc=25.00钢材容重(kN/m3):Gs=78.00水平力的夹角(Rad):ARF=0.00地下室层数:MBASE=0竖向荷载计算信息:按模拟施工加荷计算方式风荷载计算信息:计算X,Y两个方向的风荷载地震力计算信息:计算X,Y两个方向的地震力特殊荷载计算信息:不计算构造类别:框架构造裙房层数:MANNEX=0转换层所在层号：MCHANGE=0墙元细分最大控制长度(m)DMAX=2.00墙元侧向节点信息:内部节点与否对全楼强制采用刚性楼板假定否采用的楼层刚度算法层间剪力比层间位移算法风荷载信息修正后的基本风压(kN/m2):WO=0.55地面粗糙程度:B类构造基本周期（秒）:T1=0.00体形变化分段数:MPART=1各段最高层号:NSTi=4各段体形系数:USi=1.30地震信息振型组合办法(CQC耦联;SRSS非耦联)CQC计算振型数:NMODE=12地震烈度:NAF=7.00场地类别:KD=2设计地震分组:一组特性周期TG=0.35多遇地震影响系数最大值Rmax1=0.08罕遇地震影响系数最大值Rmax2=0.50框架的抗震等级:NF=3剪力墙的抗震等级:NW=3活荷质量折减系数:RMC=0.50周期折减系数:TC=0.80构造的阻尼比(%):DAMP=5.00与否考虑偶然偏心:否与否考虑双向地震扭转效应:否斜交抗侧力构件方向的附加地震数=0活荷载信息考虑活荷不利布置的层数从第1到4层柱、墙活荷载与否折减不折算传到基础的活荷载与否折减折算柱，墙，基础活荷载折减系数计算截面以上的层数折减系数11.00230.85450.70680.659200.60>200.55调节信息中梁刚度增大系数：BK=2.00梁端弯矩调幅系数：BT=0.85梁设计弯矩增大系数：BM=1.00连梁刚度折减系数：BLZ=0.70梁扭矩折减系数：TB=0.40全楼地震力放大系数：RSF=1.000.2Qo调节起始层号：KQ1=00.2Qo调节终止层号：KQ2=0顶塔楼内力放大起算层号：NTL=0顶塔楼内力放大：RTL=1.00九度构造及一级框架梁柱超配筋系数CPCOEF91=1.15与否按抗震规范5.2.5调节楼层地震力IAUTO525=1与否调节与框支柱相连的梁内力IREGU_KZZB=0剪力墙加强区起算层号LEV_JLQJQ=1强制指定的单薄层个数NWEAK=0配筋信息梁主筋强度(N/mm2):IB=300柱主筋强度(N/mm2):IC=300墙主筋强度(N/mm2):IW=210梁箍筋强度(N/mm2):JB=210柱箍筋强度(N/mm2):JC=210墙分布筋强度(N/mm2):JWH=210梁箍筋最大间距(mm):SB=100.00柱箍筋最大间距(mm):SC=100.00墙水平分布筋最大间距(mm):SWH=200.00墙竖向筋分布最小配筋率(%):RWV=0.30设计信息构造重要性系数:RWO=1.00柱计算长度计算原则:无侧移梁柱重叠部分简化:不作为刚域与否考虑P-Delt效应：否柱配筋计算原则:按单偏压计算钢构件截面净毛面积比:RN=0.85梁保护层厚度(mm):BCB=30.00柱保护层厚度(mm):ACA=30.00与否按砼规范(7.3.11-3)计算砼柱计算长度系数:是荷载组合信息恒载分项系数:CDEAD=1.20活载分项系数:CLIVE=1.40风荷载分项系数:CWIND=1.40水平地震力分项系数:CEA_H=1.30竖向地震力分项系数:CEA_V=0.50特殊荷载分项系数:CSPY=0.00活荷载的组合系数:CD_L=0.70风荷载的组合系数:CD_W=0.60活荷载的重力荷载代表值系数:CEA_L=0.50剪力墙底部加强区信息剪力墙底部加强区层数IWF=2剪力墙底部加强区高度(m)Z_STRENGTHEN=7.60**********************************************************各层的质量、质心坐标信息**********************************************************层号塔号质心X质心Y质心Z恒载质量活载质量(m)(m)(t)(t)4121.58918.28212.700501.859.53121.56118.1399.800685.848.52121.72418.1756.900813.068.21121.58918.1894.000818.859.5活载产生的总质量(t):235.659恒载产生的总质量(t):2819.414构造的总质量(t):3055.073恒载产生的总质量涉及构造自重和外加恒载构造的总质量涉及恒载产生的质量和活载产生的质量活载产生的总质量和构造的总质量是活载折减后的成果(1t=1000kg)**********************************************************各层构件数量、构件材料和层高**********************************************************层号塔号梁数柱数墙数层高累计高度(混凝土)(混凝土)(混凝土)(m)(m)11261(30)56(30)0(25)4.0004.00021267(25)56(25)0(25)2.9006.90031250(30)56(30)0(25)2.9009.80041191(30)56(30)0(25)2.90012.700**********************************************************风荷载信息**********************************************************层号塔号风荷载X剪力X倾覆弯矩X风荷载Y剪力Y倾覆弯矩Y4128.9228.983.9114.76114.8332.83129.2958.2252.7106.15220.9973.42129.8688.1508.1104.50325.41917.11148.39136.51149.4169.37494.84242.6===========================================================================计算信息===========================================================================ProjectFileName:ZMR计算日期:.4.20开始时间:21:16:58可用内存:194.00MB第一步:计算每层刚度中心、自由度等信息开始时间:21:16:58第二步:组装刚度矩阵并分解开始时间:21:16:59FALE自由度优化排序BeginningTime:21:17:0.35EndTime:21:17:0.58TotalTime(s):0.23FALE总刚阵组装BeginningTime:21:17:0.59EndTime:21:17:0.81TotalTime(s):0.22VSS总刚阵LDLT分解BeginningTime:21:17:0.81EndTime:21:17:0.84TotalTime(s):0.03VSS模态分析BeginningTime:21:17:0.86EndTime:21:17:0.90TotalTime(s):0.04形成地震荷载向量形成风荷载向量形成垂直荷载向量VSSLDLT回代求解BeginningTime:21:17:2.7EndTime:21:17:2.12TotalTime(s):0.05第五步:计算杆件内力开始时间:21:17:2活载随机加载计算计算杆件内力结束日期:.4.20时间:21:17:8总用时:0:0:10===========================================================================各层刚心、偏心率、相邻层侧移刚度比等计算信息FloorNo:层号TowerNo:塔号Xstif，Ystif:刚心的X，Y坐标值Alf:层刚性主轴的方向Xmass，Ymass:质心的X，Y坐标值Gmass:总质量Eex，Eey:X，Y方向的偏心率Ratx，Raty:X，Y方向本层塔侧移刚度与下一层对应塔侧移刚度的比值Ratx1，Raty1:X，Y方向本层塔侧移刚度与上一层对应塔侧移刚度70%的比值或上三层平均侧移刚度80%的比值中之较小者RJX，RJY，RJZ:构造总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度===========================================================================FloorNo.1TowerNo.1Xstif=21.5887(m)Ystif=18.3612(m)Alf=45.0000(Degree)Xmass=21.5891(m)Ymass=18.1891(m)Gmass=937.7855(t)Eex=0.0000Eey=0.0109Ratx=1.0000Raty=1.0000Ratx1=0.4486Raty1=0.4917单薄层地震剪力放大系数=1.15RJX=2.7159E+05(kN/m)RJY=2.6524E+05(kN/m)RJZ=0.0000E+00(kN/m)FloorNo.2TowerNo.1Xstif=21.5887(m)Ystif=18.3624(m)Alf=45.0000(Degree)Xmass=21.7240(m)Ymass=18.1747(m)Gmass=949.4534(t)Eex=0.0086Eey=0.0119Ratx=2.6778Raty=2.5216Ratx1=1.1869Raty1=1.2556单薄层地震剪力放大系数=1.00RJX=7.2727E+05(kN/m)RJY=6.6883E+05(kN/m)RJZ=0.0000E+00(kN/m)FloorNo.3TowerNo.1Xstif=21.5887(m)Ystif=18.3624(m)Alf=45.0000(Degree)Xmass=21.5613(m)Ymass=18.1386(m)Gmass=782.6983(t)Eex=0.0017Eey=0.0142Ratx=1.0834Raty=1.0620Ratx1=1.3046Raty1=1.3794单薄层地震剪力放大系数=1.00RJX=7.8791E+05(kN/m)RJY=7.1027E+05(kN/m)RJZ=0.0000E+00(kN/m)FloorNo.4TowerNo.1Xstif=21.5887(m)Ystif=18.3624(m)Alf=45.0000(Degree)Xmass=21.5894(m)Ymass=18.2824(m)Gmass=620.7944(t)Eex=0.0000Eey=0.0051Ratx=0.9582Raty=0.9062Ratx1=1.2500Raty1=1.2500单薄层地震剪力放大系数=1.00RJX=7.5494E+05(kN/m)RJY=6.4364E+05(kN/m)RJZ=0.0000E+00(kN/m)============================================================================抗倾覆验算成果============================================================================抗倾覆弯矩Mr倾覆弯矩Mov比值Mr/Mov零应力区(%)X风荷载769893.61219.0631.560.00Y风荷载219965.24420.049.770.00X地震769893.612933.659.530.00Y地震219965.212714.417.300.00============================================================================构造整体稳定验算成果============================================================================层号X向刚度Y向刚度层高上部重量X刚重比Y刚重比10.272E+060.265E+064.0030551.41.7840.8120.727E+060.669E+062.9021768.96.8989.1130.788E+060.710E+062.9012955.176.37158.9940.755E+060.644E+062.905613.390.05332.54该构造刚重比Di*Hi/Gi不小于10,能够通过高规(5.4.4)的整体稳定验算该构造刚重比Di*Hi/Gi不小于20,能够不考虑重力二阶效应***********************************************************************楼层抗剪承载力、及承载力比值***********************************************************************Ratio_Bu:表达本层与上一层的承载力之比层号塔号X向承载力Y向承载力Ratio_Bu:X,Y410.2527E+040.2527E+041.001.00310.3498E+040.3498E+041.381.38210.4366E+040.4366E+041.251.25110.3864E+040.3937E+040.880.90===============================================================周期、地震力与振型输出文献(VSS求解器)======================================================================考虑扭转耦联时的振动周期(秒)、X,Y方向的平动系数、扭转系数振型号周期转角平动系数(X+Y)扭转系数10.773989.391.00(0.00+1.00)0.0020.7602178.600.83(0.83+0.00)0.1730.74573.160.17(0.17+0.00)0.8340.220989.811.00(0.00+1.00)0.0050.2155179.030.52(0.52+0.00)0.4860.21240.670.48(0.48+0.00)0.5270.121988.681.00(0.00+1.00)0.0080.1206177.730.89(0.89+0.00)0.1190.11816.590.11(0.11+0.00)0.89100.087487.641.00(0.00+1.00)0.00110.0870177.100.93(0.93+0.00)0.07120.08465.290.07(0.07+0.00)0.93地震作用最大的方向=89.949(度)============================================================仅考虑X向地震作用时的地震力Floor:层号Tower:塔号F-x-x:X方向的耦联地震力在X方向的分量F-x-y:X方向的耦联地震力在Y方向的分量F-x-t:X方向的耦联地震力的扭矩振型1的地震力FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)410.033.341.53310.044.121.87210.054.332.01110.043.291.54振型2的地震力FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)41260.93-6.701866.2331325.41-8.512289.3421344.56-7.232416.5711265.88-6.561850.41振型3的地震力FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)4156.923.37-1899.213168.964.40-2319.972173.932.88-2462.611157.373.27-1890.62振型4的地震力FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)410.00-0.30-0.08310.00-0.16-0.04210.000.220.04110.000.440.08振型5的地震力FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)41-47.820.74-712.8331-26.490.40-374.502133.32-0.36501.651169.36-1.351026.26振型6的地震力FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)41-44.41-0.44706.8631-24.06-0.24369.522130.540.14-497.651163.900.91-1020.26振型7的地震力FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)410.010.570.3931-0.01-0.45-0.2721-0.02-0.83-0.60110.020.840.69振型8的地震力FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)4122.02-0.91116.9731-16.510.75-88.0321-32.171.19-166.211131.73-1.23168.60振型9的地震力FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)412.540.34-112.5931-1.90-0.3186.9521-3.73-0.36163.78113.660.39-164.78振型10的地震力FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)41-0.01-0.17-0.11310.010.350.2221-0.01-0.29-0.11110.000.120.05振型11的地震力FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)41-3.800.18-15.59317.94-0.4031.9721-6.440.34-26.68112.56-0.1410.79振型12的地震力Floor