汽轮机课程设计

CHANGSHA课程设计题目：300MW超临界反动级汽轮机末级长叶片强度核算（低压缸）学生姓名：符盈品院（系）名称：城南学院能动系班级:热能与动力工程指导教师：谭欣星目录目录……………………1第一章:课程设计任务………………2第二章:概述………………3第三章:长叶片的选型与校核……………4第四章:总结……………21参考文献………………23300MW超临界反动级汽轮机末级长叶片强度核算课程设计任务设计内容建立长叶片中的蒸汽流动方程，选择叶型；核算长扭叶片的离心拉应力；核算蒸汽对长扭叶片的弯曲应力；核算离心力对长扭叶片的弯曲应力；利用高斯法或梯形法确定叶片的几何特性：静矩、重心坐标；设计叶根形状并进行强度校核。设计要求不同工况下工作时均有高的可靠性。已知技术条件和参数1、300MW2、转速3000r/min3、主汽压力：16.67MPa；主蒸汽温度：5374、叶片长度1029mm（参考值）5、其他参数由低压缸通流部分设计组和长叶片设计组提供。四、提交文件1、绘制设计叶片高度各段的速度三角形。2、设计、计算说明书一册。3、详细的设计过程、思路说明。概述汽轮机各零件一般都在相当高的压力下工作，有些零部件的条件很恶劣，受力条件也很复杂。强度的核算一般包括零件应力计算，零件材料及其作用应力的选取和零件应力安全性校核。叶片工作时，作用在叶片的力主要有两种：一是汽轮机高度旋转时叶片自身质量和围带，拉金质量引起的离心力；二是气流流过叶片产生的汽流作用力。离心力在叶片中产生拉应力，若偏心拉伸还会引起弯应力。汽流的作用力是随时间变化的，其稳定的平均值分量在叶片中产生静弯曲应力，而改变的分量则引起叶片的振动应力。离心力的汽流力还可能引起扭转应力，叶片受热部均会引起热应力，这两种应力一般都较小。核算叶片静应力即核算离心力各汽流力平均值分量产生的合成应力，此时叶片弯曲应的计算应选择汽流力最大的工况，而离心力一般按额定转速计算。目前，动应力强度的核算趋势是校核动力静应力、结合起来的复合疲劳强度。不调频叶片的许用安全倍率进行校核，调频叶片除了调开危险的的共振频率外，还应该核算安全倍率。叶根部分于叶片一样受离心力和气流力，轮缘部分承受叶片的离心力和轮缘本身的离心力。叶根的强度校核通常知计算离心力引起的应力，有叶根核轮缘截面上的拉弯合成应力、挤压应力核剪切应力。第三章长叶片的选型与校核一、建立长叶片的蒸汽流动方程式，选择叶型研究长叶片级的气流动力、问题，一般不在研究静动叶片汽道内的汽动计算，知许研究如图3-1所示的三个特征截面0-0、1-1和2-2的汽动力计算。通过这三个截面的汽动力计算，即可在现有的叶型资料的基础上合理地进行长叶片的成型。在三个截面中，将重点的研究截面1-1的汽动力计算，因为其他两个截面与1-1截面没有什么本质上的不同。为了研究截面1-1的汽动力计算，在该截面某一半径上截出一个微元叶高的级，称为基元级。如在平均直径出的基元级称为中径基元级。首先求地一个效率较高地基元级参数，如按以前叙述方法求出中径基元级的参数，再根据求地参数缺点沿叶高地其它各基元级地各项参数，为此，必须确定不同半径上各基元级地参数之间的关系，以保证整个长叶片级有较高地效率。为了确定这个关系，普遍地采用轴向间隙中气流地径向平衡条件，并根据此提出气流流动地模型。为了便于再工程实际中应用流动规律，把复杂地地具有粘性地不稳定实际流动，简化微理想地三元流动模型。为此假定：（1）不考虑蒸汽地粘性对流的影响。由于粘性主要反映在流体流动时附面层力，所以研究通流部分在附面层外的蒸汽主流参数的变化规律时，是许可的。（2）把汽流看作是稳定的。实际上，不仅沿圆周力向节矩上各点的汽流速度不相同，而且由于叶片转速随时间变动，所以汽流流入和流出动叶的流速也随时间周期性变化，但由于转速变化不大，引起流量变化很小，可近似看成稳定流动。（3）在通流部分的轴向间隙中，圆周方向的流面是一个与轴对称的任意回转面，即假定所以所有圆周向流面都是围绕着一根共同轴线的任意回转面流动，这是把圆周向的扭曲面简化成不扭曲的回转面，而通流部分内，外表面就是其内层外层回转面。（4）由于轴向间隙中无叶片存在，可以忽略叶片对汽流的作用力；同时由于轴向间隙一般比叶片高度小很多，故可近似认为间隙中的汽流参数沿轴向不变。现根据以上假定来分析汽流在通流部分轴向间隙中受力情况（如图，3-1所示）在截面1上取一个微元体A，并按图中（3-2）那样将此微元体运动分解为子午面内的运动和绕汽轮机转轴（即Z轴）的回转面内运动。子午面即指通过Z轴的平面而回转面是指流体中任一条流线转Z轴的旋转面。如果不把轴向间隙中的汽流速度分解为子午向量，轴向分量和切向分量，则它们之间的关系为：和若将子午面内汽流各分速绘于图3-3中，则可清楚地看到以下关系：式中：——流面上某点的曲率半径；——速度对Z轴的倾角为了避免繁锁的数学推导，这里不采用三元流的欧拉方程，而直接从微元体的径向受力平衡条件求出长叶片的蒸汽流动方程式，若微元体A质量求出长叶片的蒸汽流动方程式，若微元体A质量为，则在此微元体上所受力为：静压力根据汽流与轴对称和轴向参数不变的假定，微元体沿圆周和轴向两侧的静压力应互相抵消，因此在微元体上只存在径向压力差，其值为2、离心力微元体上受到离心力有两部分，一部分是由于汽流在圆周方向的切向分速度生的离心力其方向是沿半径向外；另一部分是由于子午面上流线弯曲所引起的向心加速度所产生的离心力，其径向分量为，其方向恰与的方向相反。惯性力微元体上受到的惯性力是由于汽流沿子午线方向的加速度所产生的，其值为，其方向与子午加速方向相反，径向分量为根据微元体在径向保持平很的条件，则所有施加与微元体的力，在径向的投影之和应为零，即：=05-2式中==由于假定汽道内蒸汽的流动是与轴对称的，所以与圆周相位角无关，即，于是。已知为微元体的质量，其中表示汽流的密度。若以单位质量计算，则用通除式（5-2），经整理后得到微元体的完全径向平衡方程式也就是研究任意流型的蒸汽流动方程式：5-3式中——流线弯曲点处，子午加速度所产生的惯性力的径向投影；——子午流线弯曲点处，曲率半径所引起的离心力的径向投影。因为从热力计算决定汽轮机通流部分的尺寸，在保证通流部分光滑条件下，选定各级平均直径和叶高，一般当时，采用变截面扭叶片。而由任务书和低压缸末级叶片设计组提供的和可得，所以采用变截面扭叶片。二、核算长扭叶片的离心拉应力如图3-4所示，整个型线部分质量的离心力由式上式中：—叶片型线部分的离心力，N；—叶片材料的密度，kg/m3—角速度，rad/s—转速，r/min—叶高，m—叶片型线部分的横截面积，m2—叶片的平均旋转半径，m叶片上围带产生的离心力计算式如下：上式中：—围带的离心力，N—围带的横截面积，m2—围带的节矩，m—围带质心的旋转半径，m叶型根部截面拉应力的计算公式如下：N/m2根据以上计算方法和公式，核算长扭叶片的离心拉应力计算过程如下：叶片平均旋转半径叶高叶片型线部分横截面积A=2906430mm2角速度叶片材料的密（2Gr12NiMoWV）叶片型线部分离心力为：=围带厚5mm宽30mm，则As=其中：(动叶片数)围带产生的离心力为：=7.6841031.510-40.04731421.51=8065.155N叶型根部拉应力=核算蒸汽对长叶片的弯曲应力把蒸汽对叶片的作用分解为轮轴方向作用力和轴向作用力厚分别计算，然后计算其合力，如图3-6所示，计算公式如下：上三式中：FuFaF---轮周方向分力、轴向分力和合力，N；G---蒸汽流量，kg/s;e——部分进汽度；Zb——动叶片数目C1,C2——动叶片进口处和出口处地汽流速度，m/s;——动叶前后蒸汽压差，=，——动叶节矩，m；按前述式子计算汽流力时，末级长叶片计算应选择汽轮机地最大负荷工况。作用在叶片上的汽流力是分布载荷，当时，可以认为汽流力是均布载荷，且叶型根部截面弯矩最大，其值为：M=0.5F叶型根部进、出口汽边缘和背部的弯曲应力最大。在实际计算中常作近似简化，认为叶型的最小主惯性轴与进、出汽边缘联线mn相平衡，合力F的方向与的夹角等于零。简化后的应力公式如下：式中：——进出汽边缘的弯曲应力Pa；——背部的弯曲应力，Pa；——叶片截面的最小主惯性矩，（*）；——进出汽边缘和背部到最小主惯性轴（*）根据以上方法和计算公式，核算蒸汽对扭叶片的弯曲应力，如下：对于0-0截面，G=0，C1=637.954m/s，C2=345.656m/s，=7.74，=-64.937，P=2.7110Pa，Lb=1.029mt==0.015mFu=0F=(C1sin-C2sin)+PtL=2.71100.0151.029=418.29NF==418.29N根部弯矩M=FL=0.5418.291.029=215NM进出汽边缘的弯曲应力==1.78110Pa==-1.17210Pa按以上方法，同理，计算条件及结果如表3—1所示截面参数0-02-24-46-68-810-1012-1214-1416-1618-1820-20G(kg/s)01.8292.0622.2952.5282.7612.7683.4523.4593.6923.925c1(m/s)637.954567.762508.448473.346424.527378.687356.73334.834314.734284.437267.58c2(m/s)345.656193.56896.24883.15786.548107.44389.47388.73586.758172.638194.367α17.548.6249.71510.81311.86012.85413.85314.85015.83016.80617.773α2-63.937-65.534-67.642-70.999-72.569-73.911-73.911-76.058-76.934-76.934-77.708-78.369tb(m)0.0150.0190.0220.0270.0300.0340.0370.0400.0430.0460.024lb(m)1.0290.9290.8290.7290.6290.5290.4290.3290.2290.1290.029Fu(N)04.7655.4305.5305.5305.3235.0235.7905.6635.0774.990Fa(N)418.29427.96358.648415.421374.254325.534248.72217.549143.753115.73439.561F(N)418.29427.96358.648415.421374.254325.534248.72217.549143.753115.73439.874δ0(pa)1.781*1073.542*1067.249*1071.224*1071.753*1073.572*1076.275*1072.248*1072.943*1071.685*1072.450*107δb(pa)-1.172*107-2.361*106-1.837*107-0.925*107-0.843*107-1.354*107-4.542*107-1.728*107-1.648*107-1.357*107-2.175*107M(N.m)214.987196.243148.024137.256107.65286.65168.24852.73424.73513.3170.483四．叶片强度核算拉弯合成应力为由于式中为拉应力，而为压应力，而两者部分抵消，故叶型根部进、出汽边缘受到拉应力最大，可只核算强度核算用下式：叶片材料的许用应力小于叶片材料的许用应力，说明调节级叶片符合强度要求；许用应力根据材料的强度和材料在使用场合下的安全系数确定。对于工作温度不超过的叶片，校核叶片强度时以下工作温度下的材料的屈服强度极限作为校核基准；校核时，取安全系数k=1.6~1.9,计算许用应力，即根据以上方法，校核叶片强度过程如下：0-0截面，[]=k取1.6，[]==4.0410Pa同理算得0—0~~20—20截面0-02-24-46-68-810-1012-1214-1416-1618-1820-20δ08.698.1867.477.116.125.995.395.583.152.131.21五．利用高斯法确定叶片的几何特性：静矩、重心坐标和惯性矩。高斯法是将叶型曲线分段后用高次曲线近似代替来计算叶片截面几何特点的，其区别间不等分，叶型中间分得大，两端分得小，如图，3—7高斯公式的一般形式为：……+式中A——与分段有关的系数，见表3—2；X——分段点的横坐标，Xi=bXib——叶片弦长；X——相对横坐标系数，见表3-2n——纵坐标数目ni12345Xi50.046910.23080.50000.76920.953080.966260.33770.16940.38060.61930.8306Ai70.11850.22930.28440.23930.11850.0856780.085670.180380.23400.23400.18038计算时，现将叶片图形放大，一般动叶放大10-20倍，静叶放大5-10倍，以叶型进、出口联线为X轴，沿X轴将叶片分为几段（一般n=5-10段已够准确）本次取5段，根据n在表3-2中查出，算出i点的横坐标；。然后按下列公式计算叶边截面的几何特性参数。面积：静矩：重心坐标：重心坐标：xc=，yc=惯性矩：通常可以简化为：0-0截面，将其分为5段，测的所需数据。弦长b=141.95mm=1.9mm=10mm=16.6mm=13mm=1.5mm比例：n=1.2676.2mm=20mm=30mm=36.6mm=12mm=141.95x{0.1184634x1.267x（6-2）+0.2393143x1.267x(20-10)+0.36x1.267x(30-17)+0.3x1.267x(12-2)}=3379.41====}=====}==}==}====以上计算得到0-0截面的几何特性，同理可得到0-0~20-20截面几何特性，计算结果如下：0-0y1i1.91016.6131.51.267y2i6.2203026.6122-2y1i1.5122015.52.41.079y2i6.82335.930.8154-4y1i714.818.216.05.21.261y2i12.122.927.425.215.26-6y1i2.610.617.516.04.01.104y2i6.215.826.526.214.48-8y1i1.57.614.516.510.61.2103y2i4.210.819.623.02.210-10y1i1.98.216.613.43.41.155y2i5.411.322.021.510.712-12y1i1.74.010.47.21.11.168y2i2.47.513.410.45.814-14y1i0.82.06.35.20.81.162y2i1.94.88.68.55.516-16y1i2.41.73.84.42.61.183y2i3.85.04.86.89.818-18y1i0.20.52.21.40.41.274y2i1.32.02.52.81.820-20y1i000.50.401.204y2i2.33.44.35.44.1截面项目数值比例截面参数0-02-210252030.4-46-68-810-1012-1214-1416-1618-1820-20A1516.031423.341189.651056.87943.65873.53756.48675.68554.86487.59389.68b141.95140.38186.048183.0184.569138.35175.2170.9159.705145.23611.393Sx45384.6434726.2829482.89418768.7814830.7511922.529484.808724.476990.371749.90964.456Sy156123.8813438.34110579.9092746.3688377.7774421.03195300.9489099.4583412.5347631.3222461.041Xc102.9895.26104.04896.52106.6680.291103.52398.2693.05880.8162.823yc29.9428.7329.33825.3429.1020.34315.69912.3610.6084.022.289Ix1180968.71876254.81000685.91688552.21253850.0556831.22318636.02202582.56128512.8214247.845154.42Iy12632575.9611754325.682849288.81136848012194604.89885929.88209597.49954742.14285766.75110655.61426875.9Ixy715884.44708551.37663168.245253929.93820666.091574848.21324177.71612758.54977099.8164741.9147308.1Ixc178006.051254368.536874948.7176632.88133607.2841166.4223391.9719965.538926.161738.222264.528Iyc3444740.871157635.644509495.52168310.31935834.8904804.68903.41034958.8184345.7891865.8131687.9e130.40829.1329.41414.3524.120.34315.69912.3610.6083.942.99e220.0220.2828.92813.4713.5612.82713.49111.265.3685.222.65第四章总结汽轮机原理课程设计600M