结构工程师-二级专业考试-钢筋混凝土结构

结构工程师-二级专业考试-钢筋混凝土结构[单选题]1.关于框架结构竖向活荷载最不利布置的方法，下列论述不正确的是（）。A.满布荷载法，活荷载同时作用于所有梁，求出支座和跨中弯矩直接用于内（江南博哥）力组合B.分层组合法，以分层法为依据，对梁只考虑本层活荷载最不利布置；对柱弯矩仅考虑上、下层活荷载影响；对柱轴力，必须考虑该层以上相邻梁布置活荷载C.最不利荷载位置法，根据框架截面指定内力的影响线确定活荷载最不利布置D.分跨计算组合法，活荷载逐层逐跨单独布置，分别计算内力，最后组合最不利内力正确答案：A参考解析：A项，对于满布荷载法，由于没有考虑活荷载的最不利布置，只有支座弯矩接近最不利内力，可直接用于内力组合，而跨中弯矩将小于最不利内力，应乘以增大系数1.1～1.2后才能用于内力组合。因此A项错误。[单选题]2.如图2-3所示框架结构中间层的端节点，柱截面400mm×400mm，混凝土等级为C25，框架梁上排受力筋为25钢筋。试判断在该节点锚固水平段b和向下弯折段a，与下列何项数值最为接近？（）图2-3A.a＝496mm；b＝331mmB.a＝457mm；b＝370mmC.a＝375mm；b＝372mmD.a＝375mm；b＝331mm正确答案：D参考解析：根据《混凝土结构设计规范》（GB50010—2010）（2015年版）第4.1.4条表4.1.4-2可知，C25混凝土轴心抗拉强度设计值ft＝1.27N/mm2；根据第4.2.2条表4.2.2-1可知，HRB335级钢筋强度设计值fy＝300N/mm2；根据第8.3.1条表8.3.1可知，钢筋外形系数α＝0.14。根据第8.3.1条式（8.3.1-1）计算，受拉钢筋的锚固长度为：lab＝α（fy/ft）d＝0.14×（300/1.27）×25＝826.77mm。代入式（8.3.1-3），纵向受拉钢筋的锚固长度为：lab＝ζalab＝1.0×826.77＝826.77mm。根据第9.3.4条及图9.3.4（b）可知，上部纵筋锚入柱内的水平投影长度b不应小于0.4lab，竖直投影长度应取为15d，则该节点向下弯折段长度为：a＝15d＝15×25＝375mm。该节点锚固水平段长度为：b＝0.4la＝0.4×826.77＝330.71mm。选项中与结果最接近的是375、331，因此答案选D项。[单选题]3.在钢筋混凝土双筋梁中，大偏心受压和大偏心受拉构件的正截面承载力计算中，要求受压区高度x≥2as′，是为了（）。A.保证受压钢筋在构件破坏时能达到其抗压强度设计值B.防止受压钢筋压屈C.避免保护层剥落D.保证受压钢筋在构件破坏时能达到极限抗压强度正确答案：A参考解析：钢筋混凝土双筋梁和大偏心受压和受拉构件中限制受压区高度x限2as′，是为了保证混凝土被压碎前受压钢筋达到其抗压强度，充分利用受压区钢筋的强度。[单选题]4.某承受均布荷载的简支梁跨度l0＝5m，截面尺寸b×h＝200mm×500mm，混凝土强度等级为C20，箍筋为HPB300级，纵筋为HRB335级钢筋，单排纵向受力钢筋，梁净跨为5m，as＝40mm。假设梁的支座截面承受剪力设计值V＝150kN，则该截面所需的箍筋总面积与间距的比值Asv/s最接近于（）。A.0.51B.0.54C.0.65D.0.82正确答案：C参考解析：根据《混凝土结构设计规范》（GB50010—2010）（2015年版）第6.3.4条式（6.3.4-1）规定，由于0.7ftbh0＝0.7×1.10×200×（500－40）＝70840N＜V＝150000N，需要按计算确定腹筋。根据第9.2.9条表9.2.9，当V＞0.7ftbh0，300＜H≤500mm，箍筋最大间距smax＝200mm。最小配箍面积为：Asv，min＝0.24（ft/fyv）bs＝0.24×1.10/270×200×200＝39.11mm2；根据第9.2.9条第2款规定，对截面高度不大于800mm的梁，箍筋最小直径Dmin＝6mm。复核截面尺寸为：hw＝h0＝460mm，根据第6.3.1条规定，矩形截面受弯构件，其受剪截面应符合下式条件：当hw/b≤4时，V≤0.25βcfcbh0＝0.25×1.0×9.6×200×（500－40）＝220800N，满足要求。根据第6.3.4条式（6.3.4-2），可得该截面所需的箍筋总面积与间距的比值为：Asv/s＝（V－0.7ftbh0）/（fyvh0）＝[150000－0.7×1.10×200×（500－40）]/（270×460）＝0.637。选项中与结果最接近的是0.65，因此答案选C项。[单选题]5.钢筋混凝土简支梁，混凝土强度等级为C30。纵向受力钢筋用HRB335级，箍筋用HPB300级。梁截面为300mm×600mm，计算配筋为As＝2700.0mm2，则梁的纵向受拉钢筋配置最合适的是（）。A.525B.425（第一排）＋222（第二排）C.528D.328（第一排）＋225（第二排）正确答案：B参考解析：根据《混凝土结构设计规范》（GB50010—2010）（2015年版）第9.2.1条第3条规定，梁下部钢筋水平方向的净间距不应小于25mm和d。A项，根据附录A表A.0.1可知，配525时，As＝2454mm2＜2700.0mm2，不满足；C项，配528时，不能满足净距要求；D项，配328＋225配筋量过大。B项配筋最为合适，因此选择B项。[单选题]6.某单筋矩形截面梁b×h＝250mm×450mm，采用C20级混凝土，配置425（HRB335级）纵向受力钢筋；当发生正截面破坏时，属于下列情况中的（）。提示：ρmax＝0.55fc/fy，as＝40mm。A.平衡配筋梁的界限破坏B.适筋梁破坏C.少筋梁破坏D.超筋梁破坏正确答案：D参考解析：根据《混凝土结构设计规范》（GB50010—2010）（2015年版）第4.1.4条表4.1.4-1及表4.1.4-2可知，C20混凝土的强度设计值为：fc＝9.6N/mm2；ftsub>＝1.1N/mm2。根据第4.2.2条规定，HRB335钢筋的强度设计值为：fy＝300N/mm2。根据第8.5.1条表8.5.1可知，纵向钢筋最小配筋率为：ρmin＝max（0.2，45ft/fy），由于45ft/fy＝45×1.1/300＝0.165%＜0.2%，所以ρmin＝0.2%。根据附录A表A.0.1，该梁纵向受力钢筋为：As＝1965mm2。则纵向钢筋配筋率为：ρ＝As/（bh0）＝1964/（250×410）＝0.0192＞ρmin＝0.002，且ρ＞ρmax＝0.55（fc/fy）＝0.552×（9.6/300）＝0.0176，故该梁正截面破坏属于超筋梁破坏。[单选题]7.已知矩形截面简支梁计算跨度ln＝8.5m，b＝350mm，h＝600mm；承受均布荷载设计值g＋q＝12.3kN/m（包括梁自重），集中荷载设计值P＝210kN（见图2-6）。采用C30级混凝土，若箍筋为HPB300级钢筋，则仅配置箍筋时，所需箍筋为（）。图2-6A.4@150B.48@200C.48@250D.48@300正确答案：A参考解析：根据《混凝土结构设计规范》（GB50010—2010）（2015年版）第4.1.4条规定，C30级混凝土强度设计值为：fc＝14.3N/mm2；ftsub>＝1.43N/mm2。根据第4.2.2条规定，HPB300钢筋强度设计值为：fy＝270N/mm2；fyv</sub>＝270N/mm2。考虑弯矩较大，保护层厚度取as＝70mm，则有效高度为：h0＝530mm。根据《混凝土结构设计规范》（GB50010—2010）（2015年版）第6.3.4条规定，总剪力设计值V＝0.5×12.3×8.5＋210＝262.3kN。其中，集中力产生剪力210kN，占总剪力210/262.3＝80.06%＞75%。剪跨比λ＝a/h0＝2750/530＝5.19＞3，当λ大于3时，取为3。根据式（6.3.1-1）规定，验算其受剪截面条件：V＝262.3kN＜0.25βcfcbh0＝0.25×1.0×14.3×350×530＝663.16kN，满足规范要求。根据第6.3.4条式（6.3.4-1），验算构造箍筋条件：V＝262.3kN＜[1.75/（λ＋1）]ftbh0＝[1.75/（3＋1）]×1.43×350×530＝116.05kN，应按计算配置箍筋。根据第6.3.4条式（6.3.4-2）计算，Asv/s＝[V－1.75/（λ＋1）·ftbh0]/（fyvh0）＝（262300－116050）/（270×530）＝1.022。选4肢箍8时，s≤201.1/1.323＝152.0mm，取4肢箍8@150，满足规范要求。由于ρsv＝Asv/（bs）＝201.1/（350×150）＝0.00383＞0.24（ft/fyv）＝0.24×1.43/270＝0.00127。s＝150mm＜smax＝250mm，同时s＝150mm＜15d＝240mm，均满足规范要求。因此选择A项。[单选题]8.T形截面梁（见图2-7），bf′＝500mm，b＝200mm，hf′＝80mm，h＝600mm，as＝40mm。混凝土强度等级为C25，纵向受拉钢筋为HRB335级，用422，As＝1520mm2，则此梁所能承受的弯矩Mu为（）kN·m。图2-7A.211.68B.237.12C.237.80D.247.52正确答案：C参考解析：根据《混凝土结构设计规范》（GB50010—2010）（2015年版）第4.1.4条表4.1.4-1和第4.2.3条表4.2.3-1可知，混凝土强度等级为C25，纵向受拉钢筋为HRB335级，则强度设计值fc＝11.9N/mm2；fysub>＝300N/mm2。根据第6.2.11条式（6.2.11-1），由于fyAs＝300×1520＝456000N＜α1fcbf′hf′＝1.0×11.9×500×80＝476000N，故该截面梁为第一类T型截面梁，按截面宽度为bf′的矩形截面进行计算。截面有效高度为：h0＝h－as＝600－40＝560mm。根据式（6.2.10-2），混凝土受压区高度为：x＝fyAs/（α1fcbf′）＝300×1520/（1.0×11.9×500）＝76.6mm。将数据代入式（6.2.10-1），则有：Mu＝α1fcbf′x（h0－x/2）＝1.0×11.9×500×76.6×（560－76.6/2）＝237.78kN·m。选项中与结果最接近的是237.80，因此答案选C项。[单选题]9.梁的正截面破坏形式有适筋梁破坏、超筋梁破坏、少筋梁破坏，它们的破坏性质是（）。A.都属于塑性破坏B.都属于脆性破坏C.适筋梁、超筋梁属脆性破坏，少筋梁属塑性破坏D.适筋梁属延性破坏，超筋梁、少筋梁属脆性破坏正确答案：D参考解析：适筋梁的破坏开始于受拉区钢筋的屈服，在梁完全破坏之前，由于钢筋要经历较大的塑性变形，随之引起裂缝急剧开展和梁挠度的激增，给人以明显的破坏预兆，属于延性破坏类型；超筋梁破坏在没有明显预兆的情况下，由于受压区混凝土被压碎而突然破坏，属于脆性破坏类型；少筋梁的承载力取决于混凝土的抗拉强度，属于脆性破坏类型。[单选题]10.从混凝土受压构件的承载力N-M相关关系中得出的下述结论正确的是（）。A.当M一定时，对小偏压柱，应取N小的组合控制截面设计B.当M一定时，对大偏压柱，应取N大的组合控制截面设计C.当N一定时，无论大、小偏压柱都要取M尽可能大的组合控制截面设计D.轴压时的受压承载力最大，Nmax＝N0；纯弯时的受弯承载力最大，Mmax＝M0正确答案：C参考解析：图2-15是受压构件N-M相关曲线。由N-M的关系曲线可知，大偏心受压破坏时，N随M的减小而减小，随M的增大而增大，界限破坏时的M为最大。小偏心受压破坏，N随着M的增大而减小。在曲线的a点，M＝0，为轴心受压，此时N达到最大。A项，当M一定时，对小偏压柱，N越大越危险，应取N大的组合进行配筋计算；B项，当M一定时，对大偏压柱，N越小越危险，应取N小的组合进行配筋计算；C项，当N一定时，无论大、小偏压，都是M越大越危险；D项，从图2-15可以看出，N＝N0表述正确，但Mmax≠M0，Mmax＝Mb（界限破坏时弯矩），对应的为界限破坏时轴力Nb。图2-15N-M关系曲线[单选题]11.某钢筋混凝土偏心受压柱，正方形截面，混凝土强度等级C50，四角各配置125（HRB400级），每边各配置325（HRB335级），则此钢筋混凝土偏心受压柱的截面相对界限受压区高度ξb为（）。A.0.518B.0.544C.0.550D.0.614正确答案：A参考解析：HRB400级、HRB335级钢筋均为有屈服点钢筋，C50混凝土，β1＝0.8。根据《混凝土结构设计规范》（GB50010—2010）（2015年版）第6.2.7条式（6.2.7-1）计算，具体计算如下：①对HRB400级钢筋，fy＝360N/mm2，Es＝2.0×105N/mm2，εcu＝0.0033，则相对界限受压区高度为：ξb＝β1b>/[1＋fy/（Esεcu）]＝0.8/[1＋360/（2.0×105×0.0033）]＝0.518。②对HRB335级钢筋，fy＝300N/mm2，Es＝2.0×105N/mm2，εcu＝0.0033，则相对界限受压区高度为：ξb＝β1b>/[1＋fy/（Esεcu）]＝0.8/[1＋300/（2.0×105×0.0033）]＝0.55。③根据第6.2.7条注解规定，当截面受拉区内配置有不同种类或不同预应力值的钢筋时，受弯构件的相对界限受压区高度应分别计算，并取其较小值。0.518＜0.55，故此钢筋混凝土偏心受压柱的截面相对界限受压区高度ξb＝0.518。[单选题]12.板柱结构，柱网尺寸8.1m×8.1m，板厚200mm，中柱截面尺寸为b×h＝700mm×700mm，采用C30混凝土，受冲切钢筋用HPB300级，若板上作用的荷载设计值g＋q＝11.8kN/mm2，则仅采用箍筋作为受冲切钢筋所需的箍筋面积Asuv最接近于（）mm<su<sub="">p>2。提示：as＝20mm，γ0＝1.0。A.1432.1B.1520.3C.1641.8D.1720.7正确答案：A参考解析：截面有效高度为：h0＝h－as＝180mm；集中反力设计值为：Fl＝11.8×8.12－11.8×（0.7＋2×0.18）2＝760.94kN。根据《混凝土结构设计规范》（GB50010—2010）（2015年版）表4.1.4-2、第4.2.3条规定，C30混凝土，ft＝1.43N/mm2；fyv</sub>＝270N/mm2。根据第6.5.1条规定，对于中柱，位置影响系数为：αs＝40；临界截面周长为：um＝（700＋180/2×2）×4＝3520mm；局部荷载作用面积长边与短边尺寸的比值为：βs＝2.0。代入式（6.5.1-2）、式（6.5.1-3），可得影响系数分别为：η1＝0.4＋1.2/2.0＝1.0；η2＝0.5＋（40×180）/（4×3520）＝1.0114。取η＝min（η1，η2）＝1.0。又根据第6.5.3条式（6.5.3-2）规定，并且不考虑预应力的情况下箍筋面积为：选项中与结果最接近的是1432.1，因此答案选A项。[单选题]13.某一般框架梁（无集中荷载），混凝土强度等级为C30，截面尺寸b×h＝250mm×500mm，配双肢箍⏀8@100，已知受剪面满足规范要求，箍筋为HPB300钢筋，as＝35mm，其斜截面承载力最接近于（）kN。A.240B.280C.292D.325正确答案：A参考解析：有效高度为：h0＝h－as＝500－35＝465mm。根据《混凝土结构设计规范》（GB50010—2010）（2015年版）表4.1.4-2、第4.2.3条规定，C30混凝土，ft＝1.43N/mm2，HPB300钢筋，fyv＝270N/mm2。根据第6.3.4条式（6.3.4-2）计算，斜截面承载力为：选项中与结果最接近的是240，因此答案选A项。[单选题]14.根据《混凝土结构设计规范》（GB50010—2010）（2015年版），下列表述正确的是（）。A.配置抗冲切箍筋的钢筋混凝土楼板，其冲切破坏前有明显预兆，呈延性破坏B.受弯构件进行疲劳验算时，受压区混凝土应力图形可简化为等效的矩形应力图C.对于进行疲劳强度验算的受弯构件，其主拉应力由箍筋或弯起钢筋承受，不考虑混凝土的作用D.在吊车梁疲劳强度验算中，荷载应取用标准值，当吊车为重级工作制时，对吊车的竖向荷载应考虑动力系数1.1正确答案：D参考解析：D项，根据《混凝土结构设计规范》（GB50010—2010）（2015年版）第6.7.2条规定，在疲劳验算中，荷载应取用标准值；根据《建筑结构荷载规范》（GB50009—2012）第6.3.1条规定，当吊车为重级工作制时，对吊车的竖向荷载应考虑动力系数1.1。A项，根据《混规》条文说明第6.5.3及第6.5.4条规定，配有抗冲切钢筋的钢筋混凝土板，其破坏形态和受力特性与有腹筋梁相类似，当抗冲切钢筋的数量达到一定程度时，板的受冲切承载力几乎不再增加。BC两项，根据《混规》第6.7.1条第3款规定，钢筋混凝土构件，不考虑受拉区混凝土的抗拉强度，拉力全部由纵向钢筋承受，要求不出现裂缝的预应力混凝土构件，受压区混凝土的法向应力图形取为三角形。[单选题]15.下列关于结构抗震设计的叙述正确的是（）。A.一、二级抗震等级的框支柱，计算柱轴压比时，考虑由地震作用引起的附加轴力的影响，应分别乘以1.5、1.2的增大系数B.部分框支剪力墙结构的剪力墙底部加强部位水平和竖向分布钢筋配筋率不应小于0.3%，钢筋间距不应大于200mmC.框架梁端部的箍筋加密区长度可取2h和500mm中的较大值（此处h为连梁截面高度）D.铰接排架柱吊车梁区段的箍筋加密区长度可取上柱根部以上300mm正确答案：B参考解析：B项，根据《混凝土结构设计规范》（GB50010—2010）（2015年版）第11.7.14条第2款规定，部分框支剪力墙结构的剪力墙底部加强部位水平和竖向分布钢筋配筋率不应小于0.3%，根据第11.7.15条规定，部分框支剪力墙结构的底部加强部位，剪力墙水平和竖向分布钢筋的间距不宜大于200mm；A项，根据第11.4.4条规定，一、二级抗震等级的框支柱，由地震作用引起的附加轴力应分别乘以增大系数1.5、1.2，计算轴压比时，可不考虑增大系数；C项，根据第11.3.6条表11.3.6-2，根据抗震等级的不同，箍筋加密区的构造要求也不同，一级取2h和500mm中的较大值，二、三、四级取1.5h和500mm中的较大值；D项，根据第11.5.2条第1款第2项规定，箍筋加密区长度对吊车梁区段，取上柱根部至吊车梁顶面以上300mm。[单选题]16.关于抗震设计时的构造要求，下列叙述正确的是（）。A.抗震等级为一级的框架梁，采用C30混凝土，HRB335级钢筋，则其支座纵向受力钢筋的最小配筋率应为0.381%B.建造在Ⅳ类场地上房屋高度为75m的框架—剪力墙结构，8度设防，丙类建筑；采用C50混凝土，HRB335级钢筋，则其框架角柱全部纵向受力钢筋的最小配筋率应为1.3%C.铰接排架柱的箍筋加密区长度，对吊车梁区段，取上柱根部至吊车梁顶面D.抗震等级为一级的铰接排架柱，其角柱柱顶箍筋加密区内箍筋最大间距为100mm，最小直径为8mm正确答案：B参考解析：B项，根据《混凝土结构设计规范》（GB50010—2010）（2015年版）表11.1.3，8度设防，高度为75m的丙类建筑抗震等级为一级。根据第11.4.12条第1款规定，角柱的最小配筋率为1.1%，由于对Ⅳ类场地较高的高层建筑最小配筋率加0.1%以及采用HRB335级钢筋最小配筋率加0.1%，该角柱全部纵向受力钢筋的最小配筋率应为1.3%。A项，根据表8.5.1可知，纵向受力钢筋的最小配筋率取{0.2，45ft/fy}max＝0.215%。C项，根据第11.5.2条第1款第2项规定，对吊车梁区段，取上柱根部至吊车梁顶面以上300mm。D项，根据第11.5.2条表11.5.2可知，角柱柱顶的箍筋最小直径应为10mm。[单选题]17.下列关于预应力混凝土结构设计的观点不正确的是（）。A.对后张法有粘结预应力混凝土框架梁及连续梁，在满足正常使用极限状态验算要求的条件下，均可考虑内力重分布B.后张法预应力混凝土超静定结构，在进行正截面受弯承载力计算时，在弯矩设计值中次弯矩应参与组合C.当预应力作为荷载效应考虑时，对承载能力极限状态，当预应力效应对结构有利时，预应力分项系数取1.0；不利时取1.2D.预应力框架主箍筋应沿柱全高加密正确答案：A参考解析：A项，根据《混凝土结构设计规范》（GB50010—2010）（2015年版）第10.1.8条规定，对允许出现裂缝的后张法有粘结预应力混凝土框架梁及连续梁，在满足正常使用极限状态验算要求的条件下，当截面相对受压区高度0.1≤ξ≤0.3时，可考虑内力重分布，调幅幅度不宜超过重力荷载下弯矩设计值的20%；ξ＞0.3时，不考虑重分布。共享题干题如下图所示，由预埋板和对称于力作用线配置的弯折锚筋与直锚筋共同承受剪力的预埋件，已知承受的剪力V＝225kN，直锚筋直径d＝14mm，共4根，弯折钢筋与预埋钢板板面间的夹角α＝30°，直锚筋间的距离b1和b均为100mm，弯折钢筋之间的距离b2＝100mm，构件的混凝土为C30，钢板厚t＝10mm，直锚筋与弯折锚筋均采用HRB335钢筋，钢板为Q235钢。[单选题]1.弯折锚筋的截面面积最接近于（）mm2。A.685B.602C.566D.453正确答案：C参考解析：根据《混凝土结构设计规范》（GB50010—2010）（2015年版）第4.1.4条表4.1.4-1，C30混凝土轴心抗压强度设计值fc＝14.3N/mm2；根据第4.2.3条表4.2.3-1，HRB335钢筋强度设计值fy＝300N/mm2；根据附录A表A.0.1可知，直径14mm的直锚筋截面面积为As＝615mm2。根据第9.7.2条式（9.7.2-5），锚筋的受剪承载力系数为：取αv＝0.629，根据第9.7.3条式（9.7.3）计算，弯折钢筋的截面面积为：Asb＝1.4（V/fy）－1.25αvAs＝1.4×（225×103）/300－1.25×0.629×615＝566.46mm2选项中与结果最接近的是566，因此答案选C项。[单选题]2.若已知弯折锚筋为318的钢筋，则弯折锚筋的锚固长度la（mm）与下列（）项最为接近。A.529B.552C.566D.648正确答案：A参考解析：根据《混凝土结构设计规范》（GB50010—2010）（2015年版）第9.7.4条规定，受拉直锚筋和弯折锚筋的锚固长度不应小于本规范第8.3.1条规定的受拉钢筋锚固长度。根据第8.3.1条式（8.3.1-1）计算，受拉直锚筋和弯折锚筋的基本锚固长度应满足：lab≥α（fy/ft）d＝0.14×（300/1.43）×18＝528.67mm。由于是受拉直锚筋，故锚固长度与基本锚固长度相同。选项中与结果最接近的是529，因此答案选A项。非抗震设计的钢筋混凝土梁，采用C30混凝土，HRB335级钢筋。梁内配置纵向受拉钢筋422。[单选题]3.若纵向受拉钢筋采用绑扎搭接接头，接头方式如图2-2所示，则纵向受力钢筋最小搭接长度ll（mm）与下列（）项数值最为接近。图2-2A.650B.780C.910D.1050正确答案：C参考解析：根据《混凝土结构设计规范》（GB50010—2010）（2015年版）第8.4.3条，图2-2所示的钢筋搭接接头面积满足要求。根据第4.1.4条表4.1.4-2可知，C30混凝土轴心抗拉强度设计值ft＝1.43N/mm2；根据第4.2.2条表4.2.2-1可知，HRB335级钢筋强度设计值fy＝300N/mm2；根据第8.3.1条表8.3.1可知，钢筋外形系数α＝0.14。根据第8.3.1条式（8.3.1-1），纵向受拉钢筋的基本锚固长度为：lab＝α（fy/ft）d＝0.14×（300/1.43）×22＝646.15mm。代入式（8.3.1-3），纵向受拉钢筋的锚固长度为：lab＝ζalab＝1.0×646.15＝646.15mm。根据第8.4.4条式（8.4.4）计算，钢筋搭接接头面积百分率为50%，根据表8.4.4，纵向受拉钢筋搭接长度修正系数取1.4，则纵向受拉钢筋绑扎搭接接头的搭接长度为：ll＝ζlla＝1.4×646.15＝904.61mm。选项中与结果最接近的是910，因此答案选C项。[单选题]4.若纵向受拉钢筋用225＋122，采用机械连接接头，则计算纵向钢筋接头百分率时采用的“同一连接区段长度”最接近于（）mm。A.650B.740C.770D.880正确答案：C参考解析：根据《混凝土结构设计规范》（GB50010—2010）（2015年版）第8.4.7条规定，纵向受力钢筋的机械连接接头宜相互错开。钢筋机械连接区段的长度为35d（d为连接钢筋的较小直径）。凡接头中点位于该连接区段长度内的机械连接接头均属于同一连接区段。故同一连接区段长度为：ll＝35d＝35×22＝770mm。故选C项。某简支梁计算跨度l0＝6.9m，截面尺寸b×h＝250mm×650mm，混凝土为C30，钢筋为HRB335级。该梁承受均布恒载标准值（包括梁自重）gk＝16.20kN/m及均布活载标准值qk＝8.50kN/m，活荷载准永久系数取为ψq＝0.4。梁跨中下部配有纵向受拉钢筋320（As＝941mm2），梁的混凝土保护层厚度c＝25mm。[单选题]5.跨中截面在荷载效应的标准组合作用下，纵向受拉钢筋的应力σsq最接近于（）N/mm2。A.232B.288C.310D.330正确答案：B参考解析：按荷载标准组合计算弯矩值：Mq＝（gk＋qk）×l02/8＝（16.2＋8.5）×6.92/8＝147.00kN·m。由有效高度h0＝650－25＝625mm，纵向受拉钢筋As＝941mm2。根据《混凝土结构设计规范》（GB50010—2010）（2015年版）第7.1.4条式（7.1.4-3），可得纵向受拉钢筋的应力为：σsq＝Mq/（0.87h0As）＝147.00×106/（0.87×625×941）＝287.3N/mm2。选项中与结果最接近的是288，因此答案选B项。[单选题]6.已知As＝941mm2，αE＝7.14，γf′＝0，ftk＝2.01N/mm2，E<sub>s＝2.0×105N/mm2；假定σ<sub>sq>＝285N/mm2，则该梁的短期刚度B_{s最接近于（）N/mm2。A.5.07×1013B.5.25×1013C.5.30×1013D.5.60×1013正确答案：D参考解析：配筋率ρ＝As/（bh0）＝941/（250×615）＝0.0061，根据《混凝土结构设计规范》（GB50010—2010）（2015年版）第7.1.2条式（7.1.2-4），按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率为：ρte＝As/（0.5bh）＝941/（0.5×250×650）＝0.0116。代入式（7.1.2-2），裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数为：ψ＝1.1－0.65ftk/（ρteσsq）＝1.1－0.65×2.01/（0.0116×285）＝0.7048根据式（7.2.3-1），该梁的短期刚度为：[单选题]7.荷载效应标准组合的跨中最大弯矩Mk＝Mgk＋Mqk＝96.41＋50.59＝147kN·m，Bs＝5.5×1013N·mm2，试确定该梁跨中挠度值f最接近于（）mm。A.21.05B.24.22C.30.13D.37.44正确答案：A参考解析：活荷载效应的准永久组合值为：Mq＝Mgk＋0.4Mqk＝96.41＋0.4×50.59＝116.65kN·m。由题意可知，荷载效应标准组合的跨中最大弯矩为Mk＝147kN·m。受压钢筋配筋率ρ′＝0，根据《混凝土结构设计规范》（GB50010—2010）（2015年版）第7.2.5条第1款规定，考虑荷载长期作用对挠度增大的影响系数θ＝2.0。根据第7.2.2条式（7.2.2-2）计算，则截面刚度为：B＝Bs/θ＝（5.5×1013）/2＝2.75×1013N·mm2。根据第3.4.3条规定，混凝土构件的跨中挠度的计算应使用准永久组合，故该梁跨中挠度值为：f＝5Mql02/（48B）＝5×116.65×106×69002/（48×2.75×1013）＝21.04mm或f＝5（gk＋0.4qk）l04/（384B）＝5×（16.2＋0.4×8.50）×69004/（384×2.75×1013）＝21.04mm。选项中与结果最接近的是21.05，因此答案选A项。[单选题]8.若ψ＝0.506，σs＝270.0N/mm2，则该梁跨中的最大裂缝宽度ωmax最接近于（）mm。A.0.241B.0.293C.0.304D.0.344正确答案：A参考解析：纵向受拉钢筋配筋率为：ρte＝As/（0.5bh）＝941/（0.5×250×650）＝0.0116。根据《混凝土结构设计规范》（GB50010—2010）（2015年版）第7.1.2条表7.1.2-1可知，受弯钢筋混凝土构件受力特征系数取αcr＝1.9；由题意可知，ψ＝0.506，σs＝270.0N/mm2。根据《混规》第7.1.2条式（7.1.2-1）规定，该梁跨中的最大裂缝宽度为：ωmax＝αcrψ（σs/Es）（1.9cs＋0.08deq/ρte）＝1.9×0.506×[270/（2.0×105）]×（1.9×25＋0.08×20/0.0116）＝0.241mm钢筋混凝土简支矩形截面梁尺寸为250mm×500mm，混凝土强度等级为C30，梁受拉区配置320的钢筋（As＝942mm2），混凝土保护层c＝35mm，承受均布荷载，梁的计算跨度l0＝6m。[单选题]9.若已知按荷载效应的准永久组合计算的跨中弯矩值Mq＝100kN·m，则裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ最接近于（）。A.0.580B.0.635C.0.660D.0.771正确答案：D参考解析：根据《混凝土结构设计规范》（GB50010—2010）（2015年版）第4.1.3条表4.1.3-2，C30混凝土轴心抗拉强度标准值为ftk＝2.01N/mm2。根据第4.1.5条表4.1.5可知，弹性模量Ec＝3.0×104N/mm2。根据第4.2.5条表4.2.5可知，钢筋的弹性模量为Es＝2.0×105N/mm2。根据第7.1.4条式（7.1.4-3）计算，则裂缝截面处纵向受拉钢筋重心处的拉应力为：σsq＝Mq/（0.87h0As）＝100×106/（0.87×465×942）＝256.88N/mm2。根据第7.1.2条规定，有效受拉混凝土截面面积Ate＝0.5bh＝0.5×250×500＝62500mm2。根据第7.1.2条式（7.1.2-4），纵向受拉钢筋配筋率为：ρte＝942/62500＝1.51%。根据式（7.1.2-2），裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数为：ψ＝1.1－0.65ftk/（ρteσsq）＝1.1－0.65×2.01/（0.0151×262.41）＝0.770选项中与结果最接近的是0.771，因此答案选D项。20的钢筋（As＝942mm2），混凝土保护层c＝35mm，承受均布荷载，梁的计算跨度l0＝6m。[单选题]10.若已知裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ＝0.825，则该梁的短期效应刚度最接近于（）kN·m2。A.27657B.22702C.22610D.23610正确答案：A参考解析：根据《混凝土结构设计规范》（GB50010—2010）（2015年版）第7.2.3条规定，钢筋弹性模量与混凝土模量的比值为：αE＝Es/Ec＝2.0×105/（3.0×104）＝6.67。对于矩形截面，γf′＝0；纵向受拉钢筋配筋率为：ρ＝As/（bh0）＝942/（250×465）＝0.00810。根据式（7.2.3-1），钢筋混凝土受弯构件的短期刚度为：Bs＝EsAsh02/[1.15ψ＋0.2＋6αE}ρ/（1＋3.55γf′）]＝2.0×105×942×4652/（1.15×0.825＋0.2＋6×6.67×0.00810）＝27657.34kN·m2选项中与结果最接近的是27657，因此答案选A项。20的钢筋（As＝942mm2），混凝土保护层c＝35mm，承受均布荷载，梁的计算跨度l0＝6m。[单选题]11.若已知梁的短期效应刚度Bs＝29732.14kN·m2，按荷载效应的标准组合计算的跨中弯矩值M<sub>k＝90kN·m，按荷载效应的准永久组合计算的跨中弯矩值Mq＝50kN·m，梁受压区配有218的钢筋，则跨中挠度最接近于（）mm。A.10.2B.14.3C.16.3D.17.9正确答案：C参考解析：根据《混凝土结构设计规范》（GB50010—2010）（2015年版）第7.2.5条第1款规定，钢筋混凝土受压构件的配筋率为：ρ′＝As′/（bh0）；纵向受拉钢筋配筋率为：ρ＝As/（bh0）。则荷载长期效应组合对挠度增大的影响系数为：θ＝2.0－0.4×ρ′/ρ＝2.0－0.4×509/942＝1.78。根据第7.2.2条式（7.2.2-1）规定，受弯构件的长期刚度为：B＝MkBs/[Mq（θ－1）＋Mk]＝90×29732.14/[50×（1.78－1）＋90]＝20743.35kN·m2。跨中挠度为：f＝5×Mkl02/（48B）＝5×90×62/（48×20743.35）＝16.27mm。选项中与结果最接近的是16.3，因此答案选C项。某钢筋混凝土矩形截面梁如图2-4，截面尺寸为500mm×500mm，计算跨度l0为6.3m，跨中有一短挑梁（见图2-4），挑梁上作用有距梁轴线400mm的集中荷载P＝250kN，梁上的均布荷载设计值（包括自重）g＝9kN/m，混凝土为C25，纵筋采用HRB400钢筋，箍筋采用HRB335钢筋。截面有效高度h0＝465mm。[单选题]12.考虑梁的支座为固定端，则跨中纵向钢筋的最小配筋率最接近于（）。A.0.20%B.0.29%C.0.39%D.0.42%正确答案：C参考解析：根据《混凝土结构设计规范》（GB50010—2010）（2015年版）第4.1.4条规定，强度等级为C25的混凝土，抗压和抗拉强度设计值分别为：fc＝11.9N/mm2、ftsub>＝1.27N/mm2。根据第4.2.3条规定，钢筋强度分别为：fy＝360N/mm2、fyv＝300N/mm2；根据表4.2.5，钢筋的弹性模量为：Es＝2.0×105N/mm2。由题可知，梁所受扭矩为：T＝Pa/2＝250×0.4/2＝50kN·m；梁端所受剪力为：V＝（P＋gl0）/2＝（250＋9×6.3）/2＝153.35kN。根据第8.5.1条表8.5.1可知，受弯构件中纵向受拉钢筋最小配筋率为：ρmin＝max{0.2，0.45ft/fy}%＝max{0.2%，0.16%}＝0.2%。根据第9.2.5条式（9.2.5）规定，剪扭构件中受扭钢筋最小配筋率为：故梁跨中纵向受拉钢筋最小配筋率为：0.20%＋0.17%＝0.37%。选项中与结果最接近的是0.39%，因此答案选C项。[单选题]13.设箍筋间距s＝100mm，形式为双肢箍，支座截面弯矩设计值M＝226.64kN·m，剪力设计值V＝153.35kN，扭矩设计值T＝50kN·m，受扭塑性抵抗矩Wt＝41666667mm3。已知截面满足规范的要求，则按支座截面计算的截面抗剪箍筋面积最接近于（）mm2。提示：按集中荷载下的剪扭构件计算，剪跨比λ＝3。A.64B.85C.94D.107正确答案：A参考解析：根据《混凝土结构设计规范》（GB50010—2010）（2015年版）相关条例计算如下：①hw/b＝465/500＝0.93＜4，根据第6.4.1条式（6.4.1-1）计算，在弯矩、剪力和扭矩共同作用下的构件应满足条件：V/（bh0）＋T/（0.8Wt）＝153350/（500×465）＋50×106/（0.8×41666667）＝2.16N/mm2＜0.25βcf<sub>c＝2.98N/mm2，满足规范要求。②根据第6.4.12条第1款规定，当V规定，当2mftbh0/（λ＋1）时，可仅计算受弯构件的正截面受弯承载力和纯扭构件的受扭承载力。该截面中，0.875ftbh0/（λ＋1）＝0.875×1.27×500×465/（3＋1）＝64591.41N＜V＝153350N，所以计算承载力应考虑剪力影响。③根据第6.4.8条式（6.4.8-5）计算，集中荷载作用下一般剪扭构件混凝土受扭承载力降低系数为：βt＝1.5/[1＋0.2（λ＋1）×V×Wt/（T×b×h0）]＝1.5/[1＋0.2×（3＋1）×153.35×103×41666667/（50×106×500×465）]＝1.04＞1.0，故取βt＝1.0。④根据第6.4.10条式（6.4.10-3）计算，集中荷载作用下剪扭构件的受剪承载力满足条件：V≤1.75×（1.5－βt）ftbh0/（λ＋1）＋fyv（Asv/s）h0。故按支座截面计算的截面抗剪箍筋面积为：[单选题]14.若已知Acor＝202500mm2，ζ＝1.2，βt＝1.0；假定支座处的抗剪箍筋面积Asv＝60mm2，其余条件同题（2），则支座处截面的箍筋总面积最接近于（）mm2。A.76B.99C.102D.138正确答案：D参考解析：根据《混凝土结构设计规范》（GB50010—2010）（2015年版）第6.4.12条第2款规定，当T规定，当210tWt时，可仅验算受弯构件的正截面受弯承载力和斜截面受剪承载力。该截面中，0.175ftWt＝0.175×1.27×41666667＝9.26kN·m＜T＝50kN·m，故应进行受扭承载力计算。根据第6.4.8条式（6.4.8-3）计算，剪扭构件的受扭承载力为：则受扭计算中沿截面周边配置的箍筋单肢截面面积Ast1为：箍筋最小配筋率为：ρsv，min＝0.28ft/fyv＝0.28×1.27/300＝0.12%。箍筋计算配筋面积为：Asvt＝Asv＋2Astl＝60＋2×39＝138mm2；箍筋最小配筋面积为：Asvt，min＝ρsv，minbs＝60mm2。计算面积符合最小配筋要求，因此选择D项。如图2-5所示，某钢筋混凝土现浇肋形楼盖的次梁，跨中承受最大正弯矩设计值M＝115kN·m。混凝土强度等级为C30，纵向受拉钢筋采用热轧HRB335钢筋。楼板厚度hf′＝80mm，次梁高度h＝450mm，宽度b＝200mm，纵向受力钢筋合力点至混凝土边缘的距离as′＝35mm。[单选题]15.若已知次梁的计算跨度l0＝6m，间距为2.4m，净距sn＝2.2m，则翼缘的计算宽度bf′最接近于（）mm。A.1800B.2000C.2200D.2400正确答案：B参考解析：根据《混凝土结构设计规范》（GB50010—2010）（2015年版）第5.2.4条表5.2.4可知，翼缘的计算宽度为下列三种情形中的较小值：①按计算跨度l0考虑：bf′＝l0/3＝2000mm；②按梁净距考虑：bf′＝b＋sn＝200＋2200＝2400mm；③按翼缘高度考虑：由于hf′/（h－as′）＝80/（450－35）＝0.19＞0.1时，肋形楼盖梁的计算宽度不受此要求限制。因此，翼缘计算宽度bf′＝2000mm，选择B项。[单选题]16.若已知翼缘计算宽度bf′＝1800mm，则按单筋T形截面计算的次梁跨中所需受拉钢筋计算截面面积最接近于（）mm2。A.940B.1009C.1033D.1124正确答案：B参考解析：根据《混凝土结构设计规范》（GB50010—2010）（2015年版）第4.1.4条规定，混凝土强度等级为C30，则强度设计值为：fc＝14.3N/mm2；ftsub>＝1.43N/mm2。根据表4.2.2-1，HRB335钢筋强度的强度设计值为：fy＝300N/mm2；fy′＝300N/mm2；根据表4.2.5，弹性模量Es＝200000N/mm2。根据第6.2.11条规定，由于α1fcbf′hf′（h0－hf′/2）＝1.0×14.3×1800×80×（415－80/2）＝772.2×106N·mm＝772.2kN·m＞M＝115kN·m，故该截面属于第一类T形截面，即可将截面按宽度为bf′的矩形截面计算。根据第6.2.10条式（6.2.10-1）规定，受压区高度x为：取x＝2as′＝70mm，则纵向受拉钢筋的面积为：As＝M/[fy（h0－as′）]＝115000000/[300×（415－35）]＝1008.77mm2选项中与结果最接近的是1009，因此答案选B项。已知钢筋混凝土矩形截面梁，截面尺寸为b×h＝250mm×500mm，C25混凝土，纵筋用HRB335级钢筋，箍筋用HPB300级钢筋，as＝35mm。[单选题]17.设该梁承受的扭矩设计值T＝15.0kN·m，弯矩设计值M＝105kN·m，剪力设计值V＝80.0kN，则下列判断正确的是（）。A.仅按受弯构件的正截面受弯承载力和纯扭构件的受扭承载力分别进行计算B.仅按受弯构件的正截面受弯承载力和斜截面受剪承载力分别进行计算C.按受弯构件的正截面受弯承载力和剪扭构件的受剪扭承载力分别进行计算D.按受弯构件的正截面受弯承载力和斜截面受剪承载力及纯扭构件的受扭承载力分别进行计算正确答案：C参考解析：由题意可知，C25混凝土抗拉强度设计值为ft＝1.27N/mm2；截面有效高度为：h0>＝h－as＝465mm。截面受扭塑性抵抗矩为：Wt＝b2（3h－b）/6＝2502×（3×500－250）/6＝13.02×106mm3。根据《混凝土结构设计规范》（GB50010—2010）（2015年版）第6.4.12条第1款规定，当0.35ftbh0＝0.35×1.27×250×465＝51.67kN＜80kN＝V，因此不能忽略剪力影响。根据第6.4.12条第2款规定，当0.175ftWt＝0.175×1.27×13.02×106＝2.89kN·m＜15kN·m＝T，因此不能忽略扭矩的影响。因此该梁应按受弯构件的正截面受弯承载力和剪扭构件的受剪扭承载力分别进行计算，选择C项。[单选题]18.若弯矩设计值M＝90kN·m，混凝土强度等级C20，则受弯纵筋As为（）mm2。A.250.0B.714.0C.1250.0D.2046.0正确答案：B参考解析：根据《混凝土结构设计规范》（GB50010—2010）（2015年版）第4.1.4条表4.1.4-1和第4.2.3条表4.2.3-1可知，C20混凝土，fc＝9.6N/mm2，ft＝1.1N/mm2，α1＝1.0，f<sub>y＝300N/mm2，ξbsub>＝0.55。根据式（6.2.10-1），混凝土的受压区高度为：由于x＝89.20mm＜ξbh0＝0.55×465＝255.75，满足规范要求。代入式（6.2.10-2），受弯钢筋的面积为：As＝α1fcbx/fy＝1.0×9.6×250×89.20/300＝713.6mm2。由于0.45ft/fy＝0.45×1.1/300＝0.165%＜0.2%，取ρmin＝0.2%。配筋率ρ＝As/（bh0）＝713.6/（250×465）＝0.61%＞ρmin＝0.2%，故满足要求。选项中与713.6最为接近的数值为714.0，因此选择B项。[单选题]19.在题（1）中，剪扭构件混凝土受扭承载力降低系数βt为（）。A.0.35B.0.5C.1.0D.1.15正确答案：C参考解析：由题意可知：bh0＝250×465＝116250mm2，根据《混凝土结构设计规范》（GB50010—2010）（2015年版）第6.4.8条式（6.4.8-2）规定，剪扭构件混凝土受扭承载力降低系数为：根据第6.4.8条规定，当βt＞1.0时，取βt＝1.0。因此选择C项[单选题]20.若该梁承受的扭矩设计值T＝10.0kN·m，剪力设计值V＝90kN，混凝土强度等级C20，取ζ＝1.2，βt＝0.98，则受扭箍筋Astl/s、受剪箍筋Asv/s分别为（）mm2/mm。A.0.147；0.273B.0.159；0.346C.0.20；0.37D.0.24；0.28正确答案：B参考解析：根据《混凝土结构设计规范》（GB50010—2010）（2015年版）计算如下：①验算截面控制条件：C20混凝土，βc＝1.0，hw/b＝465/250＜4，根据第6.4.1条式（6.4.1-1），V/（bh0）＋T/（0.8Wt）＝90000/（250×465）＋10×106/（0.8×13.02×106）＝1.734N/mm2＜0.25β<sub>cf<sub>c＝2.4N/mm2，故截面尺寸满足要求。②根据第6.4.8条规定，配筋强度比ζ＝1.2，bcor＝b－2×25＝200mm；hcor＝h－2×25＝450mm；则截面核心面积Acor＝bcor×hcor＝90000mm2。根据第6.4.8条式（6.4.8-3），受扭箍筋应满足：③根据第6.4.8条式（6.4.8-1），受扭箍筋应满足：因此选择B项。[单选题]21.题（4）中，若ζ＝1.3，受扭箍筋为Ast1/s＝0.197，则受扭纵筋Astl为（）mm2。A.201.9B.215.1C.218.8D.299.6正确答案：D参考解析：根据《混凝土结构设计规范》（GB50010—2010）（2015年版）第6.4.4条规定，截面核心部分的周长为：ucor＝2（bcor＋hcor）＝1300mm。根据式（6.4.4-2），已知ζ＝1.3，受扭箍筋为Ast1/s＝0.197，则可计算得受扭纵筋面积为：Astl＝ζfyvAst1ucor/（fys）＝1.3×270×0.197×1300/300＝299.64mm2。选项中与结果最接近的是299.6，因此答案选D项。[单选题]22.若此梁的受弯纵筋As＝675.8mm2，受扭纵筋Astl＝218.4mm2，受扭箍筋Ast1/s＝0.2mm2/mm，受剪箍筋A_{sv/s＝0.37mm2/mm，则此梁纵筋配筋与下列哪一项最为接近？（）A.B.C.D.正确答案：A参考解析：验算最小配筋率如下：抗扭纵筋：T/（Vb）＝10×106/（90×103×250）＝0.44，配筋率满足：则抗扭纵筋在梁截面上、中、下各配置2根；顶部纵筋218.4/3＝72.8mm2，用210，As＝157.1mm2；中部用210，As＝157.10mm2；底部纵筋675.8＋72.8＝748.6mm2，用222，As＝760.3mm2。由此可知，A项配筋最为接近。[单选题]23.题（6）中，此梁最后箍筋配筋最接近于（）。A.28@150B.28@200C.210@150D.210@200正确答案：A参考解析：具体计算如下：①验算最小配箍率抗扭箍筋：ρsv＝（0.2＋0.37）/250＝0.0023＞0.28（ft/fyv）＝0.28×1.1/270＝0.0011。②最后配筋所需箍筋总面积为：Astl/s＋Asv/s＝0.2＋0.37＝0.57mm2/mm。采用HPB300级钢筋双肢箍，8，As＝50.3mm2，则s＝2×50.3/0.57＝176.5mm，取s＝150mm。故最后箍筋用28@150。由此可知，A项配筋最为接近。钢筋混凝土T形截面构件如图2-8所示，b＝250mm，h＝500mm，bf′＝400mm，hf′＝150mm；混凝土强度等级为C30，纵筋采用HRB335钢筋，箍筋采用HPB300钢筋。受扭纵筋与箍筋的配筋强度比值为ζ＝1.2，Acor＝90000mm2。[单选题]24.若构件承受的扭矩设计值T＝15kN·m，剪力设计值V＝80kN，弯矩设计值M＝15kN·m，则截面上翼缘分配的扭矩Tf最接近于（）kN·m。A.1.72B.1.60C.1.43D.1.25正确答案：A参考解析：根据《混凝土结构设计规范》（GB50010—2010）（2015年版）第4.1.4条表4.1.4-1、4.1.4-2和第4.2.3条表4.2.3-1可知，强度等级为C30的混凝土的强度设计值为：fc＝14.3N/mm2，ft＝1.43N/mm2；纵筋强度的强度设计值为：fy}＝300N/mm2，弹性模量E_{s＝2.0×105N/mm2。根据第6.4.3条第2款式（6.4.3-3）计算，腹板的受扭塑性抵抗矩为：Wtw＝b2×（3h－b）/6＝2502×（3×500－250）/6＝13020833mm3。根据式（6.4.3-4）计算，受压翼缘的受扭塑性抵抗矩为：Wtf′＝hf′2×（bf}′－b）/2＝1502×（400－250）/2＝1687500mm3。则截面的总受扭塑性抵抗矩为：Wt＝Wtw＋Wtf′＝13020833＋1687500＝14708333mm3。根据第6.4.5条规定，腹板和翼缘扭矩的分配为：Tw＝Wtw×T/Wt＝13020833×15/14708333＝13.279kN·m；Tf＝Wtf′×T/Wt＝1687500×15/14708333＝1.721kN·m。选项中与结果最接近的是1.72，因此答案选A项。[单选题]25.假定截面的受扭塑性抵抗矩Wt＝14800000mm3，则当构件所受的扭矩和剪力不大于（）项数值时，在进行承载力验算时可仅验算正截面受弯承载力。A.2.70kN·m；52.1kNB.3.70kN·m；44.5kNC.3.70kN·m；58.3kND.6.70kN·m；58.3kN正确答案：C参考解析：根据《混凝土结构设计规范》（GB50010—2010）（2015年版）第6.4.12条规定，当符合下列条件时，可仅按受弯构件的正截面受弯承载力进行计算：①构件所受剪力满足：V≤0.35ftbh0＝0.35×1.43×250×465＝58.2kN；②构件所受扭矩满足：T≤0.175ftWt＝0.175×1.43×14800000＝3.70kN·m。选项中最为接近的数值为C项，因此选择C项。[单选题]26.设构件承受剪力设计值V＝80kN，箍筋间距s＝100mm，受扭纵筋与箍筋的配筋强度比值为ζ＝1.2，腹板的塑性抵抗矩Wtw和所受扭矩Tw的比值为0.98，已知构件须按剪扭构件计算，则腹板的抗剪箍筋的计算面积Asv最接近于（）mm2。A.50B.29C.25D.18正确答案：D参考解析：对于腹板，考虑其承受扭矩和全部剪力，按剪扭构件考虑。根据《混凝土结构设计规范》（GB50010—2010）（2015年版）第6.4.8条式（6.4.8-2），剪扭构件混凝土受扭承载力降低系数βt为：βt＝1.5/[1＋0.5V×Wtw/（Tw×b×h0）]＝1.5/[1＋0.5×80×103×0.98/（250×465）]＝1.12＞1.0，则取βt＝1.0。根据第6.4.8条式（6.4.8-1）计算，剪扭构件的受剪承载力为：V≤（1.5－βt）0.7ftbh0＋fyvAsvh0/s。故抗剪箍筋面积为：Asv＝s×[V－（1.5－βt）×0.7×ftbh0]/（fyv×h0）＝100×[80000－（1.5－1.0）×0.7×1.43×250×465]/（270×465）＝17.38mm2。选项中与结果最接近的是18，因此答案选D项。[单选题]27.假设构件所受的扭矩与剪力的比值为200，箍筋间距s＝150mm，则翼缘部分按构造要求的最小箍筋面积和最小纵筋面积，与（）项数据最为接近。A.62mm2；45mm2B.43mm2；58mm2C.32mm2；58mm2D.29mm2；43mm2正确答案：C参考解析：箍筋最小配筋率为：ρsv，min＝0.28ft/fyv＝0.28×1.43/270＝0.15%；受扭纵筋最小配筋率为：则受压翼缘箍筋最小配筋面积为：Asvf，min＝ρsv，min×（bf′－b）s＝0.15%×（400－250）×150＝33.75mm2。受压翼缘受扭纵筋最小配筋面积为：Astlf，min＝ρtl，min×hf′×（bf′－b）＝0.26%×（400－250）×150＝58.5mm2。选项中与结果最接近的是32、58，因此答案选C项。某简支在砖墙上的现浇钢筋混凝土平板（见图2-9），板厚h＝100mm，as＝20mm。[单选题]28.若混凝土强度等级采用C25，纵向受拉钢筋采用HRB335热轧钢筋。跨中最大弯矩设计值M＝7.66kN·m，则As接近于（）mm2。A.190.5B.200.0C.337.2D.1745.3正确答案：C参考解析：已知M＝7.66×106N·mm，C25混凝土，则α1＝1.0，fc＝11.9N/mm2，ft＝1.27N/mm<sup>2，h0＝h－20＝80mm。根据《混凝土结构设计规范》（GB50010—2010）（2015年版）第6.2.10条式（6.2.10-1）计算，混凝土受压区高度为：x＝8.5mm＜ξbh0＝0.55×80＝44mm，满足规范要求。根据第6.2.10条式（6.2.10-2）计算，纵筋面积为：As＝α1fcbx/fy＝1.0×11.9×1000×8.5/300＝337.2mm2。根据第8.5.1条表8.5.1可知：ρmin＝max{0.2%，0.45ft/fy}＝max{0.2%，0.45×1.27/300＝0.19%}＝0.2%。故ρ＝As/（bh）＝337.2/（1000×100）＝0.34%＞max{0.2%，0.45ft/fy}＝0.2%，满足规范要求。[单选题]29.若题（1）中其他条件不变，跨中最大弯矩设计值M＝3.28kN·m，则As接近于（）mm2。A.272.0B.200.0C.190.5D.139.7正确答案：B参考解析：根据《混凝土结构设计规范》（GB50010—2010）（2015年版）第6.2.10条式（6.2.10-1）计算，混凝土受压区高度为：x＝3.525mm＜ξbh0＝44mm，满足规范要求。根据第6.2.10条式（6.2.10-2），纵筋面积为：As＝α1fcbx/fy＝1.0×11.9×1000×3.525/300＝139.8mm2。根据第8.5.1条表8.5.1可知，ρmin＝max{0.2%，0.45ft/fy}＝max{0.2%，0.45×1.27/300＝0.19%}＝0.2%。则纵筋配筋率为：ρ＝As/（bh）＝139.8/（1000×100）＝0.14%＜max{0.2%，0.45ft/fy}＝0.2%，取As＝0.2%×1000×100＝200mm2。某混凝土单筋矩形截面简支梁，截面尺寸和配筋如图2-10所示，采用C30混凝土，HRB335纵筋，环境类别为二a类。图2-10[单选题]30.该梁能承受的弯矩设计值（kN·m）与下列（）项数值接近。A.144.9B.148.3C.151.6D.158.3正确答案：C参考解析：由于环境类别为二a类，根据《混凝土结构设计规范》（GB50010—2010）（2015年版）第8.2.1条表8.2.1可知，纵筋的混凝土保护层最小厚度应为25mm，取as′＝as＝25＋10＋10＝45mm。有效高度h0＝500－45＝455mm。根据第6.2.10条式（6.2.10-2）及式（6.2.10-3），由α1fcbh0ξ＝fyAs，则相对受压区高度为：ξ＝fyAs/（α1fcbh0）＝300×1256/（1.0×14.3×250×455）＝0.2317。根据第6.2.10条式（6.2.10-3）及式（6.2.10-4），纵筋采用HRB335，ξb取0.518。则x＝ξh0＝0.2317×455＝104.9601＜ξbh0＝0.518×455＝235.69；x＝104.9601＞2as′＝2×（25＋10＋10）＝90。受压区高度满足公式适用要求。根据第6.2.10条式（6.2.10-1），代入x＝h0ξ，可得M可α1fcbh02ξ（1－0.5ξ）。则该梁能承受的弯矩设计值为：M＝1.0×14.3×250×4552×0.2316×（1－0.5×0.2316）＝151.56kN·m。选项中与结果最接近的是151.6，因此答案选C项。[单选题]31.关于图的截面配筋构造，下列说法正确的是（）。A.配筋构造正确，符合《混凝土结构设计规范》（GB50010—2010）（2015年版）规定B.配筋构造不正确，应沿梁侧面各配110构造纵筋C.配筋构造不正确，应沿梁侧面各配114构造纵筋D.配筋构造不正确，应沿梁侧面各配210构造纵筋正确答案：C参考解析：A项，根据《混凝土结构设计规范》（GB50010—2010）（2015年版）第9.2.13条规定，当梁的腹板高度hw≥450mm时，在梁的两个侧面应沿高度配置纵向构造钢筋，其截面面积不应小于0.001bhw，间距不宜大于200mm。该梁hw＝h0＝455mm＞450mm，应配腰筋。B项，0.001bhw＝0.001×250×455＝113.8mm2；110构造纵筋：As＝78.5＜113.8mm2。D项，210构造纵筋：As＝157＞113.8mm2，太密，不太合理。C项，114：As＝153.9＞113.8mm2，间距（455－42）/2＝207mm≈200mm，且114与架立筋直径相同，方便施工，更合理。[单选题]32.若考虑架立筋214为受压钢筋，则该梁承受的弯矩设计值能提高（）。A.1%B.3%C.5%D.7%正确答案：B参考解析：根据《混凝土结构设计规范》（GB50010—2010）（2015年版）第6.2.10条式（6.2.10-2）及式（6.2.10-3）计算，相对受压区高度为：ξ＝（fyAs－fy′As′）/（α1fcbh0）＝（300×1256－300×308）/（1.0×14.3×250×455）＝0.1748。根据第6.2.10条式（6.2.10-1）计算，受弯构件正截面受弯承载力应满足：M≤α1fcbh02ξ（1－0.5ξ）＋fy′As′（h_{0－as′）＝1.0×14.3×250×4552×0.1748×（1－0.5×0.1748）＋300×308×[455－（25＋10＋7）]＝156.23kN·m。则弯矩设计值提高值为：（156.23－151.59）/151.59＝3.06%。选项中与结果最接近的是3%，因此答案选B项。某预制的钢筋混凝土简支空心板，截面形状尺寸如图2-11所示。混凝土强度等级为C30，钢筋为HRB400，γ0＝1.0。跨中最大弯矩设计值Md＝3.6×108N·mm，采用绑扎钢筋骨架，设一层受拉主筋，受拉边缘至钢筋重心的距离as＝40mm。图2-11[单选题]33.将空心板的圆孔换算成等效的矩形孔，设圆孔的直径为D，方孔的宽度和高度分别为bk和hk，等效矩形孔尺寸hk（mm）和bk（mm）最接近于（）项数值。A.259.8；272B.259.8；316C.272；259.8D.272；316正确答案：A参考解析：将圆孔等效为方孔，则面积和惯性矩均相同，即：bkhk＝（π/4）D2；bkhk}3/12＝（π/64）D4。解得：，。由圆孔直径D＝300mm，则可计算得等效矩形孔尺寸为：由此可知，A项数值最为接近。[单选题]34.该截面的截面类型为（）。A.第一类B.第二类C.界限破坏D.条件不足，无法确定正确答案：A参考解析：hf′＝hf＝（450－259.8）/2＝95.1mm，腹板的厚度为：b＝1000－2×272＝456mm。换算后的截面如图2-12所示。根据《混凝土结构设计规范》（GB50010—2010）（2015年版）第6.2.11条规定，由于α1fcbf′hf′（h0－hf′/2）＝1.0×14.3×1000×95.1×（410－95.1/2）＝4.93×108N·mm＞M<sub>d＝3.6×108N·mm，故该截面属第一类T形截面。图2-12非预应力钢筋混凝土屋架如图2-13所示。已知集中荷载P＝GK＋QK，静载GK＝10.5kN（包括构件自重），活载QK＝9.6kN。提示：活载标准值大于4.0kN/m2，计算屋架杆件内力时不考虑节点次应力的影响。图2-13[单选题]35.在静载和活载共同作用下的支座反力设计值RA最接近于（）kN。A.60.30B.75.24C.76.36D.78.12正确答案：B参考解析：根据《建筑结构荷载规范》（GB50009—2012）第3.2.4条规定，静载设计值P1＝1.2×10.5＝12.6kN；活载标准值大于4.0kN/m2时，取分项系数γQ＝1.3，则活载设计值为：P2＝1.3×9.6＝12.48kN。故节点集中荷载设计值为：P＝P1＋P2＝12.6＋12.48＝25.08kN。由于结构对称，荷载也对称，因此，支座反力设计值为：RA＝3P＝3×25.08＝75.24kN。由此可知，B项数值最为接近。[单选题]36.在静载和活载共同作用下，上弦杆S1的内力设计值最接近于（）kN。A.134.83B.140.20C.145.57D.151.69正确答案：B参考解析：取节点A为隔离体，如图2-14所示。由y轴受力平衡可得解得，上弦杆内力设计值为：由此可知，B项数值最为接近。图2-14[单选题]37.若上弦杆截面尺寸均为b×h＝250mm×250mm，采用C35级混凝土，纵向受力钢筋采用HRB335级。设上弦杆S3轴向力设计值N＝148.72kN，计算长度l0＝2500mm，则承载力计算时其全截面纵向受力钢筋面积最接近于（）。A.88B.810C.412D.414正确答案：C参考解析：不考虑节点次应力的影响时，上弦杆S3为轴心受压构件。根据《混凝土结构设计规范》（GB50010构设计规范）（2015年版）第4.1.4条表4.1.4-1，C35级混凝土抗压强度设计值为：fc＝16.7N/mm2。由于杆件截面尺寸b×h＝250mm×250mm，均小于300mm，故混凝土强度设计值乘以0.8，即：fc＝0.8×16.7＝13.36N/mm2。由l0/b＝2500/250＝10，根据《混凝土结构设计规范》（GB50010—2010）（2015年版）第6.2.15条表6.2.15可得，稳定系数φ＝0.98。截面面积A＝250×250＝62500mm2，fy′＝300N/mm<sup>2。根据式（6.2.15）式规定，受压构件的全部纵向钢筋的配筋面积为：不满足要求，故纵向钢筋截面面积按最小配筋率进行计算。按要求配置构造钢筋即可。根据第8.5.1条表8.5.1可得，最小配筋率为0.6%，则受压区纵向钢筋截面积Ast′＝ρminA＝0.6%×62500＝375mm2，所以钢筋采用412（面积As′＝452.3mm2）。[单选题]38.若下弦杆截面尺寸均为b×h＝250mm×250mm，采用C35级混凝土，纵向受力钢筋采用HRB335级。设下弦杆S4轴向力标准值Nk＝181.6kN，全截面纵向受力钢筋为814，混凝土保护层c＝30mm，则杆件的最大裂缝宽度最接近于（）mm。A.0.131B.0.138C.0.142D.0.149正确答案：B参考解析：由题意可知，deq＝d＝14mm，As＝1231.5mm2，A＝62500mm2，ρte＝1231.5/62500＝0.0197；ftk＝2.2N/mm2，Es＝2×105N/mm2，c＝30mm，a<sub>s＝38mm。又Nk＝181.67×103N，则有：σs＝Nk/As＝147.46N/mm2；根据《混凝土结构设计规范》（GB50010—2010）（2015年版）第7.1.2条式（7.1.2-2）计算，裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数为：ψ＝1.1－0.65ftk/（ρteσs）＝0.608。由于下弦杆为轴心受拉，根据第7.1.2条表7.1.2-1可知，构件受力特征系数αcr＝2.7。根据第7.1.2条式（7.1.2-1）计算，最大裂缝宽度为：ωmax＝αcrψ（σs/Es）（1.9c＋0.08deq/ρte）＝2.7×0.608×[147.46/（2×105）]×（1.9×30＋0.08×14/0.0197）＝0.1378mm。选项中与结果最接近的是0.138，因此答案选B项。某钢筋混凝土柱，截面尺寸为300mm×500mm，混凝土强度等级为C30，纵向受力钢筋为HRB400，