传统老行当博物馆结构设计毕业设计招聘面试

4.10KN6.615)2.119257.39KNGGGGG28511.37KN底层楼面板梁柱墙○41234.9149.401260.64237.59692.46-231.24718.19-74.634.10KN6.615)2.119257.39KNGGGGG28511.37KN底层楼面板梁柱墙○41234.9149.401260.64237.59692.46-231.24718.19-74.63454)B节点： 3.6840.29B6A643.6846.350.912.96 6.350.940.45B6B543.6846.350.912.96 12.960.26B6B543.6846.350WORD版本..31-29.38-141.64173.1471.34-144.39-51.40-116.161714.496.26-7.19-12.54-12.01-12.01-12.84-5.621.022.51柱柱端剪力和弯距，弯距C.31-29.38-141.64173.1471.34-144.39-51.40-116.161714.496.26-7.19-12.54-12.01-12.01-12.84-5.621.022.51柱柱端剪力和弯距，弯距C轴柱同B大小相同，D轴柱同A大小相同。WORD版本.表2-21各层柱端弯矩及柱柱下基础底面面积Alb54.522.5m2且b4.5m3m需要再进行宽度修正。宽度修正如下：ff'参考文献WORD版本.计算[5]水平荷载作用下框架的层间侧移可按下面公式计算：V/D框架在风荷载作用下侧移的计算如下表2-：计算[5]水平荷载作用下框架的层间侧移可按下面公式计算：V/D框架在风荷载作用下侧移的计算如下表2-：WORD版本.G5652.10KN楼面板G1867.78KN梁G7.94(1.82.1)5617315.00-159.41160.0270.64-152.06-175.5631.1672.24-2..92V-16.5M-72.87V89.09M16.76M-75.16-6.84-38.7147.3WORD版本.NonductileandDuctileMomentFram-es[J].JournalofStru7.943.6236.22kN标准层柱活载=板传活载=3.53.3（NonductileandDuctileMomentFram-es[J].JournalofStru7.943.6236.22kN标准层柱活载=板传活载=3.53.3（7.27.2-6.6）0.53.构计算简图及梁、柱线刚度梁的线刚度计算：对于中框架梁：AB(CD)跨梁：iBC跨梁：i2；对于边框架.0.1668.936B2018841.110.2152.5361.650.0360.2173.49图1-1框架柱平面布置图WORD版本.....................502.7.2框架柱.....................2框架柱力组合..........................................1905.281031.014.35501c40425mm242x(0.55510280)属于大偏心y1y2y3，本设计中底层柱需考虑修正值y2，第二层柱需考虑修正值y3....................502.7.2框架柱.....................2框架柱力组合..........................................1905.281031.014.35501c40425mm242x(0.55510280)属于大偏心y1y2y3，本设计中底层柱需考虑修正值y2，第二层柱需考虑修正值y3，其余柱均无修正。由所求的k查N边柱A213458mm2墙体：外墙和墙采用普通砖墙，重度R19kNm-2。表2-1梁截面尺寸（mm）层次层次30CNc代表值，可以近似取14KNm-2，n为验算截面以上的楼层层数，β为考虑地震作用取柱截面为正方形，根据上述计算结果并综合考虑其它因素，本设计框架柱截面尺寸取值均为550mm550mm。WORD版本.tureof18-floorbuiltinAJIscience-park[J].JournalofH10.92V-16.5M-68.56V88.64M21.9M-73.2V-90.94M-13.04V荷总图2.3.2竖向荷载作用下框架的力计算（1）恒载作用下的力计算恒载为对称荷载，利用结构的对称性，-40.81-36.23-29.30-24.82-23.23-0.3453.6743.4342.44tureof18-floorbuiltinAJIscience-park[J].JournalofH10.92V-16.5M-68.56V88.64M21.9M-73.2V-90.94M-13.04V荷总图2.3.2竖向荷载作用下框架的力计算（1）恒载作用下的力计算恒载为对称荷载，利用结构的对称性，-40.81-36.23-29.30-24.82-23.23-0.3453.6743.4342.4400clc3.68104kNm2clc12.96104kNm2柱的线刚度计算：clc5.45104kNm2clc6.35104kNm2计算简图如图计算简图如图2-1所示：WORD版本.4173.1471.34-144.39-174.11-20.3129.3860.92-135.94-.37kPaA柱柱下基础底面积为：F0fd2702.1426.37201.7756.91m24173.1471.34-144.39-174.11-20.3129.3860.92-135.94-.37kPaA柱柱下基础底面积为：F0fd2702.1426.37201.7756.91m2因为B、.3166.22-127.41-162.60-60.5761.20-1.37-60.574.37-1.47156.50116.4850.58173.1471.34-9.82-70.14254.60230.017kN/m23.75kN/m2200.0150.30kN/m2WORD版本.111.101831604182595360.7每侧实配3B22(1.0)2A169.411557.32150.58-102.392184.89-78.452683.3089.312717.6164.111.101831604182595360.7每侧实配3B22(1.0)2A169.411557.32150.58-102.392184.89-78.452683.3089.312717.6164.1.94351.73-0.77405.11315.87143.18172.2775.5737.98-.8mM'M''2u2uml0.1122.25m0.48ml2.25mn3.00.12013(n）]截面尺寸：300mm600mmkN/m2截面尺寸：250mm500mmkN/m2截面尺寸：250mm500mmkN/m2截面尺寸：550mm550mm合计7.9365kN/m2WORD版本..2-6.6）0.53.3137.62kN顶层柱活载=.2-6.6）0.53.3137.62kN顶层柱活载=板传活载=0.50.5(7.27.2-6.6)：（根据C类地面）z查表可知，离地面高度为5m、取1.3s10m、15m、20m、30m处的分别为07.1599.47312.88-23.39478.910.75×[1.2(恒+0.5活）+1.3地震g为折算在单位面积上的重力荷载代表值，可以近似取14KNm-2，n为验算截面以上的楼层层数，β为考虑kN/m2合计17.53kN/m2kN/m2WORD版本kN/m2.82379.32KN2.052.81.50.452.822220.45WORD版本.抗冲切力为82379.32KN2.052.81.50.452.822220.45WORD版本.抗冲切力为0.7hh/21.014.32200100565100/21620.19KNm75.57KNmWORD版本自重标准值+0.5雪荷载标准值楼面处的重力荷载代表值=结构和构配件自重标准值+0.5楼面活荷载标准值............................2.8.5验算持力层地基承载力.......kN/m2kN/m2kN/m2kN/m2）：图2-2板传荷载示意图（ab）图2-3（a）梁上作用的恒载示意图（b）梁上作用的活载示意图WORD版本.a60035565mm0.180.10此种情况不起控制作用，取三者最小者，故取b/2200mm。梁纵82379.32KN2.052.81.50.452.822220.45WORD版本.抗冲切力为a60035565mm0.180.10此种情况不起控制作用，取三者最小者，故取b/2200mm。梁纵82379.32KN2.052.81.50.452.822220.45WORD版本.抗冲切力为0.7选取6轴线一榀框架进行力计算，框架柱端剪力及弯矩按下列公式进行计算：DVijVijsiijj1(2--23.84-22.31-22.31-23.85-10.537.9214.2513.4413.4415858楼面板传给梁的荷载5858585824.625kN/m22.56kN/mkN/m活载=板传活载=2.06KN/m活载=板传活载=14.44KN/mkN/mkN/m58楼面板传给梁的荷载58活载=板传活载=0.78KN/m活载=板传活载=5.47kNm-1kN/mkN/mWORD版本.kNm因为MM，应按kNm因为MM，应按AsⅠ配筋，实际配21B12150，则钢筋根数为n3000150121A113.8-279.8353.8231.55-202.76-231.33-253.0160.7731.55-00.252.42-9.916.290.9249.720.252.42-9.910.31-15.37定A柱柱下基础底面面积Alb3.02.88.40m2且b2.8m3m不需要再对f进行修正。初步选定B顶层柱恒载=墙自重+梁自重+板传恒载=顶层柱活载=板传活载=标准层柱活载=板传活载=顶层柱恒载=梁自重+板传荷载=标准层柱活载=板传活载=WORD版本...........52.3.1竖向荷载作用下框架的力计算......................2-6.6..........52.3.1竖向荷载作用下框架的力计算......................2-6.6）0.53.3137.62kN顶层柱活载=板传活载=0.50.5(7.27.2-6.6)m。1.5主要构件建筑做法(1)屋面做法刚性防水层:40厚C20防水细石混凝土;隔离层（干铺玻纤布或图2-4竖向受荷总图对于一端固定一端为定向支坐，在均布荷载作用下的杆端弯距为：WORD版本..0m，宽2.8m。(2).0m，宽2.8m。(2)对B柱：基础和回填土重为GdA201.77522.5798.75kNkGW1.33WORD版本.续表2-24二AB跨BC跨AB跨A跨中BB跨中CA跨中BV-16.5M-72..72%取8的箍筋，根据构造要求，柱端加密区的箍筋选用2肢Φ8@100，A250.3100.6mm2，符合构造要求。楼面板厚总厚265m，1取A板进行计算则M32u4(n-1/4)ml1u01（3.031图2-5有定向支坐杆端弯距MM16图2-6半榀框架计算简图A节点：WORD版本.本自振周期）结构顶点的假想位移计算见下表2-19所示。表2-19结构顶点的假想位移计算WORD版本.本自振周期）结构顶点的假想位移计算见下表2-19所示。表2-19结构顶点的假想位移计算WORD版本.4.314.314.314.314.314.3M118.13120.44146.72158.6516856.60.5856.65.47856.63.584.6524.625kN/m2.0625kN/m力可按均匀分布计算，取()对于柱边，有3482962322kpa悬臂部分净反力平均值为12nnmax 表2-2节点分配系数计算WORD版本.cturalEngineering,2011.[13]ZhaiXM,JiangHB,TangBDX,35505151012.62KNV102.51KNAmax0.25fbh0.2514.345041540.7142.697.90-47.44-52.59-54.50-58.99-66.37-39.103kpa(1)A柱边基础截面抗冲切验算[9]l3.0m，b2.8m，ab0.55m。初步选定基础高度12cturalEngineering,2011.[13]ZhaiXM,JiangHB,TangBDX,35505151012.62KNV102.51KNAmax0.25fbh0.2514.345041540.7142.697.90-47.44-52.59-54.50-58.99-66.37-39.103kpa(1)A柱边基础截面抗冲切验算[9]l3.0m，b2.8m，ab0.55m。初步选定基础高度12AB03BC012AB03BC0节点节点层号62——51上柱0A下柱右梁左梁上柱0B下柱右梁MABMBCMABMBC11113113106.29kNm7.28kNm98.81kNm6.875kNm表2-3恒载作用下的弯矩分配法上柱上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁WORD版本.85.201298.01-75.391536.78504.64-209.37796.68174.8724.19197.91-24.19197.91-21.62266.58-2.2-12.8511.7258-43.58-46.60-20.5156.2449.7552.1653.8959.3236.18ORD85.201298.01-75.391536.78504.64-209.37796.68174.8724.19197.91-24.19197.91-21.62266.58-2.2-12.8511.7258-43.58-46.60-20.5156.2449.7552.1653.8959.3236.18ORD版本.基底最大压力：FG kkA3441.712798.7522.5341.43kpa1.2f续表2-24WORD版本..08337.36297.54-0.77337.36261.68113.82173.1471.343力、剪力设计值的调整值表WORD版本.08337.36297.54-0.77337.36261.68113.82173.1471.343力、剪力设计值的调整值表WORD版本.2.7截面配筋设计2.7.1框架梁本方案以第一层为例，说明计算55501982.75mm所以每侧实配钢筋为4B18As=1017mm2）WORD版本.(4)柱斜截3.10所示）屋面处：G=屋面处结构和构配件自重+0.5雪荷载标准值=20592.63+0.5516表2-4AB跨中弯矩计算表作用a3MA2MB9ΣM8l续表2-4554~213337965838表2-5BC跨中弯矩计算表层层654~21传作用444a5555l33332MA85MBl00005-MA-V1*lWORD版本.58.47-286.78-358.47-286.78201.8748.87120.71-29.38-22.56kN/m14.44kN/mkN/mA～B（D58.47-286.78-358.47-286.78201.8748.87120.71-29.38-22.56kN/m14.44kN/mkN/mA～B（D～C）轴间框架梁均布荷载为：屋面梁：恒载=梁自4173.1471.34-144.39-174.11-20.3129.3860.92-135.94-............................2.8.6计算基底净反力..........1左212图2-7恒荷载作用下的框架弯距图（单位KN·M）MMAMBlV左MMAMBl表2-6恒荷作用下梁端剪力及柱轴力（KN）荷载引起的剪力荷载引起的剪力AB跨BC跨A柱顶A柱底B柱顶B柱底NC层次NNNVVVV34652ABBWORD版本.力学教程[M].北京：高等教育,2010.[8]力学教程[M].北京：高等教育,2010.[8]徐秀丽.混凝土框架结构设计[M].北京：中国建筑工业NEK1EqFiGHnEK，可得各层水平地震作用标准值为：jj30316.634.206537.40扫毛或划出纹道;○4砖墙WORD版本.(4)外墙做法陶瓷锦砖（马赛克）：○1用5厚1：1水泥细砂浆粘两柱为拉力,对应的右侧两根柱为压力。2）表中单位为KNM，V单位N，L的单位为m。3）C柱轴力与B大MM l表2-7柱端剪力计算表AAB层数654321654M上M下lV续表2-73321WORD版本............................................32.2框架结.29kNm7.28kNm98.81kNm6.875kNm二次弯矩分配[7]如下表2-3所示：表...........................................32.2框架结.29kNm7.28kNm98.81kNm6.875kNm二次弯矩分配[7]如下表2-3所示：表2-NonductileandDuctileMomentFram-es[J].JournalofStru.....................................602.8基础设计....12AB03BC07.48kNm0.41kNmMABMBCMABMBC11312AB03BC12AB03BC011113表2-8活载作用下的弯矩分配上柱上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁WORD版本.6.22-154.28-28.98-136.31166.6458.48-.40-167.31-19.弯矩设计值的调整[5]见表6.22-154.28-28.98-136.31166.6458.48-.40-167.31-19.弯矩设计值的调整[5]见表2-25～表2-27。在考虑地震作用效应的组合中，取屋面为雪荷载时的力进行00mm（l为轴线长、b为梁宽）ll250506600250501506250mm○2楼板采用C3005.932450.50kN4.40.73503.5KN663.48KN对A柱由于有abl1.5m，续表2-8WORD版本.667.63KNV184.72KN满足要求。3）柱正截面承载力计算柱同一截面分别承受正反向弯矩，故采667.63KNV184.72KN满足要求。3）柱正截面承载力计算柱同一截面分别承受正反向弯矩，故采混凝土，板中钢筋采用I级钢筋，屋面板厚总厚270mm，l62502502（3）弯矩力计算：取2150............................2.8.5验算持力层地基承载力.......51.59415.42361.94-1.99415.42326.08WORD版本.WORD版本.2.表2-9AB跨中弯矩的计算层层654—21作用a3333MA492MBV1=u-ΣMM=u*1.05-表2-10BC跨中弯矩的计算层层6作用MAMBΣM/V1=u-ΣMM=u*1.05-MWORD版本.87V89.09M16.76M-75.16V-89.09M-10.92V16.5M-5.65M-10配。bc○2B柱：第87V89.09M16.76M-75.16V-89.09M-10.92V16.5M-5.65M-10配。bc○2B柱：第6层，按《抗震规》，无需调整。经计算当轴力NfA0.1514.35502648.：WORD版本.G5652.10KN楼面板G1867.78KN梁G7.94(1.82.1)561731.2×恒1.35×恒0.75×[1.0.75×[1minmax左（-载左（-+1.4活+1.4×01左212554—21000MMAMBlV左MMAMBl表2-11活荷作用下梁端剪力及柱轴力（KN）层层次荷载引起的剪力AB跨BC跨A柱B柱WORD版本.88-82.82-179.52-116.48-1.41-179.52-152.3350.58133.B截面A跨中BB88-82.82-179.52-116.48-1.41-179.52-152.3350.58133.B截面A跨中BB跨中CA力MVMMVMVMMVM荷载种类力组合恒载活载风荷载地震荷1.2恒1.2×恒4212.58-2.051.461.548.430.252.42-9.916.29-0.3048.5.7)6168.75KNG4.6515.7143.2470.5841867.78KN梁G7.941.上下6654321VVBVBVNNACMMl表2-12活载作用下的柱端剪力（KN）AAB层数654321654321M上M下lVWORD版本..56M-45.69N601.63M40.15N630.21M45.55N789.23M-45.553.865.236.611.222.636.491013.5617.1215.3814.7631.5定A柱柱下基础底面面积Alb3.02.88.40m2且b2.8m3m不需要再对f.56M-45.69N601.63M40.15N630.21M45.55N789.23M-45.553.865.236.611.222.636.491013.5617.1215.3814.7631.5定A柱柱下基础底面面积Alb3.02.88.40m2且b2.8m3m不需要再对f进行修正。初步选定B3.10所示）屋面处：G=屋面处结构和构配件自重+0.5雪荷载标准值=20592.63+0.5516kB0wsWORD版本.nA配箍率：svbs250.33002500.13%0.05mm2/msvminf可以。加密区长度取nA配箍率：svbs250.33002500.13%0.05mm2/msvminf可以。加密区长度取.67287.2540.36510.97荷载种类活载风荷载左（-右）地震荷载左（-右）-39.85-35505151012.62KNV102.51KNAmax0.25fbh0.2514.345041550.0180.0181093.576B2222811.350.2152.5202.760.0200z表2-13各层楼面处集中风荷载标准值层层次654321zszw0hB（m）whk图2-11风荷载作用下结构计算简图WORD版本.....................232.5水平地震作用...................hh/21.014.32200100565100/21620.19KNm75.57KNmWORD版本....................232.5水平地震作用...................hh/21.014.32200100565100/21620.19KNm75.57KNmWORD版本5（7.27.2-6.6）0.53.345.05kN基础顶面恒载=底层外纵墙自重+基础梁自重+柱自重.92V-16.5M-72.87V89.09M16.76M-75.16-6.84-38.7147.3表2-14横向2—6层D值的计算构件构件名称A（D）B（C）轴柱k==bc=2Dcch22表2-15横向底层D值的计算构件名称k==bck==bc=c2ich2ch2A（D）B（C）轴柱V/DWORD版本.ton,GregoryG.Deierlein.SeismicCollapseSafetyofRein柱柱端剪力和弯距，弯距C轴柱同B大小相同，D轴柱同Aton,GregoryG.Deierlein.SeismicCollapseSafetyofRein柱柱端剪力和弯距，弯距C轴柱同B大小相同，D轴柱同A大小相同。WORD版本.表2-21各层柱端弯矩及2）6.622））1.810826kNG○2其余各层楼面处的重力荷载代表值的计算：G5.4770.513.54（7.2-0.55）3.13（7.2-0.55）7.944.2144.21kNWORD版本D表2-16风荷载作用下框架楼层层间位移与层高之比计算层次层次654321W（KN）V（KN）D(KN/m)/miiDVijVM下Vyh；M上2y3WORD版本.贴，擦缝材料擦缝;○2贴，擦缝材料擦缝;○2刮水泥膏结合层;○36厚1：2.5水泥砂浆找平;○49厚1：3水泥砂浆打底扫毛MBMB0表2-23M（MM)梁端弯矩调幅表WORD版本.表2-24框架梁力组合表跨向AB跨BC跨AC轴向距仅2.5m，B、C柱分别设为独立基础场地不够，所以将两柱做成WORD版本.双柱联合基础。B柱.......................................382.6.1框架梁力表2-17各层柱端弯矩及剪力计算层层次654321VikNDNDVAkyM下M上DVB轴k柱yM下M上WORD版本.0010-2010,混凝土结构设计规[S].北京：中国建筑工业，2010.[7]0010-2010,混凝土结构设计规[S].北京：中国建筑工业，2010.[7]龙驭球,包世华.结构4.98KN、F681.69KN6FnEK故顶层水平地震作用为：0.12286537.4802.79.86M33.01N1623.5724.19382.63-27.98382.63-21.62518.贴，擦缝材料擦缝;○2刮水泥膏结合层;○36厚1：2.5水泥砂浆找平;○49厚1：3水泥砂浆打底扫毛Vbb；N(VlVr)梁端弯矩、剪力及柱轴力分别按下式计算:梁端弯矩、剪力及柱轴力计算结果见表2-18：Ml ilb(M下M1M2n表2-18风荷作用梁端弯矩、剪力及柱轴力计算层层次654321MlbA—B跨梁MrbLVMlb00288B—C跨梁MrbLV64268柱轴力A柱B柱2）表中单位为KNM，V单位N，L的单位为m。3）C柱轴力与B大小相等方向相反，C柱轴力与B大小相等方向相反）：WORD版本.率/%Mαs率/%MαsζA3实际配筋实配面积实际配筋率/%要求最小配筋率/%要求最大配筋率/%MαsζA2实际构计算简图及梁、柱线刚度................................42.3竖向72.2775.57-142.03-176.65-24.5129.38-1.99-24.51-29.梁：1.500柱的线刚度计算：底层柱：iE31070.550.553l5.45104kNm2标准层柱（a）（bc）图2-12（a）框架弯矩图（b）梁端剪力（c）柱轴力图WORD版本.20.44535.85|MMAX|及相对应的N118.13326.8592.01331.85141.8-136.31166.6458.48-.40-167.31-19.7928.9828.21-38.............................2.8.5验算持力层地基承载力.......7928.98-3.42-19.79-28.98-136.31166.6458.48-.40-23120.44535.85|MMAX|及相对应的N118.13326.8592.01331.85141.8-136.31166.6458.48-.40-167.31-19.7928.9828.21-38.............................2.8.5验算持力层地基承载力.......7928.98-3.42-19.79-28.98-136.31166.6458.48-.40-231屋面板墙G顶层G女儿墙G屋面板梁G柱G墙20592.63KN墙值其中结构和构配件自重取楼面上、下各半层层高围（屋面处取顶层一半）的结构和构配件自重G梁柱G楼面板G1867.78KN梁柱GGGGG30402.04KN标准层楼面板梁柱墙WORD版本.2.517.7652.5388.29114.24130.23129.71注：表中V以绕柱端顺时针为正C轴向距仅2.5m，B、2.517.7652.5388.29114.24130.23129.71注：表中V以绕柱端顺时针为正C轴向距仅2.5m，B、C柱分别设为独立基础场地不够，所以将两柱做成WORD版本.双柱联合基础。B柱(b3)426.373.020（4.53）516.37kPa2.8.5验算持力层地基承载力[11](.45B6B543.6846.350.912.96 12.960.26B6B543.6846.350柱雪EWE1G5652.10KNG1867.78KN梁墙GGGGG28511.37KN底层楼面板梁柱墙=20592.63+0.5516.65=20850.96KN重力荷载代表值计算简图如下图2-13所示WORD版本.141.64173.1471.34-144.39-174.11-20.3129.38-0.77-2070.25）2.25m0.112.25m0.18m6.35mM'M''nml23.072.25m13ORD141.64173.1471.34-144.39-174.11-20.3129.38-0.77-2070.25）2.25m0.112.25m0.18m6.35mM'M''nml23.072.25m13ORD版本.基底最大压力：FG kkA3441.712798.7522.5341.43kpa1.2fC轴向距仅2.5m，B、C柱分别设为独立基础场地不够，所以将两柱做成WORD版本.双柱联合基础。B柱图2-13重力荷载代表值计算简图水平地震作用。该建筑结构设计共有十二榀框架，且每榀框架的抗侧移刚度相相应的高度H=4.2m、H=7.8m、H=11.4m、表2-19结构顶点的假想位移计算层数层数654321G(KN)V(KN)iD(N/m)iiGWORD版本..23.3141036c0.8514.3中柱A1.257.24.55141036282994mm2取KNF+F=681.69+802.79=1484.48KN66将这些里平均分配到14榀框架中得表2-.7731.55-183.65-142.48337.36297.54-3.15337.36261.6地震作用组合后柱轴压力增大系数，边柱取1.3，中柱取1.25。由公式可得第一层柱截面面积为：1.37T.23.3141036c0.8514.3中柱A1.257.24.55141036282994mm2取KNF+F=681.69+802.79=1484.48KN66将这些里平均分配到14榀框架中得表2-.7731.55-183.65-142.48337.36297.54-3.15337.36261.6地震作用组合后柱轴压力增大系数，边柱取1.3，中柱取1.25。由公式可得第一层柱截面面积为：1.37T 2F61TTTF360.33KN1gmaxT<T<5T1EK1EqFiGHnEK，可得各层水平地震作用标准值为：F5706.61KN、F1032.73KN、F1358.86KN6FnEK66WORD版本.2.1基础边缘处的净反力为F3441.712lb22.52.8.7基础高度60.2930）305.9荷载标准值楼面活荷载标准值走廊活荷载标准值雪荷载不考虑为0.53.53.50.50kN/m2kN/mD版本.2.7.3楼板设计(1)楼板类型及设计方法的选择：ll012.1基础边缘处的净反力为F3441.712lb22.52.8.7基础高度60.2930）305.9荷载标准值楼面活荷载标准值走廊活荷载标准值雪荷载不考虑为0.53.53.50.50kN/m2kN/mD版本.2.7.3楼板设计(1)楼板类型及设计方法的选择：ll01不可忽略，在本方案中，边跨lo2000mm（l为轴线长、b为梁宽）ll250506600250501506250mm○2楼板采用C30hVDijV；D表2-20水平地震作用下框架楼层层间位移计算表层次层次654321H1F（KN）V（KN）D(N/m)i11：（震作用下框架结构力计算过程与风荷载作用下的相同）框架柱端剪力及弯矩按式:剪力和弯距，弯距C轴柱同B大小相同，D轴柱同A大小相同。WORD版本..0m，宽2.8m。.0m，宽2.8m。(2)对B柱：基础和回填土重为GdA201.77522.5798.75kNkGW38-15.00-1.37-73.87-71.84-98.93171.3370.64-121.17-ORD版本.致谢大学生活即将结束，在老师及同学们的帮助下，我的毕业设计终于画上了圆满的句号。经过几个方法和过程。(1)正截面受弯承载力的计算：从表2-24中分别选出AB跨跨间截面及支座截面的最不利力，表2-21各层柱端弯矩及剪力计算BB轴柱kkA轴柱VKN1MbMuMbMu层次DN·m/mVDVD34652WORD版本.小相等方向相反，C柱轴力与B大小相等方向相反左风荷载作风下框架结构弯距、剪力及轴力图如图2-12所示23.75kN/m2合计5.47kN/m2WORD版本小相等方向相反，C柱轴力与B大小相等方向相反左风荷载作风下框架结构弯距、剪力及轴力图如图2-12所示23.75kN/m2合计5.47kN/m2WORD版本.○3构件自重横向框架梁自重：粉刷：截面尺寸：荷总图2.3.2竖向荷载作用下框架的力计算（1）恒载作用下的力计算恒载为对称荷载，利用结构的对称性，01.750300510故该层柱应按构造配置箍筋。根据《混凝土结构设计规》GB50010-2010表MlMu)N(VlVr) M1M2VbbbL；Mrbnk表2-22梁端弯矩、剪力及柱轴力计算654321Mlb1712A—B跨梁MrbLbMlb29753B—C跨梁Mrb29753L555555V57863A柱965B柱2V2）表中单位为KNM，V单位N，L的单位为m。3）C柱轴力与B大小相等方向相反，C柱轴力与B大小相等方向相反WORD版本.的负号表示拉力。当为左地震时，左侧两根柱为拉力,对应的右侧两根柱为力。2的负号表示拉力。当为左地震时，左侧两根柱为拉力,对应的右侧两根柱为力。2）表中单位为KNM，V单位N1060.97003000y5690.68mm24500112537153.9376002.1○4横.65=20850.96KN标准层楼面处：G=楼面处结构和构配件自重+0.5活荷载标准值=3040220.55)5.47（7.27.2-6.6）0.53.3189.17kN标准层柱活载=板传活载=3.（a）（b）（c）图2-14左地震作用下框架（a）弯矩图（b）梁端剪力（c）柱轴力图（右地震同理）WORD版本................................2.8.7基础高度..........0KN/m2；再往下为基岩，承载力设计值为400KN/m2...............................2.8.7基础高度..........0KN/m2；再往下为基岩，承载力设计值为400KN/m2。地下水位在中砂层顶面。冻土深度按照附表说面尺寸（mm）柱截面尺寸可根据式AN[2]估算，因为抗震烈度为6度，总高度24m，Nc博物馆属于乙类cturalEngineering,2011.[13]ZhaiXM,JiangHB,TangBDX,M1中02B0A0本结构的抗震等级根据结构类型、地震烈度、房屋高度等因素查表得，本框架按照框架结构合理的破坏形式，在梁端出现塑性铰是允许的，为了便于浇捣混凝土，也往往希望节点区的负钢筋放少些，因而在进行框架结构设计时，一般均对梁端弯矩调幅[8]计算过程如表2-23，各层梁的力组合结果见表2-24。MAMA0MBMB0表2-23M（MM)梁端弯矩调幅表荷载荷载层数跨弯矩标准值调幅调幅后弯矩标准值种类向MA0MB0M中0βMAMBM中1BC-13.65AB-94.37AB-46.52AB-48.39AB-46.54AB-91.09BC-0.05BC-7.58BC-16.3BC-6.44BC-7.91BC-12.2AB-9.07AB-85.7恒载2—42—4655WORD版本.22.56kN/m14.44kN/mkN/mA～B（D～22.56kN/m14.44kN/mkN/mA～B（D～C）轴间框架梁均布荷载为：屋面梁：恒载=梁自00mm（l为轴线长、b为梁宽）ll250506600250501506250mm○2楼板采用C306.350.9212.96 3.6840.20B1A143.6846.350.912.965.4542.53.420.0000.0002589.946B2530411.790.215WORD版本.续表杆件六层横梁表2-24框架梁力组合表跨向AB跨BC跨AB截面A跨中BB跨中CA力MVMMVMVMMVM荷载种类力组合震右]WORD版本.过程与风荷载作用下的相同）框架柱端剪力及弯矩按式:ijsiijj1ijijij各柱反弯点高度比yyna2hb0b 2b22h03.03482278.4KN过程与风荷载作用下的相同）框架柱端剪力及弯矩按式:ijsiijj1ijijij各柱反弯点高度比yyna2hb0b 2b22h03.03482278.4KN抗冲切力为0.52.80.50.952.822391536.78WORD版本.续表2-25WORD版本.A柱B柱A柱柱顶柱底柱顶柱底柱顶M45.5force-dConcreteBuildings.IIComparativeAssessmentof五层横梁四层横梁续表2-24BC跨AB跨BC跨跨中BB跨中CA跨中BBM13.69M-76.45M-9.76M-4.28M-9.76M-72.87M16.76M-75.16M-10.92-48WORD版本.受压ASA'01cSf'(h')1905.28103425（510242/2）受压ASA'01cSf'(h')1905.28103425（510242/2）1.014.3550295415.42326.08-315.87-3.42-429.40-351.73-300.0949.A，其中r取0.9。z0y对于四边都与梁整结的板，中间跨的跨中截面及中间支座处截面，其矩设计值减小20035.55-204.58-176.65-444.59-326.08-5.67-444.59-36三层横梁续表2-24二AB跨BC跨AB跨A跨中BB跨中CA跨中BM-72.87M16.76M-75.16M-10.92M-5.65M-10.92M-72.87M16.76M-75.16-48WORD版本..框架在竖向荷载作用下的受荷总图如下图2-4所示。（图中数据均为标准值，括号为活载）：图2-4.框架在竖向荷载作用下的受荷总图如下图2-4所示。（图中数据均为标准值，括号为活载）：图2-4竖向受)注：M为节点上下柱端截面顺时针或逆时针方向组合的弯矩设计值之和，上下柱端的弯矩设计值可按弹性分析分0(0.83)B99.47312.88318206.5338111.0535515459040221设计任务书要求和工程地质资料选取。选取室外地坪到基础底面为2-0.45=1.55m。2.8.3求地基层层横梁BM-10.92-48续表2-24BC跨AB跨BC跨跨中CA跨中BB跨中CM-5.65M-10.92M-68.56M21.9M-73.2M-13.04M-8.38M-13.04WORD版本.342.36-427.95-342.36227.3253.29124.3953.29-441.03-10表6.3.6342.36-427.95-342.36227.3253.29124.3953.29-441.03-10表6.3.6得其轴压比限值[]0.85。柱组合的轴力设计值NFgn，F为简支状态下柱的负载面积，4173.1471.34-144.39-174.11-20.3129.3860.92-135.94-15.00-159.41160.0270.64-152.06-175.5631.1672.24-2.WORD版本.70.25）2.25m0.112.25m0.18m6.35mM'M''nml23.072.25m130.770.25）2.25m0.112.25m0.18m6.35mM'M''nml23.072.25m130.7每侧实配3B22(1.0)5A90.61561.28161206.5181111.091981：WORD版本.G5652.10KN楼面板G1867.78KN梁G7.94(1.82.1)56173其中结构和构配件自重取楼面上、下各半层层高围（屋面处取顶层一半）的结构和构配件自重○1屋面处的重力荷取每层柱顶和柱底两个控制截面进行组合，组合结果以及柱端弯矩设计值的调WORD版本..06%，合理。故加密区箍筋取为2肢A8@100符合要求，加密区位置及长度按规要求确定。非加密区还应5.3556.0648.5949.1849.1853.0322.92-45.13-46.16-43..06%，合理。故加密区箍筋取为2肢A8@100符合要求，加密区位置及长度按规要求确定。非加密区还应5.3556.0648.5949.1849.1853.0322.92-45.13-46.16-43.-1.59-0.46-17.420.31-15.37-7.681.43-21.620.31-15.376-44.40232.4811.95191.64-15.99217.37-23.39478.91N杆件六层柱跨向表2-25框架柱的弯矩与轴力的力组合表A柱B柱A柱截面柱顶柱底柱顶柱底柱顶力MNMNMNMNMN恒载荷载种类载左（-右）地震荷右）左风）力组合风）恒左]0活）震右]|MMAX|及相对应的NNMIN以及对应的MNMAX以及对应的MWORD版本..7)6168.75KNG4.6515.7143.2470.5841867.78KN梁G7.941.中给出的地质条件如下图2-15WORD版本.7)6168.75KNG4.6515.7143.2470.5841867.78KN梁G7.941.中给出的地质条件如下图2-15WORD版本.图2-15地质条件2.8.2选择基础埋置深度根据框架结构.72%取8的箍筋，根据构造要求，柱端加密区的箍筋选用2肢Φ8@100，A250.3100.6mm2：V1342.76kNt0max满足要求。○3纵向配筋计算底板配筋：选37B141501075.54五层柱四层柱续表2-25B柱A柱B柱柱顶柱底柱顶柱底柱顶M-45.69M40.15M45.55M-45.55M-40.155214562478222811874727118WORD版本.值，箍筋最大间距不大于h/4,8d和150值，箍筋最大间距不大于h/4,8d和150中的最小值，箍筋直径不小于8mm。取双肢箍A8250nAS1131.55-9.82-70.14-278.90-195.4728.21-133.65-122.8：中国建筑工业，2010.北京：中国建筑工业，2011.北京：中国建筑工业，2012.[5]东南大学/mkN/m屋面板传给梁的荷载恒载活载：2.55.979.33kN/m58楼面板传给梁的荷载恒载：活三三层柱A柱B柱柱底柱顶柱底柱顶M40.15M45.559M-45.558M-40.15611994377378899088719647017049887续表2-256柱底M40.1546587442046346320WORD版本.压比0.180.15可知，一、二、三、四、五层柱端组合的弯矩设计值应符合下式要求：MccMb(2-7受压ASA'01cSf'(h')1905.28103425压比0.180.15可知，一、二、三、四、五层柱端组合的弯矩设计值应符合下式要求：MccMb(2-7受压ASA'01cSf'(h')1905.28103425（510242/2）1.014.35502.3竖向荷载计算2.3.1竖向荷载总图(1)恒荷载标准值计算[4]○1屋面（不上人）找平层：40mmm2（）弯矩为3883192353.5kpaWORD版本.nmaxn）（bb）2（2la）11124A柱B柱A柱柱顶柱底柱顶柱底柱顶M45.555M-52.684M-40.157M45.716M33.0178662251662158990135653357482294465714203411446140361444445337WORD版本.391536.78WORD版本.续表391536.78WORD版本.续表2-25WORD版本.A柱B柱A柱柱顶柱底柱顶柱底柱顶M45.5公式：：V(2-4)MM 上下l表2-7柱端剪力计算表续表2-7恒载作用下的剪力和弯矩图如下图2-884,属厚腹梁。605962.5NV176.65kNWORD版本.可知，截面符合条件。nAfh1761212375.1mm2○2基础短边方向。因为该基础受单向偏心荷载作用，所以，在基础短边方向的基底反9表2-26横向框架柱剪力组合表荷载种类荷载种类力组合地震左]WORD版本.391536.78WORD版本.续表391536.78WORD版本.续表2-25WORD版本.A柱B柱A柱柱顶柱底柱顶柱底柱顶M45.586KN时，方符合调整的条件。WORD版本.WORD版本.表2-27横向框架A、B柱柱端组合弯矩、轴值，箍筋最大间距不大于h/4,8d和150中的最小值，箍筋直径不小于8mm。取双肢箍A8250nASNonductileandDuctileMomentFram-es[J].JournalofStruAB6543216543213023WORD版本.2.15998.641575.382162.12762.133441.71M/Vh3.68>23.7............................................646465向配筋计算柱下等效梁宽为：a20.75h柱边弯矩：b220.5520.750.71.6m3441.74212.58-2.051.461.548.430.252.42-9.916.29-0.3048.52.15998.641575.382162.12762.133441.71M/Vh3.68>23.7............................................646465向配筋计算柱下等效梁宽为：a20.75h柱边弯矩：b220.5520.750.71.6m3441.74212.58-2.051.461.548.430.252.42-9.916.29-0.3048.5cM为节点左右梁端截面顺时针或逆时针方向组合的弯矩设计值之和。uNMccMbM为节点上下柱端截面顺时针或逆时针方向组合的弯矩设计值之和，上下bcWORD版本..37kPaA柱柱下基础底面积为：F0fd2702.1426.37201.7756.91m2因为.37kPaA柱柱下基础底面积为：F0fd2702.1426.37201.7756.91m2因为B、2222811.350.2152.5279.830.0.1674.586B2530411.790.2.65.0.65.0.65.0.74.0.88。H23.3B15.7WORD版本.风压的影响，此时风2286.39760.951.2×恒+1.4×0.9(活+左风）105.07294.94-88.06WORD版本.贴，擦缝材料擦缝;○2贴，擦缝材料擦缝;○2刮水泥膏结合层;○36厚1：2.5水泥砂浆找平;○49厚1：3水泥砂浆打底扫毛配筋率/%要求最大配筋率/%MαsζA4实际配筋实配面积实际配筋率/%要求最小配筋率/%要求最大配筋84,属厚腹梁。605962.5NV176.65kNWORD版本.可知，截面符合条件。nAfh176.............................................参考文献.表2-27横向框架A、B柱柱端组合弯矩、轴力、剪力设计值的调整值表柱柱AB层次截面MN柱顶6柱底柱顶5柱底柱顶4柱底柱顶3柱底柱顶2柱底1柱顶柱底