地下室模板支撑加固专项方案

地下室模板支撑加固专项方案PAGE30编制说明1编制依据1.1成都市卓锦城R4C1项目总承包施工合同；1.2成都市卓锦城R4C1项目设计图纸及设计变更、图纸会审；1.3中建五局三公司《技术手册》；1.4成都市卓锦城R4C1项目施工组织设计；1.5类似工程的施工经验1.6本施工方案涉及的有关的国家（地方）或行业规范、规程、法规、标准、2编制审核人员编制人员：田力耕审核人员：分公司技术部、工程部3编制说明本工程地下室层高为：地下室负二层3.9m，地下室负一层塔楼部分4.6m、纯地下室部分4.0m，支模体系属于高支模；地下室剪力墙厚度为250mm与300mm两种；框架柱截面尺寸为500mm与550mm两种。梁板支撑体系及剪力墙、框架柱加固体系是整个地下室模板工程成型质量的关键，也是地下室施工过程中模板保持稳固安全的关键。因此，本项目针对本工程特点，结合以往类似工程施工经验，并通过结构安全计算软件计算，编制本方案。地下室模板支撑加固专项方案全文共1页，当前为第1页。地下室模板支撑加固专项方案全文共1页，当前为第1页。模板方案设计本工程模板体系采用全木模，水平结构模板采用15㎜厚红色木模板（915×1830mm）、竖向结构采用18㎜双面覆膜木模板（915×1830mm）,模板的竖向背楞采用50×100mm的云南香杉,模方背楞的间距为@200,模板的横向背楞为￠48×3.5mm对拉螺杆采用￠12的圆钢加工,螺杆的间距为500×500mm,螺杆穿墙时在墙中设置￠14的PVC套管。模板的支撑体系采用扣件式钢管脚手架进行支撑。1、地下室柱模板本工程地下室扶壁柱或框架柱截面为500mm-550mm，负二层层高为3.9m,负一层纯地下室部分层高为4m，塔楼部分层高为4.6m。矩形柱采用18mm厚竹胶板配制，竖向采用50mm×100mm木方(或φ48钢管）背楞，横向采用φ48钢管井字支架作为柱箍，直角扣连角并双扣件进行加固。由于地下室柱截面均小于700时，柱子可以不设置对拉螺杆，亦可中部加1φ14对拉螺杆，以保证砼的施工质量。对拉螺栓的安装间距，水平方向为500mm，垂直方向为500mm。对拉螺杆采用专用高强螺杆。图1柱模示意图（柱边长<700mm）2、框架柱模板安装地下室模板支撑加固专项方案全文共2页，当前为第2页。（1）先弹出柱的边线及20cm控制线（可用于模板检查时柱脚是否移位的判断依据，确定其柱脚未移位后再进行模板垂直度的检查）。地下室模板支撑加固专项方案全文共2页，当前为第2页。（2）根据测量标高抹水泥砂浆找平调整柱底标高，并作为定位的基准，支侧模时应与其靠紧。（3）通排柱（或多根柱）模板安装时，应先将柱脚互相搭牢固定，将两端柱模板找正吊直，固定后拉通线校正中间各柱模板。柱模板除各柱单独固定外还应加设剪刀撑彼此拉牢，以免浇灌砼时偏斜。（4）模板安装完毕后，检查扣件，螺栓是否紧固，模板拼缝及下口是否严密，检查模板的垂度以及上口柱筋的位置是否符合设计要求。为了保证柱子混凝土的施工质量，所有模板拼缝处均宜采用双面胶带，确保柱混凝土在浇筑时不漏浆。（5）柱脚应留清扫口，高度不得高于2m。3、地下室剪力墙模板本工程地下室剪力墙厚度为250mm与300mm两种，均采用18mm厚覆模竹胶板模板施工，竖向50×100mm的木方为次龙骨，间距为200mm;横向采用两根φ48钢管为主龙骨间距为500。次龙骨与竹胶板之间用钉子固定。（1）地下室电梯井筒体等剪力墙模板的安装a.支模前，应在基层上放出墙的中心线、边线及控制线，并核对标高用水泥砂浆找平。b.按位置线安装门洞模板，下预埋件或木砖。c.先将一侧模立起用线锤吊直，然后安装背楞和支撑，并校正固定。d.待钢筋保护层垫块及钢筋间的内部支撑铁安装完毕后，支另一侧模板，墙身较高时要合理设置砼浇筑门。e.把一面模板按位置线就位，然后安装拉杆或斜撑，安装塑料套管或穿墙螺栓。f.清扫墙内杂物，再安另一侧模板，调整斜撑使模板垂直后，拧紧穿墙螺栓。g.模板安装完毕后，检查一遍扣件、螺栓是否紧固，模板拼缝及下口是否严密。地下室模板支撑加固专项方案全文共3页，当前为第3页。地下室模板支撑加固专项方案全文共3页，当前为第3页。图2剪力墙模板图地下室模板支撑加固专项方案全文共4页，当前为第4页。地下室模板支撑加固专项方案全文共4页，当前为第4页。4.地下室顶板梁板模板制作安装地下室顶板梁板模板采用18mm木模板，次龙骨采用50×100mm松木方，平行于模板短边布置，间距为200mm，立放。主龙骨为φ48钢管平行于模板的长边布置，间距为900mm。支模时，搭设1200×1200mm的满堂脚手架，满堂架每根立杆下必须垫木枋，离地高20cm处设置纵横向扫地杆，纵横向联系杆的间距（即步距）为1600mm。本工程最大梁为250*1300mm，梁跨度亦比较大，粱下应增设间距1200的顶撑（亦即粱下区域立杆的间距为600mm）。其他大梁均按照此立杆间距进行支撑体系的布设。当腹板高度大于500mm时，应在该梁腹板范围内按照间距不大于500mm的原则设置对拉螺杆。板面模板安放前，先放置主龙骨（可安放可调头，调整可调头标高，使之在同一水平面上，则可调头上放置主龙骨），主龙骨上面垂直放置次龙骨，次龙骨上面再铺设木模板。铺设模板时可从四周铺起，在中间收口。楼板模板压在梁侧模时，角位模板应通线固定。铺设四周的模板时，应与墙或梁齐平，避免墙体“吃模”。楼面模板铺设完后，应认真检查支架是否牢固、模板梁板面应清扫干净。在大跨度板位置每隔两根立杆应设置双扣件（主要起到抗滑作用）。按照设计或规范规定的起拱坡度起拱，防止板中部下桡，板底砼不平现象。地下室模板支撑加固专项方案全文共5页，当前为第5页。地下室模板支撑加固专项方案全文共5页，当前为第5页。图3地下室顶板梁板模板制作安装图\图4地下室顶板梁板模板制作及施工缝留设安装（当梁高≥700时，梁中部应设置一道对拉螺杆）地下室模板支撑加固专项方案全文共6页，当前为第6页。在满堂架体增设剪刀撑，以增强架体的整体性。剪刀撑沿满堂架纵横两个方向的立杆每三跨设一道。地下室模板支撑加固专项方案全文共6页，当前为第6页。梁侧模板：根据墨线安装梁侧模板、压脚板、斜撑等。梁侧模板制作高度应根据梁高及楼板模板来确定。当梁高超过700mm时，梁侧模应加穿梁螺栓加固，或使用步步紧加固，间距为500mm。安全保证措施1模板上堆放材料不超过3000N/m2，严禁超载，且堆料均匀。2模板堆放整齐、安全，高度不超过2m。地下室模板支撑加固专项方案全文共7页，当前为第7页。3筒模存放时下部垫平，防止倾倒。地下室模板支撑加固专项方案全文共7页，当前为第7页。42m高以上支拆模板时，下部铺垫架板（或木枋），作为立足点，外架防护比作业面高一步架，且外侧满挂防护网。5模板拆除彻底，不得有未拆除的悬空模板。6模板搭设后，未经验收不得进入下道工序。7严格执行模板拆除审批制度，未经审批不得拆除。8作业面的预留孔、洞采用模板满铺，并安装“当心坠落”的醒目标志牌；对楼梯边等面积比较大的洞其临边搭设防护栏杆，立面满挂安全网进行防护9电梯井内脚手架于作业层往下的下一步用架板及安全网封闭，作为上下层的防护措施。10采用人工（含输送泵）运输混凝土浇筑时，用简易脚手架搭设离板面300mm、宽度3m的走道，架管下垫50×80×100的木枋，短木枋与板模钉牢；单独浇筑柱、剪力墙砼，操作架与满堂架分离，操作架须稳固、防护设施齐全。坍塌应急预案1、事故应急处理机构项目现场应急事故处理小组领导或责任人组成人员郭腊生覃勇兵丁明申田力耕冯轩、彭洲平、刘锐、王艳、殷宇、赵世界地下室模板支撑加固专项方案全文共8页，当前为第8页。地下室模板支撑加固专项方案全文共8页，当前为第8页。事故发生后,及时清理现场人员，迅速开展救治工作,现场指挥机构,根据情况可设为数个工作小组:1、现场处理组：主要任务是传达贯彻领导指示，报告事故处理情况，协调有关单位负责救援工作，完成领导交给的各项任务。2、专业抢救组；由各专业工长负责,主要任务是对事故进行现场救治，如及时挖刨，配合吊机、工程拆除、灭火、关闭有毒有害气源或泄露源等。3、警戒维护组：由工地门卫负责,负责设置警戒区域，维护现场秩序，疏通道路，组织危险区人员撤离，劝说围观群众离开事故现场。4、医疗救护组：由工地保健人员负责，在通知“120”的同时，在现场组织一定的紧急救护，负责对受伤人员的临时处置。5、交通运输组：由物资设备部负责提供现场急需物资、救助工具、装备、药品等，疏散现场人员。6、后勤保障组：由综合办负责现场抢救人员的食宿安排，协助处理伤员的救护工作。7、善后处理组：负责对死难、受伤人员家属的安抚、慰问工作，做好群众的思想稳定工作，妥善处理好善后事宜，消除各种不安全、不稳定因素。事故发生后,根据具体情况，采取人工和机械相结合的方法，对坍塌现场进行处理。抢救中如遇到坍塌巨石，人工搬运有困难时,可调集大型吊车进行调运。在接近边坡时，必须停止机械作业，全部改用人工扒石，防止误伤被埋人员,现场抢救中,还要安排专人对边坡、架头、浮石进行监护和清理,防止事故扩大。综合办公室应迅速与最近的医院取得联系,以便及时抢救伤员。附录一（一）满堂架板模高支撑架计算书一、参数信息:1.脚手架参数横向间距或排距(m):1.20；纵距(m):1.20；步距(m):1.60；地下室模板支撑加固专项方案全文共9页，当前为第9页。立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；脚手架搭设高度(m):4.60；地下室模板支撑加固专项方案全文共9页，当前为第9页。采用的钢管(mm):Φ48×3.5；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:方木支撑；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；楼板浇筑厚度(m):0.200；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；3.木方参数木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.300；木方的间隔距离(mm):300.000；木方的截面宽度(mm):45.00；木方的截面高度(mm):90.00；地下室模板支撑加固专项方案全文共10页，当前为第10页。地下室模板支撑加固专项方案全文共10页，当前为第10页。图2楼板支撑架荷载计算单元二、模板支撑方木的计算:方木按照简支梁计算，其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=4.500×9.000×9.000/6=60.75cm3；I=4.500×9.000×9.000×9.000/12=273.38cm4；方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1=25.000×0.300×0.200=1.500kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2=0.350×0.300=0.105kN/m；地下室模板支撑加固专项方案全文共11页，当前为第11页。(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：地下室模板支撑加固专项方案全文共11页，当前为第11页。p1=(1.000+2.000)×0.900×0.300=0.810kN；2.方木抗弯强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=1.2×(1.500+0.105)=1.926kN/m；集中荷载p=1.4×0.810=1.134kN；最大弯距M=Pl/4+ql2/8=1.134×0.900/4+1.926×0.9002/8=0.450kN.m；最大支座力N=P/2+ql/2=1.134/2+1.926×0.900/2=1.434kN；方木的最大应力值σ=M/w=0.450×106/60.750×103=7.410N/mm2；方木抗弯强度设计值[f]=13.0N/mm2；方木的最大应力计算值为7.410N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13.0N/mm2，满足要求!3.方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下:Q=ql/2+P/2截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力:V=0.900×1.926/2+1.134/2=1.434kN；方木受剪应力计算值T=3×1433.700/(2×45.000×90.000)=0.531N/mm2；方木抗剪强度设计值[T]=1.300N/mm2；方木受剪应力计算值为0.531N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.300N/mm2，满足要求!地下室模板支撑加固专项方案全文共12页，当前为第12页。地下室模板支撑加固专项方案全文共12页，当前为第12页。4.方木挠度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:均布荷载q=q1+q2=1.500+0.105=1.605kN/m；集中荷载p=0.810kN；方木最大挠度计算值V=5×1.605×900.0004/(384×9500.000×2733750.00)+810.000×900.0003/(48×9500.000×2733750.00)=1.002mm；方木最大允许挠度值[V]=900.000/250=3.600mm；方木的最大挠度计算值1.002mm小于方木的最大允许挠度值3.600mm,满足要求!三、木方支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=1.926×0.900+1.134=2.867kN；支撑钢管计算简图地下室模板支撑加固专项方案全文共13页，当前为第13页。支撑钢管计算弯矩图(kN.m)地下室模板支撑加固专项方案全文共13页，当前为第13页。支撑钢管计算变形图(kN.m)支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩Mmax=0.688kN.m；最大变形Vmax=1.593mm；最大支座力Qmax=9.367kN；钢管最大应力σ=0.688×106/5080.000=135.502N/mm2；钢管抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2；支撑钢管的计算最大应力计算值135.502N/mm2小于钢管的抗压强度设计值205.000N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于900.000/150与10mm，满足要求！四、扣件抗滑移的计算:按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=9.367kN；R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!地下室模板支撑加固专项方案全文共14页，当前为第14页。五、模板支架立杆荷载标准值(轴力):地下室模板支撑加固专项方案全文共14页，当前为第14页。作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1=0.129×4.550=0.587kN；钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2=0.350×0.900×0.900=0.284kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25.000×0.200×0.900×0.900=4.050kN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=4.921kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值NQ=(1.000+2.000)×0.900×0.900=2.430kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N=1.2NG+1.4NQ=9.307kN；六、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式:其中N立杆的轴心压力设计值(kN)：N=9.307kN；φ轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i查表得到；i计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.58cm；A立杆净截面面积(cm2)：A=4.89cm2；W立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08cm3；σ钢管立杆最大应力计算值(N/mm2)；[f]钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.000N/mm2；L0计算长度(m)；地下室模板支撑加固专项方案全文共15页，当前为第15页。地下室模板支撑加固专项方案全文共15页，当前为第15页。考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算l0=k1k2(h+2a)k1--计算长度附加系数按照表1取值1.243；k2--计算长度附加系数，h+2a=1.700按照表2取值1.002；上式的计算结果：立杆计算长度Lo=k1k2(h+2a)=1.243×1.002×(1.500+0.100×2)=2.117m；Lo/i=2117.326/15.800=134.000；由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.376；钢管立杆的最大应力计算值；σ=9307.086/（0.376×489.000）=50.619N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值σ=50.619N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。地下室模板支撑加固专项方案全文共16页，当前为第16页。地下室模板支撑加固专项方案全文共16页，当前为第16页。七、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求:除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求：a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计：a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；c.高支撑架步距为1.5m。3.整体性构造层的设计：在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。单水平加强层可以每4--6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；4.顶部支撑点的设计：a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的要求：地下室模板支撑加固专项方案全文共17页，当前为第17页。a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；地下室模板支撑加固专项方案全文共17页，当前为第17页。b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；附录二（二）梁模板计算书高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等规范编制。梁段:LL6。一、参数信息地下室模板支撑加固专项方案全文共18页，当前为第18页。1.模板支撑及构造参数地下室模板支撑加固专项方案全文共18页，当前为第18页。梁截面宽度B(m):0.25；梁截面高度D(m):1.30混凝土板厚度(mm):0.18；立杆纵距（沿梁跨度方向间距）La(m):0.60；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；脚手架步距(m):1.60；梁支撑架搭设高度H(m)：4.6；梁两侧立柱间距(m):2.4；承重架支设:木方支撑平行梁截面B；立杆横向间距或排距Lb(m):0.60；采用的钢管类型为Φ48×3.50；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.03.材料参数木材品种：杉木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：木模板；钢材弹性模量E(N/mm2)：210000.0；钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：205.0；地下室模板支撑加固专项方案全文共19页，当前为第19页。面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；地下室模板支撑加固专项方案全文共19页，当前为第19页。面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底模板支撑的间距(mm)：300.0；面板厚度(mm)：18.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：400；次楞间距(mm)：200；穿梁螺栓水平间距(mm)：400；穿梁螺栓竖向间距(mm)：400；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆形，直径48mm，壁厚3.50mm；主楞合并根数：2；主楞龙骨材料：木楞,，宽度45mm，高度90mm；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；T--混凝土的入模温度，取20.000℃；V--混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；地下室模板支撑加固专项方案全文共20页，当前为第20页。H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；地下室模板支撑加固专项方案全文共20页，当前为第20页。β1--外加剂影响修正系数，取1.200；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为50.994kN/m2、18.000kN/m2，取较小值18.000kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。面板计算简图1.抗弯验算其中，σ--面板的弯曲应力计算值(N/mm2)；M--面板的最大弯距(N.mm)；W--面板的净截面抵抗矩，W=40.00×1.8×1.8/6=21.60cm3；[f]--面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩：地下室模板支撑加固专项方案全文共21页，当前为第21页。地下室模板支撑加固专项方案全文共21页，当前为第21页。其中，q--作用在模板上的侧压力，包括:新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×0.40×18.00×0.90=7.78kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值:q2=1.4×0.40×2.00×0.90=1.01kN/m；q=q1+q2=7.776+1.008=8.784kN/m；计算跨度(内楞间距):l=200.00mm；面板的最大弯距M=0.1×8.78×200.002=3.51×104N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=3.51×104/2.16×104=1.627N/mm2；面板的抗弯强度设计值:[f]=13.000N/mm2；面板的受弯应力计算值σ=1.627N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2，满足要求！2.挠度验算q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值:q=18.00×0.40=7.20N/mm；l--计算跨度(内楞间距):l=200.00mm；E--面板材质的弹性模量:E=9500.00N/mm2；I--面板的截面惯性矩:I=40.00×1.80×1.80×1.80/12=19.44cm4；面板的最大挠度计算值:ω=0.677×7.20×200.004/(100×9500.00×1.94×105)=0.042mm；面板的最大容许挠度值:[ω]=l/250=200.000/250=0.800mm；地下室模板支撑加固专项方案全文共22页，当前为第22页。面板的最大挠度计算值ω=0.042mm小于面板的最大容许挠度值[ω]=0.800mm，满足要求！地下室模板支撑加固专项方案全文共22页，当前为第22页。四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度45mm，截面高度90mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=45×90×90/6=60.75cm3；I=45×90×90×90/12=273.38cm4；内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下:其中，σ--内楞弯曲应力计算值(N/mm2)；M--内楞的最大弯距(N.mm)；W--内楞的净截面抵抗矩；[f]--内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩：其中，作用在内楞的荷载，q=(1.2×18.000×0.90+1.4×2.000×0.90)×0.200/1=4.39kN/m；内楞计算跨度(外楞间距):l=400mm；地下室模板支撑加固专项方案全文共23页，当前为第23页。内楞的最大弯距:M=0.1×4.39×400.002=7.03×104N.mm；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值σ=7.03×104/6.08×104=1.157N/mm2；地下室模板支撑加固专项方案全文共23页，当前为第23页。内楞的抗弯强度设计值:[f]=17.000N/mm2；内楞最大受弯应力计算值σ=1.157N/mm2内楞的抗弯强度设计值小于[f]=17.000N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算其中E--面板材质的弹性模量：10000.00N/mm2；q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=18.00×0.20/1=3.60N/mm；l--计算跨度(外楞间距)：l=400.00mm；I--面板的截面惯性矩：E=2.73×106N/mm2；内楞的最大挠度计算值:ω=0.677×3.60×400.004/(100×10000.00×2.73×106)=0.023mm；内楞的最大容许挠度值:[ω]=1.600mm；内楞的最大挠度计算值ω=0.023mm小于内楞的最大容许挠度值[ω]=1.600mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆形，直径48mm，壁厚3.50mm；外钢楞截面抵抗矩W=5.08cm3；外钢楞截面惯性矩I=12.18cm4；外楞计算简图地下室模板支撑加固专项方案全文共24页，当前为第24页。（1）.外楞抗弯强度验算地下室模板支撑加固专项方案全文共24页，当前为第24页。其中σ--外楞受弯应力计算值(N/mm2)M--外楞的最大弯距(N.mm)；W--外楞的净截面抵抗矩；[f]--外楞的强度设计值(N/mm2)。最大弯矩M按下式计算：其中，作用在外楞的荷载:P=(1.2×18.00×0.90+1.4×2.00×0.90)×0.40×0.40/2=1.76kN；外楞计算跨度(对拉螺栓竖向间距):l=400mm；外楞的最大弯距：M=0.175×1756.800×400.000=1.23×105N.mm经计算得到，外楞的受弯应力计算值:σ=1.23×105/5.08×103=24.208N/mm2；外楞的抗弯强度设计值:[f]=205.000N/mm2；外楞的受弯应力计算值σ=24.208N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值[f]=205.000N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算其中E--外楞的弹性模量，其值为210000.00N/mm2；p--作用在模板上的侧压力线荷载标准值：p=18.00×0.40×0.40/1=1.44KN；l--计算跨度(拉螺栓间距)：l=400.00mm；I--面板的截面惯性矩：I=1.22×105mm4；外楞的最大挠度计算值:ω=1.146×1.44×103×400.003/(100×210000.00×1.22×105)=0.041mm；外楞的最大容许挠度值:[ω]=1.000mm；地下室模板支撑加固专项方案全文共25页，当前为第25页。外楞的最大挠度计算值ω=0.041mm小于外楞的最大容许挠度值[ω]=1.000mm，满足要求！地下室模板支撑加固专项方案全文共25页，当前为第25页。五、穿梁螺栓的计算验算公式如下:其中N--穿梁螺栓所受的拉力；A--穿梁螺栓有效面积(mm2)；f--穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170.000N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直径:12mm；穿梁螺栓有效直径:9.85mm；穿梁螺栓有效面积:A=76mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=18.000×0.400×0.400×2=5.760kN。穿梁螺栓最大容许拉力值:[N]=170.000×76/1000=12.920kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N=5.760kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=12.920kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=400.00×18.00×18.00/6=2.16×104mm3；I=400.00×18.00×18.00×18.00/12=1.94×105mm4；地下室模板支撑加固专项方案全文共26页，当前为第26页。地下室模板支撑加固专项方案全文共26页，当前为第26页。1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中，σ--梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)；M--计算的最大弯矩(kN.m)；l--计算跨度(梁底支撑间距):l=300.00mm；q--作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1:1.2×（24.00+1.50）×0.40×1.40×0.90=15.42kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.2×0.35×0.40×0.90=0.15kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3:1.4×2.00×0.40×0.90=1.01kN/m；q=q1+q2+q3=15.42+0.15+1.01=16.58kN/m；跨中弯矩计算公式如下:Mmax=0.10×16.582×0.3002=0.149kN.m；σ=0.149×106/2.16×104=6.909N/mm2；梁底模面板计算应力σ=6.909N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值[f]=13.000N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下:地下室模板支撑加固专项方案全文共27页，当前为第27页。其中，q--作用在模板上的压力线荷载:地下室模板支撑加固专项方案全文共27页，当前为第27页。q=（(24.0+1.50)×1.400+0.35）×0.40=14.42N/mm；l--计算跨度(梁底支撑间距):l=300.00mm；E--面板的弹性模量:E=9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值:[ω]=300.00/250=1.200mm；面板的最大挠度计算值:ω=0.677×14.420×300.04/(100×9500.0×1.94×105)=0.428mm；面板的最大挠度计算值:ω=0.428mm小于面板的最大允许挠度值:[ω]=300.0/250=1.200mm，满足要求！七、梁底支撑钢管的计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN)：q1=(24.000+1.500)×0.400×1.400×0.300=4.284kN；(2)模板的自重荷载(kN)：q2=0.350×0.300×(2×1.400+0.400)=0.336kN；(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值P1=(2.500+2.000)×0.400×0.300=0.540kN；2.木方楞的传递均布荷载验算：P=(1.2×(4.284×0.336)+1.4×0.540)/0.400=15.750k