毕业设计长春某中学六层男生公寓楼建筑结构施工图含计算书

前言毕业设计是大学本科教育培养目标实现的重要阶段，是毕业前的综合学习阶段,是深化、拓宽、综合教和学的重要过程,是对大学期间所学专业知识的全面总结。本组毕业设计为多层公寓楼，我的题目为《长春市第十一中学男生公寓楼》。在毕业设计前期，我温习了《结构力学》、《钢筋混凝土》、《建筑结构抗震设计》等知识，并借阅了《抗震规范》、《混凝土规范》、《荷载规范》等规范。在毕业设计中期，我们通过所学的基本理论、专业知识和基本技能进行建筑、结构设计。在毕业设计后期，主要进行设计手稿的电脑输入，并得到老师的审批和指正，使我圆满的完成了任务，在此表示衷心的感谢。毕业设计的四个月里，在吴歌老师、庞平老师和钟春玲老师的帮助下，经过资料查阅、设计计算、论文撰写以及外文的翻译，加深了对新规范、规程、手册等相关内容的理解。巩固了专业知识、提高了综合分析、解决问题的能力。在进行内力组合的计算时，进一步了解了Excel。在绘图时熟练掌握了AutoCAD，结构设计时了解了PKPM，TSZ等软件的使用。以上所有这些从不同方面达到了毕业设计的目的与要求。框架结构设计的计算工作量很大，在计算过程中以手算为主，辅以一些计算软件的校正。由于自己水平有限，难免有不妥和疏忽之处，敬请各位老师批评指正。假胁拆希故光低斥袜伏组得二摆零柜零恭八减年雪五型月疮内些容坛摘脖要嚼本叠设跌计颤的菊题挽目书为迟X病X富X低设挺计巾。胜建窝筑制主龄体咳六柔层带，刊总烤建上筑垃面铜积秒为塌5攀0针4源5乎m岩2欢，引建搞筑镜总寺高油度责为吸2牺0埋.御4的0扶m尤，续抗饶震蠢设比防石烈波度乡为宵7宿度塌，稠抗酿震单等乞级悉为弱三鄙级柳。抓结是构是采超用夫钢寒筋净混骡凝意土耻框出架牌形鬼式遥及县独发立信的恭钢袍筋芒混昂凝纷土渴柱娘下馋基蛾础傅。屑本凶设拌计愁主渴要虎进贺行化了赢结柏构托方爷案色中愁横永向却框违架寄A吗、槐B矩、瞒C这、熟D慢轴炊框共架贪的犹抗务震康设嘉计共。帅在皮确仓定降框犹架艰布卧局捕之榜后改，悟先牌进妖行朋了渔层惰间效荷支载谈代处表饮值副的惠计用算寇,乓接皂着萍利扬用嘱顶完点台位演移畏法统求胳出撞自感震束周隶期邮，轨进宇而粘按侨底悠部册剪课力街法勉计杆算兔水瑞平骗地哨震凉荷淹载壤作牢用胜下摄大速小距，穴进仇而止求染出炒在忆水泰平顷荷龄载宜作亲用增下遣的枕结炮构们内反力扇（矛弯序矩渣、末剪直力帆、冒轴嗓力倾）尽。初接章着涉计熊算异竖卫向首荷肝载残（绸恒维载棍及主活卖荷初载船）干作垃用骂下但的滴结宏构历内件力喷，棵找盒出皱最纹不俭利君的似一割组袜或萌几行组迈内帝力删组忠合党,战选斧取石最猴安誓全未的勇结副果羞计烛算搁配介筋柏并蒙绘霜图粱。辉此耍外点还货进共行望了登结滋构速方桶案似中滥的翻室物内递楼犯梯送的做设蛙计状。裹完醋成伶了帐梯饥段颈板丹，转平匠台密梁洲等曾构唇件伐的胞内危力佳和签配表筋妥计害算丈及董施负工拔图悟绘查制梅。倒A荣b垂s箩t竭r汤a吗c倡t馅T确h血e船棵t贯i翼t派l粮e爪洋o底f旷刘t刊h掘i窗s扫双P改r且o享j忧e医c年t旋鹿i蚊s虫升d波e传s嗽i库g圣n刚i欧n菜g职步f病o祸r继原a嫂钉c以o舱n累g秀l繁o脸m站e单r括a隔t慢e狮宝s盼t通o胸r忧i都e席d贪涛b妖u赔i搁l缩d粪i肆n匙g睁施o盯f克婆N栽O抚.沸1杠1奏M秧i公d宣d捆l桃e磁锹S快c施h举o凳o雨l亩’愿s番毙a释p肠a水r赛t菜m蚊e斯n问t默区b塔l概o喝c漂k么倘i薪n盏重t柳h辨e显挽c富i梨t准y织拿o简f捧费C千h令a垦n逃g志C车h买u土n训.剑亲T凶h价e颈疾a箩r题c全h普i天t阔e魄c榜t早u其r秋e正早h梦a患s辛匙s夫i字x迷俊s脱t触o次r甚i蹲e庙s居侨a扫n幅d本.障蓝I茂t尘s缝翅w雀h粗o派l监e冻放f炒l思o阶o盲r洁a锣g拳e缓杜i被s顺兵5匆0轧4诞5悉m捕2厘,饼肃i够t塑s祖雨t瓜o坚p仿软i鉴s肃2访0于.藏4糟0乱m雷偷h膝i简g腰h祖.洪毅T茫h妈e屈受e可a滴r损t华h象q党u住a胁k悟e转歌i岭n宜t煮e论n舍s奸i动t戚y掩品i同s典灵7馅.许召S掀t母y姻l廉e作栋o涌f端宣t别h倍e奉爽b祥u竖i卷l芹d刃i梯n业g下克i烧s帝妻t威o锡t片a小l虽l馋y椅化f译r膀a墓m办e逝歉s以t秋r欺u录c匹t偏u殃r延e绞音o朱f愉扬r饺e杏i波n称f篮o透r点c孙e亮d则崖c僵o冶n雨c落r墓e克t鞭e娇.巧当T坛h纵e宝谣f航o列u傲n悟d净a讽t敏i挺o必n扬舒o乒f件缘t笔h凉e叶龟b黑u许i役l浪d鹊i忘n集g稼梨i龄s弃李t效h忆e栽握s就i苏n司g冻l雁e踢滨f严o漫o好t幻i桑n论g悬降s顷t质a瑞n购d戴.Thepurposeofthedesignistodotheanti-seismicdesigninthelongitudinalframesofaxisA、B、C、D荡.剧挠W踏h翅e为n祸拘t练h颜e午岗d浆i摇r乓e企c蝇t猜i澡o始n违s屑希o缠f速打t引h判e求伟f蚀r伞a牛m爷e困s穷披i警s移凑d甚e米t瓜e饺r聋m门i贱n年e怒d姻,剧姑f锯i岭r织s辅t德l堤y横附t惑h纤e胜差w骂e章i返g吉h川t铲斜o较f传酬e敞a剖c版h杜绣f恢l委o谦o钩r添堵i爆s嫌阿c宋a秀l上c乌u栗l睛a虑t呈e装d殃液.迫T除h搞e嚼n爪词t虎h届e暂课v船i蝶b劈r御a恼t冲e乳挤c枝y臂c芬l皮e傍邀i小s弹井c播a莲l润c要u购l苹a观t保e帅d误苍b竭y旧恳u志t王i老l妥i住z绸i右n洋g茧帐t堂h论e景聪p照e胶a炕k报-雕d侨i元s粉p程l雄a鞭c抗e痒m酱e东n翁t准吗m迷e雁t冲h糟o革d舍,杠盗t底h劈e劫n轻呜m明a孩k歉i狗n丢g争赖t史h唉e栏育a久m捏o烛u科n侮t临食o绢f偷霉t退h非e筹坐h棉o恭r代i书z辨o咬n凶t舒a岩l资笨s杏e罗i桂s妖m昌i兰c卡轨f双o私r求c稻e者践c依a故n犹沈b秧e籍希g企o谎t竟骂b坑y污描w党a研y希锁o氧f傲词t强h黎e蕉乞b顽o诱t值t斗o天m帝-允s纸h串e宵a电r胞丘f兆o呜r洪c剃e远客m利e贩t谈h徒o逮d矛.疗敢T王h皱e乏午s济e辜i迫s棋m员i跌c聋僻f这o商r样c搞e附果c耽a祝n绞胶b甚e奇锯a俩s猛s肺i软g遇n宗e谋d霞幅a景c煤c穴o膛r珍d四i高n凑g锣糖t暗o仔什t霞h惊e叉详s杂h龄e彻a绒r傍i洁n网g土颠s碗t亡i蚀f再f葱n哲e计s拍s斜枪o照f彩迷t革h税e老甚f辩r贷a简m临e紧s盲槐o鼻f导抬t币h扩e音更d糖i菌f躺f洲e按r鼓e茂n稿t使衡a狭x桃i岁s键.斩垂T妇h鸡e堆n或搭t百h械e歉炎i要n物t威e粗r播n少a曾l纯钟f蛋o平r新c烛e扛销(殖b淡e胶n莫d法i土n幕g杠周m精o言m北e瞎n粪t衔,率堪s鹊h污e匪a宽r扛i距n才g柔蔑f哥o个r边c族e阿趴a念n疼d爷钩a睡x树i暑a辱l历区f恶o挪r横c原e深煎)贷睡i筐n阴耳t律h挑e镇更s俊t仁r妇u逐c像t伸u燕r贪e花调u堂n脚d抛e乘r耻认t纺h厉e宁目h翠o逃r紧i对z决o煌n侦t蛇a掘l常六l枣o塑a跃d咳s毛瑞c粱a主n有宴b狐e栋安e槐a业s店i吨l亲y毁善c怠a惑l搞c熊u瞧l归a乌t竿e糟d饱.逢期A推f蓝t素e黑r秘蒜t鸟h熊e此胳d腹e精t毁e香r预m会i预n催a越t事i砌o胀n摧叠o辆f拥刺t成h晴e斤馅i扎n虑t状e蕉r碎n牙a谋l闲亡f楚o非r攻c点e梦怠u返n拨d攻e强r恼售t诚h劳e六饿d欲e桌a垒d煤龄a箱n灾d易鸟l核i秋v网e艇解l亡o攻a铃d米s盐,哀王t脊h很e伸坟c扰o务m生b郑i粪n牺a白t艰i搜o婶n爪劈o腾f阶驼i碎n医t写e如r集n钞a觉l表腐f赛o陡r区c拍e哈沫c罚a凉n炸殖b甘e夜件m轿a巡d棕e纹疲b岸y远趟u乒s延i拒n触g露孤t执h团e雁个E辛x竿c困e壤l水庙s炊o古f有t潮w臂a芝r乌e泥,拌碑w容h劳o欧s钱e俩番p稀u充r熔p哥o弦s鸽e险恒i胡s逢涨t富o蚂偏f不i每n春d西酷o夺n并e王芝o丛r婆座s借e除v躺e壶r葡a挣l骗续s折e迎t财s盼首o顶f驰抹t糟h式e坊跑m乏o翠s话t途锅a扫d文v妻e档r历s枯e安办i橡n凶t隆e携r拾n惊a蜂l疲前f诸o挣r矮c吴e利薯o哈f越欠t株h灶e锈逗w案a纵l储l开炮l抱i拜m没b锣s售列a移n椒d良职t只h升e常逃c贿o席t贿e猪r垫m阔i浴n迫o溉u鉴s墙冲g披i斯r庸d或e拼r演s咬,故贫w呀h仿i肠c色h其丙w墙i轮l抽l疾靠b绪e秤框t势h寸e随蛋b很a缴s累i盗s茧网o数f残惑p营r剖o乞t衔r霸a砌c丝t守i靠n氧g钟买t茎h病e叨捉r拥e玉i右n掌f络o始r澡c药i宾n哈g歌俊d奏r巩a错w宰i浊n浅g垦s奏触o稼f元湿t法h早e宿藏c找o询m螺p滚o拒n朵e逝n瓦t绒s蠢.许时T业h溪e掀天d诊e养s茄i银g较n盛息o者f举即t渐h煤e句狼s辉t窑a展i队r昌s欧须i抄s犬堤a滋l昨s帜o乔脚b丘e廊座a墓p动p牵r阴o煤a弦c介h振e堪d香纠b坚y寨波c胖a蜻l竹c酷u苹l稀a恒t窃i师n绸g盘杆t死h效e肝胁i筒n涌t恨e教r纳n峰a姨l撞剧f土o鉴r韵c微e兼雕a惕n三d嘴圣r皱e扁i室n液f岛o顶r兆c鸽i丰n团g振妹s模u面c浮h至印c鞭o赛m肺p徐o怒n袭e栏n旧t叨s蓄铜a碎s椒雾l蜓a艳n怒d廊i爪n瞎g宿洒s航l梅a劳b司,烤西s叶t踪e祸p晕饺b绳o候a蜓r恰d展垂a栗n俩d俭销l撤a概n题d再i晴n雪g盆愚g投i秀r流d勤e敌r剪锻w社h蝇o沉s踢e恐触s短h热o艇p蔽请d皇r左a驾w瞒i尾n牺g乘s劣垂a俯r叛e止熄c失o涌m骗p耗l刘e析t难e闷d张乘i主n顶愈t礼h尼e鞋现e峡n虽d自.第一部分建筑设计说明一、工程概况1、工程名称：2、工程位置：长春市3、工程总面积：5045.16㎡，共六层，矩形，每层层高均为3.3ｍ4、结构形式：框架结构二、项目简介本工程为位于XXXX中学校区内，用于向全院男生提供住宿服务，结构形式为框架结构。三、设计条件1、自然条件（1）场地为Ⅲ类（2）抗震设防烈度：7度，抗震等级：三级。设计地震加速度为0.1g。故设计地震参数为αmax=0.08,Tg=0.35s（3）防火等级：二级（4）基本风压：0.65KN/㎡，主导风向：西南风（5）基本雪压：0.35KN/㎡（6）冻土深度：-1.67ｍ（7）楼面活载：寝室、活动室、2.0KN/㎡走廊、厕所、楼梯2.5KN/㎡2、工程做法：见节点详图四、设计要点1、建筑平面设计（1）根据建筑功能的要求，确定柱网的尺寸，然后逐一确定各房间的开间和进深。（2）根据交通、防火与疏散的要求，确定楼梯间的位置和尺寸。（3）确定墙体所用材料和厚度，以及门窗的型号和尺寸。2、建筑立面设计（1）确定门窗的立面形式。（2）与平面图对照，核对雨水管、雨篷等的位置及做法。（3）确定墙体立面装饰材料做法、色彩以及分格艺术处理的详细尺寸。3、建筑剖面设计（1）根据建筑物空间组合情况，确定剖面位置在门厅部位。（2）进一步核实外墙窗台、过梁、楼板等在外墙高度上的构造关系，确定选用哪种类型的窗台、过梁、楼板以及形状和材料。（3）根据平面图计算确定的尺寸，核对楼梯在高度方向上的梯段的尺寸。4、建筑平面设计、立面设计、剖面设计详见建筑图。第二部分结构设计计算第一章结构布置及荷载收集1.1、梁、柱截面及柱高的确定本房屋主体结构为6层,层高均为3.3m。填充墙采用190mm厚陶粒混凝土空心砌块。门为铝合金门，洞口尺寸为1.8m×2.1m。窗为塑钢窗。洞口尺寸为1.8m×1.8m。楼盖及屋盖采用现浇钢筋混凝土结构，楼板厚为100mm。梁截面高度按跨度的1/12~1/8估算，宽度按高度的1/2~1/3估算。梁、柱采用混凝土的设计强度为C30（fc=14.3N/mm2,ft=1.43N/mm2）。梁的截面尺寸如表1表1梁的截面尺寸（mm）混凝土强度等级横梁（b×h）纵梁（b×h）次梁（b×h）AB跨、BC跨、CD跨C30300×500250×400200×400柱的截面有公式估算。由该框架结构的抗震等级为三级，其轴压比限值[μ]=0.9，一~六层采用C30混凝土。各层重力荷载代表值近似取15KN/m2。由图1知可知边柱及中柱的负载面积分别为7.2×2.7m2和7.2×4.05m2。故第一层柱的截面面积为边柱mm2中柱mm2柱截面采用正方形，则边柱和中柱截面分别为403mm×403mm和494mm×494mm。故柱采用正方形截面，边柱和中柱截面分别为500mm×500mm和500mm×500mm。基础采用独立基础，基础埋深为1.20m。框架结构计算简图如图2所示。取柱的形心线作为柱的轴线;两轴线取至板底，2~6层柱的高度即为层高。底层柱高度从基础顶面取至一层板底，即H=3.3+0.6+1.67-1.20-.1=4.37m。图1结构平面布置图横向框架图2框架计算简图1.2重力荷载计算1.屋面荷载（1）屋面永久荷载标准值:4厚SBS改性沥青防水层0.4KN/㎡20厚1:3水泥砂浆找平层0.02×20＝0.4KN/㎡1:10水泥珍珠岩找坡2%最薄处20厚0.09×40＝0.36KN/㎡100厚阻燃聚苯乙烯泡沫塑料保温板0.5×0.1＝0.05KN/㎡20厚SBS改性沥青隔气层0.05KN/㎡20厚1:3水泥砂浆找平层0.02×20＝0.4KN/㎡现浇钢筋混凝土屋面板0.1×25＝2.5KN/㎡20厚混合砂浆抹面刮大白0.02×17＝0.34KN/㎡合计=4.50KN/㎡（2）屋面可变荷载标准值:上人屋面均布或荷载标准值2.0KN/㎡屋面雪荷载标准值:0.35KN/㎡2.楼面荷载（1）楼面永久荷载标准值:10厚1:1水泥细砂浆，贴地面砖，素水泥浆擦缝0.25KN/㎡20厚1:3水泥砂浆找平层0.02×20=0.4KN/㎡100厚钢筋混凝土楼板0.1×25=2.5KN/㎡20厚混合砂浆抹面刮大白0.02×17=0.34KN/㎡合计=3.49KN/㎡（2）楼面活荷载标准值：寝室，过道：2.0KN/㎡3.卫生间荷载永久荷载标准值：地面砖0.65KN/㎡20厚1：3水泥砂浆搓麻0.02×20=0.4KN/㎡20厚水泥砂浆防水保护层0.02×20＝0.4KN/㎡100厚现浇钢筋混土楼板0.1×25＝2.5KN/㎡PVC吊顶0.2KN/㎡10厚水泥砂浆0.01×20＝0.2KN/㎡恒载总计:4.35KN/㎡活荷载标准值：2.5KN/㎡4.楼梯荷载楼梯恒载：30厚1:1水泥砂浆贴地面砖素水泥浆擦缝0.65KN/㎡楼梯板重0.12×25＝3KN/㎡楼梯合计:3.65KN/㎡楼梯可变荷载：2.5KN/㎡5.墙体自重（1）外墙单位面积自重：3.0厚抹面胶浆外刷外墙涂料0.02KN/㎡2.0厚抹面胶浆上贴玻纤网0.02KN/㎡60厚EPS板保温层0.06×0.5＝0.03KN/㎡5厚粘板粘剂粘结层0.02KN/㎡20厚1:2.5水泥砂浆找平层0.02×20＝0.4KN/㎡190厚炉渣空心砌块墙体0.19×6.0＝1.14KN/㎡20厚混合砂浆抹面刮大白0.02×17＝0.34KN/㎡外墙自重：1.97KN/㎡（2）内墙单位面积自重：20厚混合砂浆抹面刮大白0.02×17×2＝0.68KN/㎡190厚炉渣空心砌块墙体0.19×6.0＝1.14KN/㎡内墙自重：1.82KN/㎡6.梁自重主框架梁截面为300mm×500mm，抹灰为20mm0.30×0.50×25+2×0.02×17×0.5=3.954KN/m次框架梁截面为250mm×400mm，抹灰为20mm0.25×0.4×25+2×0.02×17×0.4=2.772KN/m次梁梁截面为200mm×400mm，抹灰为20mm0.2×0.4×25+2×0.02×17×0.4=2.272KN/m7.女儿墙自重60厚EPS板保温层0.06×0.5＝0.03KN/㎡100厚现浇钢筋混土0.1×25＝2.5KN/㎡60厚水泥砂浆0.06×20＝1.2KN/㎡60厚粘土实心砖0.06×18＝1.08KN/㎡合计：4.81KN/㎡8.柱自重柱截面为500mm×500mm0.5×0.5×25×1.1=6.875KN/㎡9.门窗自重0.45KN/㎡1.3重力荷载代表值的计算一层高为4.37m。其余各层高为3.3m。第一层：柱：取上下各半层柱高4.37／2＋3.30／2－0.10＝3.735m柱数量：36柱重：6.875×3.735×36＝924.42KN梁:300×500梁梁长度（5.4＋2.7＋5.4－0.5×3）×9＝108m梁自重1.05×3.954×108＝448.38KN250×400梁梁长度（7.2-0.5）×8×4＝214.4m梁自重1.05×2.772×214.4＝624.03KN200×400梁梁长度（×3）×6＋（5.4＋2.7＋1.8－0.25×2－0.125）×2＋（7.2－0.2）×2＝109.05m梁自重1.05×2.272×109.05＝260.15KN楼板：楼板面积（除卫生间和洗漱间外）653.95㎡自重3.49×653.95＝2282.286KN活载2.0×653.95＝1307.92KN卫生间和洗漱间面积34.84㎡自重4.35×34.84＝151.554KN活载2.5×34.84＝87.10KN墙：外墙：300×500梁下墙墙高4.37／2＋3.3／2－0.5＝3.335m墙长（5.4＋2.7＋5.4－0.5×3）×2＝36.96m自重1.97×3.335×36.96＝242.825KN250×400梁下墙墙高4.37／2＋3.3／2－0.4＝3.435m墙长（7.2－0.5）×8×2＝107.2m自重1.97×3.435×107.2＝725.42KN内墙：300×500梁下墙墙高4.37／2＋3.3／2－0.5＝3.335m墙长（5.4－0.5）×14=68.6m自重1.82×3.335×68.6＝416.38KN250×400梁下墙墙高4.37／2＋3.3／2－0.4＝3.435m墙长（7.2－0.5）×14＝93.8m自重1.82×3.435×93.8＝586.41KN200×400梁下墙墙高4.37／2＋3.3／2－0.4＝3.435m墙长（7.2－0.2）×2＋（5.4-0.05）×14＋（3.6＋1.8－0.2－0.25）＝93.85m自重1.82×3.435×93.85＝586.72KN首层与其他层布置不同，计算荷载时应扣除在一层中多算的墙体自重300×500梁下墙墙高4.37／2－0.5＝1.685m墙长（5.4－0.5）×2＝10.8m自重1.82×1.685×10.8＝33.12KN200×400梁下墙墙高4.37／2－0.4＝1.785m墙长（5.4－0.4）×4＝20m自重1.82×1.785×20＝64.974KN门窗洞口所占墙体面积外墙226.172㎡内墙96.266㎡所占墙体重量外墙248.113KN内墙175.203KN门窗自重100.425KN楼梯间：面积（3.6－0.05）×（7.2－0.2）×2＝49.7㎡恒载3.65×49.7＝181.405KN活载2.5×49.7＝124.25KN综上所述：G1＝924.42＋448.38＋624.03＋260.15＋2282.286＋151.554＋242.825＋725.42＋416.38＋586.41＋586.72―33.12―64.974―248.113―175.203＋100.425＋181.405＋0.5×（1307.92＋87.10＋124.25）＝7551.64KN第二～五层：柱：取上下各半层柱高3.30－0.10＝3.20m柱数量：36柱重：792KN梁:300×500梁自重448.38KN250×400梁自重624.03KN200×400梁自重260.15KN楼板：自重2282.286KN活载1307.92KN卫生间和洗漱间自重151.554KN活载87.10KN墙：外墙：300×500梁下墙墙高3.30－0.50＝2.80m墙长36.96m自重1.97×2.80×36.96＝203.87KN250×400梁下墙墙高3.3－0.4＝2.90m墙长107.2m自重1.97×2.90×107.2＝612.43KN内墙：300×500梁下墙墙高3.30－0.50＝2.80m墙长68.6m自重1.82×2.80×68.6＝349.59KN250×400梁下墙墙高3.3－0.40＝2.90m墙长93.8m自重1.82×2.90×93.8＝495.08KN200×400梁下墙墙高3.30－0.4＝2.90m墙长93.85m自重1.82×2.90×93.85＝495.34KN门窗洞口所占墙体重量：304.90KN门窗自重73.18KN楼梯间：恒载181.405KN活载124.25KN综上所述：G2＝G3＝G4＝G5＝7047.88KN第六层：柱：取上下各半层柱高3.30/2－0.10＝1.55m柱数量：36柱重：473KN梁:300×500梁自重448.38KN250×400梁自重624.03KN200×400梁自重260.15KN另外，楼梯顶上防火屋顶梁200×300重61.53KN楼板：屋顶面荷为4.5KN/㎡楼板面积861.59㎡自重3877.16KN活载1723.18KN墙：外墙：300×500梁下墙墙高3.30/2－0.50＝1.15m墙长36.96m自重1.97×1.15×36.96＝83.73KN250×400梁下墙墙高3.3/2－0.4＝1.25m墙长107.2m自重1.97×1.25×107.2＝263.98KN内墙：300×500梁下墙墙高3.30/2－0.50＝1.15m墙长68.6m自重1.82×1.15×68.6＝143.58KN250×400梁下墙墙高3.3/2－0.40＝1.25m墙长93.8m自重1.82×1.25×93.8＝213.40KN200×400梁下墙墙高3.30－0.4＝1.25m墙长93.85m自重1.82×1.25×93.85＝213.51KN屋顶楼梯间墙体重：251.03KN门窗洞口所占墙体重量：165.61KN门窗自重39.47KN女儿墙重：600.13KN楼梯间：恒载181.405KN活载124.25KN综上所述：G6＝7242.54KN图3各质点的重力荷载代表值第二章框架侧移刚度的计算2.1横向框架侧移刚度计算梁、柱采用C30混凝土。由于采用现浇钢筋混凝土板中框架的惯性矩增大系数为2.0，边框架增大系数为1.5。（1）柱的线刚度1.首层柱2.其它层柱（2）梁的线刚度1.边框架边跨梁2.边框架中跨梁3.中框架边跨梁4.中跨架中跨梁（3）柱的侧移刚度表2边框架侧移刚度D值（N/mm）层次角柱（4根）中柱（4根）2~60.5500.41213961.6500.593079120874810.7280.450101152.1840.6411440898092表3中框架侧移刚度D值（N/mm）层次角柱（14根）中柱（14根）2~60.7330.45234842.2000.643340079637610.9710.495111262.9120.69515621374458以上数据由，(标准层)，（底层），求得表4横向框架层间侧移刚度D值（N/mm）层次12345674255010051241005124100512410051241005124由表4可见>0.7,因此该框架为规则框架。第三章水平地震力作用下框架结构的内力和侧移计算3.1框架自振周期的计算假想将各层的重力荷载代表值作为水平荷载作用于各层处，计算顶点位移表5结构顶点的假想侧移计算层次(KN)(KN/m)67242.5410051247242.540.0070.19557047.88100512414290.420.0140.18847047.88100512421338.300.0210.17437047.88100512428386.180.0280.15327047.88100512435434.050.0350.12517551.6474255042985.700.0900.090按如下公式计算，其中的量纲为m,取=0.6，则S3.2各质点水平地震作用计算由工程概况和规范知，本场地设防烈度为7度，设计地震加速度为0.1g时，αmax=0.08。设计地震分组为第一组，抗震等级为三级，Tg=0.35s。故因=0.453s<1.4=1.40.35=0.49s故不需考虑顶部附加水平地震作用。由于结构高度不超过40m，质量和刚度沿高度分布比较均匀，变形以剪切型为主，故可采用底部剪力法计算水平地震作用。结构总水平地震作用标准值底部剪力由公式计算各层剪力如表6所示表6各质点横向水平地震作用及楼层地震剪力计算表层数620.877242.54151151.830.2799644.30644.30517.577047.88123831.220.2293527.821172.12414.277047.88100573.220.1863428.841600.96310.977047.8877315.230.1432329.631930.5727.677047.8854057.230.1001230.422161.0114.377551.6433000.680.0611140.642301.65图4水平地震作用分布图5层间剪力分布3.3水平地震作用下的位移验算水平地震作用下框架结构的层间位移和顶点位移分别按公式和公式计算。计算结果如表7表7横向水平地震作用下的位移验算层数6644.3010051240.64112.3433001/514851172.1210051241.16611.7033001/283041600.9610051241.59310.5433001/207131930.5710051241.9218.9433001/171822161.0110051242.1507.0233001/153512301.657425504.8714.8743701/897因此最大层间位移弹性角发生在第一层，其值为1/897<1/550故满足规范要求3.4水平地震作用下框架内力的计算取图2中的eq\o\ac(○,8)轴线横向框架内力为例，说明计算方法。框架柱端剪力及弯矩分别按下列公式计算：柱端弯矩：上端下端柱端剪力各柱反弯点高度比y按公式确定。本结构底层柱需考虑修正值，第二层柱需考虑修正值，其余柱不需修正。具体计算过程及结果间表11,表12。表8角柱反弯点高度的计算（查规范）层次60.7330.320000.3250.7330.400000.4040.7330.450000.4530.7330.450000.4520.7330.500000.5010.9710.650000.65表9中柱反弯点高度的计算（查规范）层次62.2000.410000.4152.2000.460000.4642.2000.500000.5032.2000.500000.5022.2000.500000.5012.9120.560000.56表10水平地震作用下各层边柱柱端弯矩及剪力计算层次边柱63.3644.3010051242348415.050.7330.3215.9033.7853.31172.1210051242348427.390.7330.4036.1554.2243.31600.9610051242348437.410.7330.4555.5567.8933.31930.5710051242348445.110.7330.4566.9881.8723.32161.0110051242348450.490.7330.5083.3183.3114.372301.657425501112654.190.9710.65161.0475.78表11水平地震作用下各层中柱柱端弯矩及剪力计算层次边柱63.3644.3010051243340021.412.2000.4128.9741.6953.31172.1210051243340038.952.2000.4659.1269.4143.31600.9610051243340053.202.2000.5087.7887.7833.31930.5710051243340064.152.2000.50105.85105.8523.32161.0110051243340071.812.2000.50118.49118.4914.372301.657425501562176.092.9120.56186.20146.30梁端弯矩梁端剪力柱轴力边柱为各层梁端剪力按层叠加，中柱轴力为柱两侧剪力之差，亦按层叠加表12水平地震作用下梁端弯矩、剪力计算层次AB跨BC跨633.7813.905.48.8327.7927.792.720.59570.1232.795.419.0765.5965.592.748.594104.0448.975.428.3497.9397.932.772.543137.4264.545.437.40129.09129.092.795.622150.2974.785.441.68149.56149.562.7110.791159.0988.265.445.81176.53176.532.7130.76表13水平地震作用下柱轴力计算层次柱轴力654321边柱8.8327.956.2493.64135.52181.13中柱11.7641.2885.48143.7212.81297.76图6左震作用下框架弯矩图图7左震作用下梁柱端剪力及柱轴力图第四章水平风荷载作用下框架结构的内力和侧移计算4.1风荷载标准值由《荷载规范》规定知，本建筑是高度小于30m且高宽比小于1.5的房屋结构，故不考虑风振系数，取。仍取图中eq\o\ac(○,8)轴线横向框架，其负载宽度为7.2m。因此沿房屋高度的分布风荷载标准值：q(z)=7.2×0.65=4.68由规范知，迎风面体型系数为0.7，背风面为-0.6。故各楼层标高处的q(z)计算如表14沿房屋高度分布风荷载标准值层次(迎风面)(迎风面)620.871.280.7-0.64.193.59517.571.200.7-0.63.933.37414.271.120.7-0.63.673.14310.971.030.7-0.63.372.8927.671.00.7-0.63.282.8114.371.00.7-0.63.282.81图8风荷载沿房屋高度的分布（单位：KN/m）框架结构分析时，应按静力等效原理，将上图分布荷载转化为节点荷载。例如第三层的集中荷载计算过程如下：图9等效节点集中风荷载（单位：KN）4.2风荷载作用下的水平位移验算由求得的水平集中荷载，计算层间剪力，然后根据eq\o\ac(○,8)轴线框架的层间侧移刚度，计算出各层的相对侧移和绝对侧移。计算过程见表15层次（KN）（KN）（N/mm）（mm）（mm）（mm）621.1321.1310051240.020.0233001/165000524.0845.2210051240.040.0633001/82500422.4467.6610051240.070.1333001/47143320.8688.5210051240.090.2233001/36667220.17108.6910051240.110.3333001/30000122.16130.857425500.280.6143701/15607由上表可最大层间位移角为1/15607<1/550，故满足规范位移要求4.3风荷载作用下框架内力计算表16角柱反弯点高度的计算（查规范）层次60.7330.320000.3250.7330.400000.4040.7330.450000.4530.7330.450000.4520.7330.500000.5010.9710.650000.65表17中柱反弯点高度的计算（查规范）层次62.2000.410000.4152.2000.460000.4642.2000.500000.5032.2000.500000.5022.2000.500000.5012.9120.560000.56表18水平风载作用下各层边柱柱端弯矩及剪力计算层次边柱63.321.13113768234844.360.7330.324.619.7953.345.22113768234849.330.7330.4012.3218.4843.367.661137682348413.970.7330.4520.7425.3533.388.521137682348418.270.7330.4527.1333.1623.3108.691137682348422.440.7330.5037.0237.0214.37130.85534941112627.210.9710.6577.3041.62表19水平风载作用下各层中柱柱端弯矩及剪力计算层次边柱63.321.13113768334006.202.2000.418.3912.0853.345.221137683340013.272.2000.4620.1523.6543.367.661137683340019.862.2000.5032.7732.7733.388.521137683340025.992.2000.5042.8842.8823.3108.691137683340031.912.2000.5052.6552.6514.37130.85534941562138.212.9120.5693.5173.47表20水平风载作用下梁端弯矩、剪力计算层次AB跨BC跨69.794.035.42.568.058.052.75.96523.0910.685.46.2521.3621.362.715.82437.6717.645.410.2435.2835.282.726.13353.9025.225.414.6550.4350.432.737.36264.1531.845.417.7863.6963.692.747.18178.6442.045.422.3584.0884.082.762.28表21水平风载作用下柱轴力计算层次柱轴力654321边柱2.568.8119.0533.7051.4873.83中柱3.4012.9728.8651.5780.97120.90图10水平风载作用下框架弯矩图图11水平风载作用下梁柱端剪力及柱轴力图第五章竖向荷载作用下的内力计算5.1横向框架计算单元的确定取eq\o\ac(○,8)轴线横向框架进行计算，计算单元为宽度为7.2m，如图所示。由于房间内有次梁，故直接传给该框架的楼面荷载如图中的水平阴影所示，计算单元范围内的其余楼面荷载则通过次梁和纵向框架梁以集中力的形式传给横向框架，作用于各节点上。由于纵向框架梁的中心线与柱的中心线不重合，因此在框架节点上还作用由集中力矩。图12横向框架计算单元5.2竖向荷载计算恒载计算恒荷载作用下各层框架梁上的荷载分布如图：图13各层梁上作用的恒载在图中，对于第6层，代表梁的自重，，为均布荷载形式。和分别为房间板和走道板传给横梁的梯形荷载和三角形荷载，、分别为由边纵梁、中纵梁直接传给柱的恒载，它包括梁的自重、楼板重和女儿墙等的重力荷载，计算如下集中力矩对于1-5层，代表梁的自重和以上横墙自重=3.954+5.446=9.40KN/m，=3.954KN/m，集中力矩活载计算活荷载作用下各层框架梁上的荷载分布如图：图14各层梁上作用的活载对于第6层，，集中力矩在屋面雪荷载作用下，，集中力矩对于1-5层，，集中力矩将以上计算结果汇总，见表22和表23表22横向框架恒载汇总表层次63.9543.95416.2012.1592.74118.654.6371-59.403.95412.5649.42394.70127.774.735表23横向框架活载汇总表层次67.2（1.26）5.4（0.945）25.92（4.536）41.715（7.30）1.296（0.2268）1-57.25.425.9241.7151.2965.3竖向荷载作用下的内力计算（1）梁端弯矩计算由结构静力公式均布荷载两端固定时梯形荷载两端固定时均布荷载一端固定，一端滑动时三角形荷载一端固定，一端滑动时表24竖向恒载作用下框架梁端弯矩计算（KN·m）层次6-41.69-7.011-5-47.72-5.98表25竖向活载作用下框架梁端弯矩计算（KN·m）层次6-14.26（-2.49）-2.05（-0.36）1-5-14.26-2.05（2）弯矩分配系数表26梁转动刚度构件名称转动刚度S（KN·m）框架梁边跨梁中跨梁表27柱转动刚度构件名称转动刚度S（KN·m）框架柱首层其它层表28梁柱分配系数（）节点123-94-101112─0.228─0.212─0.2970.2950.2280.2680.2120.4230.2970.4020.310.3660.288──0.3030.2340.3660.2880.5770.406图15分配节点图说明：梁端、柱端弯矩采用弯矩二次分配计算，由于结构和荷载对称，故计算时可用半框架。弯矩计算过程如图所示，弯矩如图。梁端剪力可根据梁上竖向荷载引起的剪力与梁端弯矩引起的剪力相叠加而得。柱轴力可由梁端剪力和节点集中力叠加得到。计算柱底轴力还需考虑柱的自重，如表28、29和表30，31所示。均布荷载作用下梯形荷载作用下三角形荷载作用下恒载作用下活载作用下图16竖向荷载作用下的弯矩二次分配法（M单位:KNm）恒载作用下活载作用下图17竖向荷载作用下的框架弯矩图（单位:KNm）恒载作用下框架柱剪力图（KN）活载作用下框架柱剪力图（KN）（）内为雪荷载产生的剪力图18竖向荷载作用下的框架柱剪力图（单位:KN.m）表29恒载作用下梁端剪力（KN）层次荷载引起的剪力弯矩引起的剪力总剪力AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨639.8413.54-1.18038.6641.0213.54548.0019.05-0.33047.6748.3319.05448.0019.05-0.43047.5748.4319.05348.0019.05-0.43047.5748.4319.05248.0019.05-0.40047.6048.4019.05148.0019.05-0.69047.3148.6919.05表30恒载作用下柱轴力（KN）层次柱轴力A柱B柱6131.4154.09173.21195.905296.46319.15391.05413.744461.42484.11608.99631.683626.38649.07826.93849.622791.37814.061044.841067.531956.07986.111263.041293.08表31活（雪）载作用下梁端剪力（KN）层次荷载引起的剪力弯矩引起的剪力总剪力AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨612.96（2.27）3.65（0.64）-0.42（-0.09）012.54（2.18）13.38（2.36）3.65（0.64）512.963.65-0.10（0.02）012.86（12.98）13.06（12.94）3.65412.963.65-0.14012.8213.103.65312.963.65-0.14012.8213.103.65212.963.65-0.14012.8213.103.65112.963.65-0.23012.7313.193.65表32活（雪）载作用下柱轴力（KN）层次柱轴力A柱B柱=（=）=（=）638.466.7258.7510.30577.2445.62117.1868.614115.9884.36175.65127.083154.72123.10234.12185.552193.46161.84292.59244.021232.11200.49351.15302.58第六章横向框架内力组合6.1框架梁内力组合一、本设计中考虑四种内力组合，即，，，各层梁的内力组合结果见表32，表中恒载和活载的梁端弯矩需乘以0.8的调幅系数。二、图19均布和梯形荷载下的计算图形计算跨间最大弯矩时，可根据梁端弯矩组合值及梁上荷载设计值，由平衡条件来确定。若，说明，其中为最大正弯矩截面至A支座的距离，则可由下式求解：将求得的x值代入下式即可得跨间最大正弯矩值若，说明，则若,则图20均布和三角形荷载下的计算图形同理，可求的三角形分布荷载和均布荷载作用下的、和的计算公式由下式解得：下面以AB跨梁考虑地震作用的组合为例，说明各内力的组合方法。本例中，梁上荷载设计值为KNKN左震KN>0则可由下式求解：求得右震KNm剪力计算：AB净跨左震：右震：则6.2框架柱内力组合取每层柱顶和柱底两个控制截面，同梁进行组合，组合结果及柱端弯矩设计调整见下表。在考虑地震作用效应组合中，取屋面为雪荷载时的内力进行组合。第七章截面计算7.1框架梁设计表40框架梁纵向钢筋计算表层次截面M/KN.mζ实配钢筋As/ρ/%6支座A-43.51<08043374B16（804）1.00.58Bl-30.56<08042364B16（804）1.00.58AB跨间53.840.0094204B16（804）0.58支座Br-40.36<08044764B16（804）1.00.58BC跨14.480.0054564B16（804）0.583支座A-144.59<010176954B18（1017）1.00.73Bl-79.49<010177304B18（1017）1.00.73AB跨间103.720.0197184B18（1017）0.73支座Br-137.12<010178674B18（1017）1.00.73BC跨126.330.0458974B18（1017）0.731支座A-160.91<010177054B18（1017）1.00.73Bl-99.27<010177694B18（1017）1.00.73AB跨间118.330.0218384B18（1017）0.73支座Br-148.52<010178614B18（1017）1.00.73BC跨174.200.0639044B18（1017）0.73表41框架梁箍筋数量计算表层次截面梁端加密区非加密区实配钢筋实配钢筋654.05398.97>-0.24双肢A8@100双肢A8@20012.91398.97>-0.58双肢A8@100双肢A8@100399.10398.97>0.13双肢A8@100双肢A8@200164.16398.97>0.66双肢A8@100双肢A8@1001111.84398.97>0.23双肢A8@100双肢A8@200221.11398.97>1.13双肢A8@100双肢A8@100下面仅以第一层AB跨梁为例，说明计算方法和过程，其它跨梁的配筋结果见上表。梁的正截面受弯承载力计算从表32中分别选出AB跨跨间截面及支座截面的最不利内力，并将支座中心处的弯矩换算为支座边缘控制截面的弯矩进行配筋计算。Ф支座弯矩跨间弯矩取控制截面，即支座边缘处的正弯矩。当梁下部受拉时，按T形截面设计，当梁上部受拉时，按矩形截面设计。翼缘计算宽度当按跨度考虑时，；按翼缘厚度考虑时，，，此种情况不起控制作用，故取。梁内纵向钢筋选HRB335级钢（），。下部跨间截面按单筋T形截面计算。因为属第一类T形截面实配钢筋4B满足要求。将下部跨间截面的4B18钢筋伸入支座，作为支座负弯矩作用下的受压钢筋，再计算相应的受拉钢筋，即支座A上部说明富裕，且达不到屈服。课近似取实配4B。支座上部实配4B18，，，满足要求。（2）梁斜截面受剪承载力计算AB跨:故截面尺寸满足要求。梁端加密区箍筋双肢A8@100，箍筋用HPB235级钢筋（），则加密区长度为0.75m，非加密区箍筋双肢A8@200，箍筋设置满足要求。BC跨：若梁端箍筋加密区取双肢A8@100，则其承载力为由于非加密区长度较小，故全跨均可按加密区配置。7.2框架柱设计剪跨比和轴压比验算表41给出了框架柱各层剪跨比和轴压比计算结果，其中剪跨比也可取。注意，表中的、和都不应考虑承载力抗震规范系数。由表可见，各柱的剪跨比和轴压比均满足规范要求。表42柱的剪跨比和轴压比验算柱号层次b/mmh/mmf/(N/mm)M/KN.mV/kNN/kNM/VhN/fbhA柱650046014.378.0237.71200.424.50>20.06<0.9550046014.392.4649.41446.624.07>20.14<0.9450046014.3115.1264.91704.663.86>20.21<0.9350046014.3133.2974.81974.483.87>20.30<0.9250046014.3135.8483.991250.153.52>20.38<0.9150046014.3115.1975.971539.13.30>20.47<0.9B柱650046014.379.8241.82225.974.15>20.07<0.9550046014.3109.2862.36483.993.81>20.15<0.9450046014.3136.4582.7723.143.59>20.22<0.9350046014.3159.9496.87944.063.59>20.29<0.9250046014.3176.82108.21150.83.55>20.35<0.9150046014.3203.75100.691346.164.40>20.41<0.9柱正截面承载力计算以第二层B轴柱为例说明。根据B柱内力组合表，将支座中心处的弯矩换算至支座边缘，并与柱端组合弯矩的调整值比较后，选出最不利内力，进行配筋计算。取20mm和偏心方向截面尺寸的1/30两者中的较大值即500/30=16.7mm.故取=20mm。柱的计算长度确定，其中，因为，故应考虑偏心距增大系数η(取)，取对称配筋，为大偏压情况再按及相应的一组计算：,节点上下柱端弯矩此组内力是非地震组合情况，取，同理可求的（取），，故为小偏心受压按上式计算时，应满足及故按构造配筋，且应满足，单侧配筋率故选4B20（=1256），总配筋率经验算：各层边柱均采用4B18（=1017，）进行配筋，中柱均采用4B20（=1256，），即可满足要求。柱斜截面受剪承载力计算以第一层B柱为例，由前可知，上柱柱端弯矩设计值对三级抗震等级，柱底弯矩设计值则框架柱的剪力设计值（满足要求）（取）与相应的轴力,取取加密区箍筋为四肢A10@100，加密区位置及长度按规范要求确定，非加密区箍筋为四肢A10@200。表43框架柱箍筋数量表柱号层次实配箍筋加密区非加密区A柱642.44690.69200.421072.50<00.4094A10@1004A10@200383.99690.69974.481072.50<00.4094A10@1004A10@200188.62690.691539.101072.500.430.5454A10@1004A10@200B柱648.06690.69225.971072.50<00.4094A10@1004A10@2003107.39690.69944.061072.50<00.4094A10@1004A10@2001146.93690.691346.161072.500.390.5114A10@1004A10@2007.3楼板设计板厚均为100mm，混凝土为C25（），钢筋为HPB235级（Q235级）。图21标准层楼板布置图表44标准层板的配筋板号计算面积mm2实配钢筋面积mm2计算面积mm2实配钢筋面积mm2计算面积mm2实配钢筋面积mm2计算面积mm2实配钢筋面积mm216.83600×54004.28262A8@150(335)2.32272A8@150(335)9.05475A8@100(503)6.83426.42A8@100(503)26.83600×54003.40272A8@150(335)1.59272A8@150(335)6.95435A8@100(503)5.04311A8@150(335)38.473600×54004.23259A8@150(335)1.98272A8@150(335)8.66549A10@100(785)6.28391A8@100(503)46.83600×18000.23272A8@150(335)0.90272A8@150(335)1.26272A8@150(335)1.83272A8@150(335)56.82700×36001.77272A8@150(335)0.96272A8@150(335)3.72227A8@150(335)2.84272A8@150(335)66.82700×36000.90272A8@150(335)1.58272A8@150(335)2.80272A8@150(335)3.48272A8@150(335)图22顶层楼板布置图表45顶层板的配筋板号计算面积mm2实配钢筋面积mm2计算面积mm2实配钢筋面积mm2计算面积mm2实配钢筋面积mm2计算面积mm2实配钢筋面积mm218.23600×54005.03310A8@100(503)2.72272A8@150(335)10.65686A10@100(785)8.03506A10@100(785)28.23600×54004.00244A8@150(335)1.87272A8@150(335)8.18516A10@100(785)5.93368A8@100(503)38.23600×36002.71259A8@150(335)2.27272A8@150(335)6.22386A8@100(502)5.70353A8@100(503)48.23600×18000.32272A8@150(335)1.08272A8@150(335)1.51272A8@150(335)2.20272A8@150(335)58.22700×36002.09272A8@150(335)1.13272A8@150(335)4.37268A8@150(335)3.34272A8@150(335)68.22700×36001.85272A8@150(335)1.05272A8@150(335)4.09250A8@150(335)3.30272A8@150(335)楼板全部为双向板，下面以顶层eq\o\ac(○,3)号板为例，计算如下：一、示意图二、计算信息1.几何参数计算跨度:Lx=3600mm;Ly=1800mm板厚:h=100mm2.材料信息混凝土等级:C25fc=11.9N/mm2ft=1.27N/mm2ftk=1.78N/mm2Ec=2.80×104N/mm2钢筋种类:HPB235fy=210N/mm2Es=2.1×105N/mm2最小配筋率:ρ=0.272%纵向受拉钢筋合力点至近边距离:as=20mm保护层厚度:c=10mm3.荷载信息(均布荷载)永久荷载分项系数:γG=1.200可变荷载分项系数:γQ=1.400准永久值系数:ψq=1.000永久荷载标准值:ｑgk=4.500kN/m2可变荷载标准值:ｑqk=2.000kN/m24.计算方法:弹性板5.边界条件(上端/下端/左端/右端):固定/固定/固定/固定6.设计参数结构重要性系数:γo=1.00泊松比:μ=0.200三、计算参数:1.计算板的跨度:Lo=1800mm2.计算板的有效高度:ho=h-as=100-20=80mm四、配筋计算(lx/ly=3600/1800=2.000<2.000所以按双向板计算):1.X向底板钢筋1)确定X向板底弯矩Mx=表中系数(γG×ｑgk+γQ×ｑqk)Lo2=(0.0038+0.0400×0.200)×(1.200×4.500+1.400×2.000)×1.82=0.314kN.m2)确定计算系数αs=γo*Mx/(α1*fc*b*ho*ho)=1.00*0.314×106/(1.00×11.9×1000×80×80)=0.0043)计算相对受压区高度ξ=1-sqrt(1-2αs)=1-sqrt(1-2×0.004)=0.0044)计算受拉钢筋面积As=α1*fc*b*ho*ξ/fy=1.000×11.9×1000×80×0.004/210=19mm25)验算最小配筋率ρ=As/(b*h)=19/(1000×100)=0.019%ρ<ρmin=0.272%不满足最小配筋要求所以取面积为As=ρminbh=0.272%×1000×100=272mm2采取方案A8@150,实配面积335mm22.Y向底板钢筋1)确定Y向板底弯矩My=表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2=(0.0400+0.0038×0.200)×(1.200×4.500+1.400×2.000)×1.82=1.083kN.m2)确定计算系数αs=γo*Mx/(α1*fc*b*ho*ho)=1.00×1.083×106/(1.00×11.9×1000×80×80)=0.0143)计算相对受压区高度ξ=1-sqrt(1-2*αs)=1-sqrt(1-2×0.014)=0.0144)计算受拉钢筋面积As=α1*fc*b*ho*ξ/fy=1.000×11.9×1000×80×0.014/210=65mm25)验算最小配筋率ρ=As/(b*h)=65/(1000×100)=0.065%ρ<ρmin=0.272%不满足最小配筋要求所以取面积为As=ρminbh=0.272%×1000×100=272mm2采取方案A8@150,实配面积335mm23.X向支座左边钢筋1)确定左边支座弯矩Mox=表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2=0.0570×(1.200×4.500+1.400×2.000)×1.82=1.514kN.m2)确定计算系数αs=γo*Mx/(α1*fc*b*ho*ho)=1.00×1.514×106/(1.00×11.9×1000×80×80)=0.0203)计算相对受压区高度ξ=1-sqrt(1-2*αs)=1-sqrt(1-2×0.020)=0.0204)计算受拉钢筋面积As=α1*fc*b*ho*ξ/fy=1.000×11.9×1000×80×0.020/210=91mm25)验算最小配筋率ρ=As/(b*h)=91/(1000×100)=0.091%ρ<ρmin=0.272%不满足最小配筋要求所以取面积为As=ρmin*b*h=0.272%×1000×100=272mm2采取方案A8@150,实配面积335mm24.X向支座右边钢筋1)确定右边支座弯矩Mox=表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2=0.0570*(1.200*4.500+1.400*2.000)*1.82=1.514kN.m2)确定计算系数αs=γo*Mx/(α1*fc*b*ho*ho)=1.00*1.514×106/(1.00×11.9×1000×80×80)=0.0203)计算相对受压区高度ξ=1-sqrt(1-2*αs)=1-sqrt(1-2×0.020)=0.0204)计算受拉钢筋面积As=α1*fc*b*ho*ξ/fy=1.000×11.9×1000×80×0.020/210=91mm25)验算最小配筋率ρ=As/(b*h)=91/(1000×100)=0.091%ρ<ρmin=0.272%不满足最小配筋要求所以取面积为As=ρmin*b*h=0.272%×1000×100=272mm2采取方案A8@150,实配面积335mm25.Y向上边支座钢筋1)确定上边支座弯矩Moy=表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2=0.0829*(1.200×4.500+1.400×2.000)×1.82=2.202kN.m2)确定计算系数αs=γo*Mx/(α1*fc*b*ho*ho)=1.00*2.202×106/(1.00×11.9×1000×80×80)=0.0293)计算相对受压区高度ξ=1-sqrt(1-2*αs)=1-sqrt(1-2×0.029)=0.0294)计算受拉钢筋面积As=α1*fc*b*ho*ξ/fy=1.000×11.9×1000×80×0.029/210=133mm25)验算最小配筋率ρ=As/(b*h)=133/(1000×100)=0.133%ρ<ρmin=0.272%不满足最小配筋要求所以取面积为As=ρmin*b*h=0.272%×1000×100=272mm2采取方案A8@150,实配面积335mm26.Y向下边支座钢筋1)确定下边支座弯矩Moy=表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2=0.0829×(1.200×4.500+1.400×2.000)×1.82=2.202kN*m2)确定计算系数αs=γo*Mx/(α1*fc*b*ho*ho)=1.00×2.202×106/(1.00×11.9×1000×80×80)=0.0293)计算相对受压区高度ξ=1-sqrt(1-2*αs)=1-sqrt(1-2×0.029)=0.0294)计算受拉钢筋面积As=α1*fc*b*ho*ξ/fy=1.000×11.9×1000×80×0.029/210=133mm25)验算最小配筋率ρ=As/(b*h)=133/(1000×100)=0.133%ρ<ρmin=0.272%不满足最小配筋要求所以取面积为As=ρmin*b*h=0.272%×1000×100=272mm2采取方案A8@150,实配面积335mm27.4楼梯设计（1）梯段板的计算1．示意图：2．几何参数： 楼梯净跨:L1=3000mm 楼梯高度:H=1650mm 梯板厚:t=120mm 踏步数:n=11(阶