列管式固定管板换热器设计要点

目录TOC\o"1-5"\h\z\o"CurrentDocument"第1章工艺概述 1\o"CurrentDocument"1.1装置概况 1\o"CurrentDocument"1.2工艺原理（催化裂化） 1\o"CurrentDocument"1.3工艺流程说明（吸收稳定部分） 2\o"CurrentDocument"第2章工艺设计 3\o"CurrentDocument"2.1设计概述 3\o"CurrentDocument"2.2设计课题 3\o"CurrentDocument"2.3设计参数的确定 4\o"CurrentDocument"2.4初算换热器的传热面积s0 42.4.1换热器的热流量（忽略热损失） 42.4.2水蒸气的消耗量（忽略热损失） 42.4.3平均传热温差 52.4.4计算传热面积 5\o"CurrentDocument"2.5主要工艺及结构基本参数的计算 52.5.1换热管选择 5\o"CurrentDocument"2.5.2计算壳体内直径D 6\o"CurrentDocument"2.5.3画出排管图 62.5.4计算实际传热面积s0及过程的总传热系数K0（选） 72.5.5折流板直径Dc数量及有关尺寸的确定 72.5.6拉杆的直径和数量与定居管的选定 7\o"CurrentDocument"2.6换热器核算 72.6.1换热器内流体的压力降 72.6.2热流量核算 8\o"CurrentDocument"第3章结构设计 10\o"CurrentDocument"3.1折流挡板 10\o"CurrentDocument"3.2法兰 10\o"CurrentDocument"3.3换热管 11\o"CurrentDocument"3.4支座 11\o"CurrentDocument"3.5压力容器选材原则 11\o"CurrentDocument"3.6垫片 12\o"CurrentDocument"第4章强度计算 13\o"CurrentDocument"4.1筒体壁厚计算 13\o"CurrentDocument"4.2流体进、出口接管直径 13\o"CurrentDocument"4.3其他结构尺寸 14\o"CurrentDocument"4.4支座反力 144.5筒体弯矩 154.5.1圆筒中间处截面上的弯矩 154.5.2支座处横截面间弯距 16\o"CurrentDocument"4.6系数计算 16\o"CurrentDocument"4.7筒体轴向应力 164.7.1轴向应力 164.7.2应力校核 17\o"CurrentDocument"4.8鞍座处圆筒周向应力 18\o"CurrentDocument"4.9鞍座应力 18\o"CurrentDocument"第5章设计结果汇总 19\o"CurrentDocument"参考文献 20第1章工艺概述1.1装置概况180万吨/年重油裂解装置按规模180万吨/年设计。装置包括反应-再生、分馏、吸收稳定、气压机、能量回收及余热锅炉、产品精制几部分组成，ARGG工艺以常压渣油等重质油为原料，采用重油转化和抗金属能力强，选择性好的RAG催化剂，以生产富含丙烯、异丁烯、异丁烷的液化气，并生产高辛烷值汽油。1.2工艺原理（催化裂化）催化裂化是炼油工业中重要的二次加工过程，是重油轻质化的重要手段。它是使原料油在适宜的温度、压力和催化剂存在的条件下，进行分解、异构化、氢转移、芳构化、缩合等一系列化学反应，原料油转化成气体、汽油、柴油等主要产品及油浆、焦炭的生产过程。催化裂化过程具有轻质油收率高、汽油辛烷值较高、气体产品中烯烃含量高等特点。催化裂化的生产过程包括以下几个部分：反应再生部分：其主要任务是完成原料油的转化。原料油通过反应器与催化剂接触并反应，不断输出反应产物，催化剂则在反应器和再生器之间不断循环，在再生器中通入空气烧去催化剂上的积炭，恢复催化剂的活性，是催化剂能够循环使用。烧焦放出的热量又以催化剂为载体，不断带回反应器，供给反应所需的热量，过剩热量由专门的取热设施取出加以利用。分馏部分：主要任务是根据反应油气中各组分沸点的不同，将它们分离成富气、粗汽油、回炼油、油浆，并保证汽油十点、轻柴油凝固点和闪电合格。吸收稳定部分：利用各组分之间在液体中溶解度不同把富气和粗汽油分离成干气、液化气、稳定汽油。控制好干气中的C3含量、液化气中的C2和C5含量、稳定汽油的10%点。1.3工艺流程说明（吸收稳定部分）吸收塔顶操作压力1.3MPa，从D-10301来的压缩富气进入吸收塔C-10301自下而上逆流与来自D-10201来的粗汽油和补充吸收剂泵P-10304/1、2送来的稳定汽油（补充吸收剂）逆相接触。气体中的C3和C3以上的更重组分大部分被吸收，剩下含有少量吸收剂的气体（贫气）去再吸收塔C-10303,为了取走吸收时放出的热量，在吸收塔用P-10302/1-4分别抽出四个中段回流，经中段回流冷却器E-10307/1-8冷却后再返回吸收塔。在D-10301中平衡汽化得到的凝缩油由凝缩油泵P-10301/1、2抽出后，经脱吸塔进料-稳定汽油换热器E-10302/1-2换热至55。。，脱吸塔顶操作压力1.4MPa，温度50oC，脱吸塔底部由脱吸塔底重沸器提供热量。用分馏部分中段回流作为热载体，以脱除凝缩油中的C2组分。塔底脱出的脱乙烷汽油送至汽油稳定系统。贫气从吸收塔顶出来进入在吸收塔C10303，操作压力1.25MPa。与从分馏部分来的贫吸收油（轻柴油）逆流接触，以脱除气体中夹带的轻汽油组份，经吸收后的气体送至脱硫装置，富吸收油则靠再吸收塔的压力自流至E-10205/1-2,与贫吸收油换热后再返回分馏塔。汽油稳定系统脱乙烷汽油从托吸收塔底出来，自压进入稳定塔进料换热器E-10303/1-4，和稳定汽油换热后进入稳定塔C-10304.塔的操作压力1.15MPa，T烷和更轻的组份从塔顶馏出，经过塔顶冷凝冷却器E-10308/1-8冷却后进入塔顶回流罐D-10302，液体产品-液化气用稳定塔顶回流泵升压，大部分作为稳定塔顶回流，另一部分作为化工原料送至脱硫装置。稳定汽油自塔底靠本身压力依次进入E-10304/1-4、E-10302/1-4，换热后再进入稳定汽油-除盐水换热器E-10301/1-2、稳定汽油空冷器EC-10302/1-4、稳定汽油冷却器E-10309/1-2，冷却到40度。一部分作为补充吸收剂用P-10304/1.2送至吸收塔，其余部分送往脱硫装置。稳定塔底重沸器的热源来自分馏部分第二中段循环回流。第2章工艺设计2.1设计概述换热器是将热流体的部分热量传递给冷流体的设备，又称热交换器。换热器是化工、石油、动力、食品及其它许多工业部门的通用设备，在生产中占有重要地位。在化工生产中换热器可作为冷却器、加热器、蒸发器等，应用更加广泛。换热器种类很多，但根据冷、热流体热量交换交换的原理和方式基本上可分三大类即：间壁式、混合式和蓄热式。在三类换热器中，间壁式换热器应用最多。换热器在工业生产中的应用极为普遍，例如动力工业中锅炉设备的过热器、省煤器、空气预热器，电厂热力系统中的凝气器、除氧器、给水加热器、冷水塔;冶金工业中高炉的热风炉，炼钢和轧钢生产工艺中的空气或煤气预热；制冷工业中蒸汽压缩式制冷机或吸收式制冷机中的蒸发器、冷凝器；制糖工业和造纸工业的糖液蒸发器和纸浆蒸发器，都是换热器的应用实例。在化学工业和石油化学工业的生产过程中，换热器也有较多的应用。在航天工业中，为了及时取出发动机及其辅助动力装置在运行时所产生的大量热量，换热器也是不可缺少的重要部件。在化工厂，换热器的费用约占总费用的10%〜20%，在炼油厂约占总费用35%〜40%。换热器在其他部门如动力、原子能、冶金、食品、交通、环保、家电等也有着广泛的应用。2.2设计课题设计一台用饱和水蒸气加热水的列管式固定管板换热器，水流量为45t/h，水温由25OC加热到65°C。水蒸气入口温度128.7。。，出口温度128.7。。。允许压强降管程不高于104Pa，壳程不高于105Pa。根据设计题目与介质，选择列管式固定管板换热器，循环水走管程，水蒸气走壳程。2.3设计参数的确定根据工艺条件查物性表可得：水蒸气的定性温度密度汽化潜热黏度定压比热容热导率循环水的定性温度密度定压比热容热导率黏度T=128.7°根据工艺条件查物性表可得：水蒸气的定性温度密度汽化潜热黏度定压比热容热导率循环水的定性温度密度定压比热容热导率黏度T=128.7°CP=1.443kg/m3y=2082.2KJ/m3r0=0.0133mPa-sC=4.267KJ/kg•K人0=0.0320W/m•KT=(25+65)/2=45°CP=990kg/m3C'=4.174KJ/kg・Kpv人=0.64W/m•Kr=0.5988mPa•s2.4初算换热器的传热面积s02.4.1换热器的热流量（忽略热损失）热流量 Q=WCAT由公式（2-1）计算得"（2-1）45x103Q0=WCAT=3600x4.174x(65-25)=2087KW2.4.2水蒸气的消耗量（忽略热损失）冷却剂（加热剂）用量QC冷却剂（加热剂）用量QCAT（2-2）由公式（2-2）计算得水蒸气的用量为20872082.220872082.2=1.0kg/s2.4.3平均传热温差根据工艺条件，选取逆向流向，先按单壳程单管程考虑，计算出平均温度差At'2.4.3平均传热温差根据工艺条件，选取逆向流向，先按单壳程单管程考虑，计算出平均温度差At'。m式中At=128.7-65=63.7。。,2由公式（2-3）算得入At-AtAt'=———1

m AtIn―2At1At=128.7—25=103.7°C1(2-3)人 At-AtAt'=—%——1 rm At 63.7ln―2 In—At 103.7163.7-103.7=82.1C温度校正系数中攵＞0.8，故平均温度差At=At，=82.1°C2.4.4计算传热面积根据经验数值初选总传热系数K0=600W/m2・K,由气值初算所需传热面积。传热面积 S=KA— （2-4）0m由式（2-4）得S=£=2087小3=42.4m20K0At 600x82.12.5主要工艺及结构基本参数的计算2.5.1换热管选择1、 换热管选用025mmx2.5mm的钢管，管内流速取u=0.4m/s。2、换热管数量及长度的确定 ’管数管长根据GB151,管数管长根据GB151,4V 4x45x1000/(3600x990)n= = =101(根)"兀d2 0.4x0.022x3.14l―=―424=5.3mnnd0 101x3.14x0.025标准传热管有1.0m、1.5m、2.0m、2.5m、3.0m、4.5m、6.0m、42.47.5m、9.0m、12.0m。根据计算结果取传热管长L=6.0m。l■ 53 一 则该换热器的管程数为 N=1-=53=0.88（即为单管程）pL6.0所以传热管总根数 N=101x1=101（根）3、管子的排列方式及管子与管板的连接方式的选定管子的排列方式采用正三角形排列；管子与管板的连接采用焊接法。2.5.2计算壳体内直径di壳体内径 D=t（n—1）+2b （2-5）式中管中心距 t=1.25幺=1.25x25=32mm横过管束中心线的管数n=1.14n=1.1/101=11根管束中心线上最外层管的中心至壳体内壁的距离b=1.5d0=37.5mm所以由式（2-5）得D=32（11—1）+2x37.5=395mm按壳体直径标准系列尺寸圆整，取D=400mm2.5.3画出排管图根据壳体内径Di、管中心距t、横过管中心线的管数匕及其排列方式，绘出排管图。由图可见，中心排有11根管，按三角形排列，可排119根，除去6根拉杆位置，实际排出113根。与上述计算相符。因此实际管数取N=113根。图2-1换热管排布图2.5.4计算实际传热面积％及过程的总传热系数k妙传热面积由式（2-6）得总传热系数由式（2-7）得S=N兀d°(传热面积由式（2-6）得总传热系数由式（2-7）得S=N兀d°(/-0.1)S=N兀d°(l-0.1)=101x3.14x0.025(6-0.1)=46.7m2K°S匕0m泛Q 2087x103K=y^—=46^~82^=544W/(m2-K)0m(2-6)（2-7）2.5.5折流板直径d数量及有关尺寸的确定c选取折流板与壳体间的间隙为3mm,因此折流板直径切去弓形高度折流板数量取折流板间距。0取整得实际折流板间距D=400—2x3=394mmch=0.25D=0.25x400=100mmL-0.1iN= 一1Bh06000—100=300mm，那么N= —1=19块B300N=19块B7 6000—100h= =295mm19+12.5.6拉杆的直径和数量与定居管的选定选用412mm钢拉杆，数量6根，定距管采用^25mmx2.5mm钢管。2.6换热器核算2.6.1换热器内流体的压力降1、管程压力降计算：ZAP=（Ap】+Ap2）NNF （2-8）串联壳程数N广1，管程数N=1。对于025mmx2.5mm换热管，结构校正系数为Ft=1.4。换热器为单程管Ap2=0。

=497.645x10=497.6——r^n3600x—x(0.02)2x8014)

dG0.02x497.6=―i—衬= =16620P 0.5988x10-3由Re=16620,传热管绝对粗糙度0.02，查莫狄图得人.=0.027。（2-9）则流体流经直管段的压力为 Ap=（X-（2-9）1d2由式（2-9）得Ap=(X—+1.5)些=(0.027x-^+1.5)x°.42x990=332.64Pa1d2 0.02 2Sap=(§32.64+0)x1x1.4=465.7Pa<104Pai故管程流体阻力在允许范围之内。2、壳程压力降计算SAP=(Ap'+Ap')FN (2-10)其中流体流经管束的压强降为AP'=FfN(N+1)竺 (2-11)1 0CB2其中，管子排列方式对压强降的校正因子，F=0.5摩擦系数f0=5Re-0.228u= ^—s = =18.8m/s0 h(D—nd)1.443x0.295x(0.4-11x0.025)Re=3=0.0202x18.8x1.443=顷P 0.0135x10-3f0=5x(41203)-0.228=0.442AP、=FfN(N+1)的=0.5x0.442x11x20x1.443x(1&8)2=12398Pa1 0cb2 22h、pu2 3.5一2x0.295 (18.8)2AP'=N(3.5一*)^2^=19x( 04 )x1.443x'? =9811PaSap=(12398+9811)x1=22209Pa<105Pa0故壳程压力降在允许范围内。2.6.2热流量核算总传热系数K -!—=-!-+R+“0+*/0+ (2-12)0 KasoXddad

管程给热系数aI壳程给热系数a°由式（2-13）得，力a=管程给热系数aI壳程给热系数a°由式（2-13）得，力a=0.023彳Reo.8Pro.4ia=1.131/4（2-13）（2-14）a=0.023X064X(16620)0.8x(4.174乂°.5988)=3013W/m2•Ki 0.02 0.64由式（2-14）得a0=1.13P(P-P )gn3")w-14=1.13x-998x(998-1.443)x10x2082.2x103x(0.64)310-3x2x(128.7-45)0.5988x=1021.8W/m2.K由式(2-12)算得1 1 “bdRddk=a+1订+~T+Od0 0 m i ii1 0.025x25 25 25 +0.26x10-3+ +0.26x10-3x—+ 1021.8 51.8x225 203013x20即K0=492.85W/m2•K由于即=点土Tm，在范围之内，所以本设计合理。K492.850（选）第3章结构设计3.1折流挡板安装折流挡板的目的是为提高管外对流传热系数，为取得良好效果，挡板的形状和间距必须适当。对常用的圆缺型挡板，弓形缺口的大小对壳程流体的流动情况有重要影响。弓形缺口太大或太小都会产生“死区”，太大不利于传热，太小又增加流体阻力。挡板的间距对壳程的流动亦有重要的影响。间距太大，不能保证流体垂直流过管束，使管外对流传热系数下降；间距太小，不便于制造和检修，不便于制造和检修，阻力损失亦大。一般取挡板间距为壳体内径的0.2〜1.0倍。我国系列标准中采用的挡板间距为：固定管板式有100mm、150mm、200mm、300mm、450mm、600mm、700mm、7种；浮头式有100mm、150mm、250mm、300mm、350mm、450mm、（或480mm）、600mm8种。3.2法兰换热器设备常用的法兰分为设备法兰和管法兰两类。设备法兰标准有：JB4710甲型平焊法兰，选用压力范围为0.25〜1.6MPaJB4702乙形平焊法兰，选用压力范围为0.25〜4.0MPaJB4703长颈对焊法兰，选用压力范围为0.6〜6.4MPa本设计选用JB4701甲型平焊法兰，选用压力范围为0.25〜1.6MPa。甲型平焊法兰只有法兰环。一般采用钢板制作，必要时也可以采用锻件轧制，与圆筒体或封头角焊连接。由于法兰环与筒体或封头连接的整体性差，即该法兰的连接强度和刚度较小，因此只适用于温度、压力较低的场合。在现行的行业标准中，甲型平焊法兰只有四个压力等级（PN0.25、0.6、1.0、1.6MPa），公称直径的适用范围也较小（DN300〜2000mm），所用工作温度范围为-20〜300。。。3.3换热管换热管的规格包括管径和管长。换热管的直径越小，换热器单位体积的传热面积越大。因此，对于洁净的流体管径可取小些，但对于不洁净或亦结垢的流体，管径应该取得大些，以免堵塞。目前我国试行的系列标准规定采用①25X2.5和①19X2.5两种规格，对于一般流体是适用的。此外还有①38X2.5，①57X2.5的无缝钢管。本设计选用①25X2.5规格的换热管。我国生产的钢管系列标准中管长有1.5m、2m、3m、4.5m、6m、9m，按选定的管径和流速确定管子数目，再根据所需传热面积，求得管长合理截取。同时管长又应与壳径相适应，一般管长与壳径之比，即L/D为3〜4.5。本设计选用6m的管长。管子的排列方式有等边三角形和正方形两种。与正方形相比，等边三角形排列比较紧凑管外流体湍流程度高，表面传热系数大。正方形排列虽比较松散，传热效果也较差，但管外清洗方便，对亦结垢流体更为适用。本设计选用等边三角形的排列方式。3.4支座化工压力容器及设备都是通过支座固定在工艺流程中的某一位置上的。支座的形式主要分三大类：立式容器支座、卧式容器支座、球式容器支座。卧式容器支座又可分为鞍式支座、圈式支座和支腿式支座，尤以鞍式支座使用最为广泛。鞍式支座的结构特征：鞍式支座标准分轻型（代号A）和重型（代号B）两种。轻型用于满足一般卧式容器使用要求；重型用以满足卧式换热器、盛装液体重度大和L/D大的卧式容器使用要求。根据安装形式，鞍式支座分固定式（代号F）和滑动式（代号S）两种。鞍式支座适用于卧式容器直径DN300〜450（用无缝管件筒体）、300〜4000（用卷制筒体）的范围内。本设计选用鞍式支座。3.5压力容器选材原则1、选用压力容器材料时，必须考虑容器的工作条件，如温度、压力和介质特征；材料的使用性能，如机械性能、物理性能和化学性能；加工性能，如材料的焊接性能和冷热加工性能；经济合理性能，如材料的价格、制造费用和使用寿命。刚制压力容器用钢材应按照国家标准《钢制压力容器》中所列材料选用，标准中规定设计压力不大于35MPa，对于超出规定的，应进行具体分析，并进行试验，经过研究以后决定。钢材的使用温度不超过各钢号许用应力中所对应的上限温度。但要注意的是，碳素钢和碳锰钢在高于425C温度下长期使用时，应考虑钢中碳化物的石墨化倾向。奥氏体刚的使用温度高于525°C时，钢中的含碳量不应小于0.04%，对于W-20°C的低温容器材料用钢，还应进行夏比“V”型缺口冲击试验。压力容器非受压元件用钢必须有良好的可焊性。在考虑压力容器受压元件有足够强度的情况下，必须考虑他的韧性，以防止外加载荷作用下发生脆性破坏。3.6垫片设备垫片标准主要有：JB4704 非金属软垫片JB4705 缠绕垫片JB4706 金属包垫片一般情况下，非金属软垫片适用于甲型平焊法兰、乙型平焊法兰、长颈对焊法兰。法兰密封面形式为光滑密封面或凹凸密封面。缠绕垫片适用于乙型平焊法兰、长颈对焊法兰。非金属软垫片厚度一般根据容器直径选取：容器直径DNW450mm时，厚度8=2mm；容器直径DN〉4500mm时，厚度6=3mm。金属平垫片厚度一般为3〜6mm。垫片的选择要综合考虑操作介质的性质、操作压力、操作温度以及需要密封的程度；对垫片本身要考虑垫片性能，压紧用的次数。对高温高压的情况一般多采用金属垫片；中温中压可采用金属和非金属组合式或非金属垫片；中低压情况多采用非金属垫片；高真空或深冷温度下以采用金属垫片为宜。第4章强度计算4.14.1筒体壁厚计算计算厚度x_PD2］招甲"8计算厚度x_PD2］招甲"8d=8+£(4-1)设计厚度由工艺设计给定的设计温度142°C，设计压力pc=p=1.0MPa，选择Q245卷制.材料在设计温度下时的许用应力31=141Mpa（假设厚度为6〜16mm时），取焊缝系数4=0.85,腐蚀裕度C2=2mm.则由式（4-1）和式（4-2）得：8-■PD_ 1.0x400 _16inm2LbF甲一P—2x141x0.85-1.0—.mmc8—8+C—1.6+2-3.6mm钢板负偏差C1—0，根据钢板厚度标准取名义厚度8〃=12mm,计算厚度设计厚度对于Q245R8=10mm。（4-2）4.24.2流体进、出口接管直径管径（管径（4-3）水蒸气进出口接管《：根据壳程介质取U]=35m/s，那么由式（4-3）得，4X顷.443—0.158m3.14x354x1.0经圆整采用4159mmx4mm热轧无缝钢管4x1.0u— —38.7m/s11.443x3.14x0.1512循环水进、出口接管d2:根据管程介质取u2=1.5m/s，那么d—'4x(45000/3600)/990.0—gm2 3.14x1.5

经圆整采用©108mmx4mm热轧无缝钢管，实际冷却水进、出口管内流速为4x45000 1,,u= =1.6m/s23600x990.0x3.14x0.12根据计算结果，壳体进出口接管选用©159mmx4mm热轧无缝钢管（YB231-64），官箱进出口接管选用©108mmx4mm热轧无缝钢管。4.3其他结构尺寸具体结构尺寸从有关手册所列标准中查取。表4-1结构尺寸参数封头名义厚度8,12mm^^"f封头厚度附加量C.2mmfl两封头切线间距离L6050mm鞍座垫板名义厚度8一0mmr^n鞍座垫板有效厚度8…0mm鞍座轴向宽度b"40mm鞍座高度H200mm鞍座包角0120。鞍座地脚螺栓个数2鞍座地脚螺栓公称直径20mm鞍座轴线两侧的螺纹间距/330mm鞍座底板中心至封头距离A150mm封头曲面高度h150mm腹板与筋板（小端）组合截面积a9500mm2sO-圆筒平均半径Ra245mm物料充装系数©00.854.4支座反力圆筒质量（两曲线间）m=兀（D+8）Ly封头质量（曲面部分）”'容器容积（两切线间）=3.14x(0.4+0.012)x6.05x0.012x7840=736.34kgm=兀（D+8）Ly封头质量（曲面部分）”'容器容积（两切线间）V=-D2L=314x4002x6050=7.6x108mm34i4封头容积（曲面部分）附件质量进出口接管质量V=11.5x106mm3m=m'+m'+m'+m'3 12 3 4m1‘=§x(0.1592-0.1512)x0.25x7840x2（0.1082-0."0.25x7840x2=12.75kg换热管质量 m；=三x(0.0252-0.022)x2x7840x113=312.95kg拉杆质量 m；=4x0.0122x2x7840x4=7.1kg法兰质量所以附件质量容器总质量容器内充液质量m4=23.7kgm3=12.75+312.95+7.1+23.7=356.5kgm=m+m+m=1125.84kgm'=—d2L'pn+Vp—D21p4i水h水4i水3.14~1~x0.022x6x990x113+0.015x990+3.14~1~x0.42x0.408x990=276.34kg支座反力也+276.34x9.8=26871N4.5筒体弯矩4.5.1圆筒中间处截面上的弯矩1+2侦2-H2)/L4AT~4H1+——i3L（4-4）由式（4-4）得FLT1+2(R2-H2)/L4A

r^H

1+i

3L6871x6.0541+2x(0.2062-0.1252)/6.0524x0.i :二— — 1+4x0.125 6.053x6.05=9441N-m4.5.2支座处横截面间弯距M=—FA2由式（4-5）得M=—FA24.6系数计算AR2—H21 -L+1AL'1—1+——衬3L1—A+R2—H21 —~La2AL11预1+——A

3L=—6871x0.1x10.1+0.2062—0.12521 —6^05 2x0.1x6.0514x0.1251+ 3x6.05=—15.38N-m(4-5)K=1K2=1K3=0.879904K=0.401056K=0.760258K=0.0132129456K9=0.2035214表4-2系数计算表4.7筒体轴向应力4.7.1轴向应力兀R2daePRMb=―c——a+ 12d 兀R2de a ePR Mb=―c—a— 2 2d K兀R2de1 aeMb= 2——K兀R2d2ae（4-6）（4-7）（4-8）（4-9）由式（4-6）、（4-7）、（4-8）、（4-9）可得，9441b1=—兀R；8=-3.14x0.2062x0.01x106=-7.09MPaaePRM 1.0x0.206 9441b=~a+ 1——= + =17.38MPa228 兀R28 2x0.01 3.14x0.2062x0.01x106e aePR Mb ^3944115.381.0x0.206 + =10.31MPa2x0.01 1x3.14x0.2062x0.01x106~~a 2K兀R28e1aeM □.15.38b= 2—=- =-0.012MPa4K兀R28 1x3.14x0.2062x0.012ae4.7.2应力校核1、许用压缩应力A=W=°.094x10=0.0047R200根据圆筒材料查GB150图6-3和图6-10得到B=585MPa[b}=minVb},B=141MPa卜]