南宁体育馆模板施工方案

第二节模板工程一、模板选型我公司将在本工程中充分运用先进的施工材料及工艺，达到高质量、高科技、高环保功能的目的。现浇混凝土工程的质量、工期和劳动效率等，在很大成度上取决于模板体系的选择和工程施工的质量。因此，模板体系的选择是建筑施工组织设计中所需考虑的重要问题之一。主要部位模板选型表序号分项工程模板选型备注1桩承台60系列中钢模、钢管背楞2基础梁60系列中钢模、钢管背楞3墙体（直墙）184墙体（圆墙）15mm厚覆膜多层板/木方、5独立柱（框架柱）定型可调截面钢柱模板6独立柱（异型）18mm7斜柱18mm8梁板模板159楼梯模板1510看台台阶模板1511水平模板支撑系统钢管支撑架二、施工管理1、模板工程管理流程图模板拼装吊运模板拼装吊运模板现场组装模板质量评定模板方案设计材料进场模板现场堆放模板拆除模板倒运清理2、实现模板工程的定型化、工具化、整体化及可变化，提高柱、墙面、顶板的平整度，重点控制阴阳角、断面尺寸，消除模板接缝不严导致混凝土漏浆的通病。3、施工过程中强化模板设计和交底（1）模板设计要有稳定性和牢固性的计算，绘制配置图和拼装图，施工前编制详细的《模板施工方案》。施工前，要进行技术交底，从而确保模板施工与其它各项施工紧密结合，使模板施工有序地进行。（2）精心设计，认真加工，对每个单项模板工程，严格按照本工程的要求和特殊性设计、制作和质量监控，全面保证工程质量。对特殊部位，如看台、梁柱节点、曲线形梁、墙等，更要做好设计，制成定型模板，对号入座。（3）在施工过程中加强协调、检查、监督机制。钢筋工、混凝土工、水电工等其他工种均要互相配合，共同保护模板。（4）模板所有零配件均由专人负责保管，并定期检查模板及配件质量，保证所有现场材料均在合格使用状态，能充分满足工程需要及安装牢固可靠。三、桩承台模板桩承台混凝土强度等级为C30，保护层厚度为60mm。承台面标高均为－1.50m。桩承台截面见下表。承台编号承台长度BxA(mm)承台厚度H(mm)两桩承台5100x15002600三桩承台1800四桩承台5100x51002200六桩承台8700x51002200八桩承台12500x51003000十六桩承台14300x143003000二十四桩承台19700x125003000桩承台侧模采用60系列中钢模拼装，钢管背楞，钢管支撑在基坑边坡上。见下图：四、基础梁模板基础梁混凝土强度等级为C30，保护层厚度为60mm，基础梁梁面标高均为－1.50m，基础梁截面均为400x900基础梁侧模采用60系列中钢模拼装，钢管背楞，钢管支撑。五、水池模板水池混凝土强度等级为C30，保护层厚度为60mm，水池池壁厚300mm，水池底板厚300mm。标高为－0.050～4.150m水池底板侧模采用砖胎模，水池池壁采用18厚覆膜胶合板，木方、钢管背楞，墙体对拉穿墙螺栓均在中间加焊止水片。与面板接触的木方表面必须刨平、刨光。模板接缝处作成企口，以使接缝严密不漏浆。六、墙体模板墙体包括直体墙和圆形墙，墙体厚度400mm、500mm。采用18厚覆膜胶合板，木方、钢管背楞，圆形墙采用弧形调节装置。七、柱模板框架柱主要尺寸有800x800、1200x800、600x1200。其它大型柱KZ15为1200x3000，6.75m以上为变截面。KZ16为1200x1500，KZ17、KZ18为1200x1800。1、框架柱框架柱采用可调定型钢模板，局部采用木模板辅助。可调定型钢模板调节范围在1200mm以内。施工工艺流程：弹柱位置线→安装柱模板→安柱箍→安拉杆和斜撑→验收。框架柱模板采用木模板时，面板采用18mm厚多层板，竖背楞使用50×100方木，横背楞使用双根10#槽钢，最下面一道距底250，其他间距600，使用∮20圆钢对拉螺栓固定槽钢。梁柱接头部位的拼装。梁柱接头模板采用四块用多层板制作带梁豁的柱模组合而成。梁豁模板制作时，紧靠梁豁周边的模板背后加50×100木枋固定面板，与柱头模板用自攻螺丝固定牢固，木枋必须双面刨平直，在梁头多层板边帖海绵条，梁底和梁侧多层板必须与梁豁多层板内侧对齐，且用自攻螺丝与背楞木枋固定牢固。柱头模板应配置到梁底以下500mm。多层板模板、背楞是一个固定在一起的梁豁模板，一个梁柱接头的四块带梁豁的模板采用公母扣模，用母扣模顶紧公扣模，这样保证合模严实。在母扣模模板侧面粘贴10厚海绵条，防止漏浆，在梁豁下，用柱箍（[10槽钢）将柱模四面抱死。梁的底模和侧模与梁豁相接时，要与梁豁周边贴上的50宽多层板靠紧平接，且与梁豁周边双面刨光的木枋牢固固定，然后加固梁底模和梁侧模。2、巨型柱巨型柱模板采用18mm厚多层板，竖背楞使用方木，横背楞使用双根10#槽钢，最下面一道距底250，其他间距600，使用∮22圆钢对拉螺栓固定槽钢，另外，短边加一道，长边方向加二道中对中对拉螺栓。八、梁板模板本工程板厚120mm，主要梁尺寸为400x800、400x1000、300x800、250x500、200x400、300x1000、200x500、200x600、250x600、300x700、800x800。看台梁为200x300。顶板模板：顶板模板采用15mm厚双面覆膜多层板，主、次背楞采用木方，主要支撑采用1200mm×1200mm的钢管脚手架支撑。梁模板：梁底模及侧模采用15mm厚双面覆膜多层板，梁侧、梁底采用木方，支撑采用钢管脚手架支撑。九、看台模板本工程斜梁及看台梁板施工采用15mm厚多层板做为面板，木方格栅，支撑采用满堂红钢管扣件式脚手架做为支撑系统，总高度随斜梁及看台梁板底标高的不同变化。立杆间距基本为850×1200mm，步距为1200mm，立杆上端采用U托进行高度调节，U托自由端高度不得大于300mm，可调丝杆下方100mm内应设双向横杆连接。由于斜梁底模是斜方向，与立杆U托存在角度，因此在支撑部位的木方上钉三角形木方垫块。看台拦板与看台一同浇筑。十、楼梯模板平台梁侧板、梯段及平台底模板均采用多层板，楼梯踏步面板、侧板模板也采用多层板。详见楼梯模板支设图。十一、洞口模板在洞口四周的墙筋上增设附加筋，在附加筋上点焊钢支撑，用钢支撑顶住洞口模板，并且洞口模板设置斜撑，以防止洞口模板的偏移，圆形洞口面板用3mm厚复合板，背肋用50×18胶合板条，内支撑用木方与胶合板组合支撑。洞口模板的侧边贴海棉条，用于防止漏浆，见下图十二、质量控制1、梁、板模板定位控制措施：顶板模板用激光水平仪跟踪控制。2、防止接缝漏浆：模板板缝采用“硬拼法”做企口接缝，防止漏浆，保证接缝平整。3、设置专人、专用工具每次拆模后对模板进行清理，尤其是模板的口角处，将清理模板设为一道关键工序验收。4、控制拆模强度：模板拆除时，结构混凝土强度应符合设计要求或规范规定。侧模拆除，以混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏时，即可拆除。底模拆除，当设计无要求或施工规范规定留置混凝土同条件试块，达到所要求的强度后，才可拆除底模。结构拆除底模后，必须补做支撑以承受其上部施工荷载。拆除的模板分类堆放。结构类型拆模要求试块留置竖向结构砼强度达1.2Mpa以上留置同条件1.2Mpa试块或浇筑完成后24小时拆楼梯支撑强度过100%以上留置同条件砼或1个月后拆模悬臂梁板强度过100%以上留置同条件砼或1个月后拆模梁跨度≤8m，强度75%以上按75%强度留置试块跨度>8m，强度100%以上按100%强度留置试块板跨度≤8m，强度75%以上按75%强度留置试块跨度>8m，强度100%以上按100%强度留置试块5、根据设计梁跨度预先计算起拱高度保证梁、板模板起拱高度准确，保证混凝土效果。6、大模板产品质量，模板成品按以下允许偏差标准进行出厂前的检验：序号项目允许偏差检验方法1模板长度-2mm用钢卷尺2模板宽度-2mm用钢卷尺3对角线3mm用钢卷尺4面板平整度2mm用2m测尺塞尺并把待验板置于平台之上放平，板面朝上。5边框平直度2mm用2m测尺及塞尺6边框垂直面板0.5mm直角尺塞尺7孔眼中心偏差0.5mm钢卷尺或卡尺7、曲线形墙、梁、板的控制：本工程建筑平面、立面变化大，建筑效果现代、宏伟并具有创新精神，这也对土建施工提出了更高要求。由于看台等部位曲线形梁板较多，施工中将根据设计图纸及施工规范，将对测量、定位、模板加工制作、施工等环节严格管理。利用专业计算机软件进行计算及复合验算。下面以看台某一局部梁的曲线设计为例，梁帮按最大尺寸6m计算，计算出其弦高为0.051m。其弧度各项参数见下图：弧形模板曲线控制弧形构件处首先考虑定型弧形大模板周转方便，角模处采用以直代曲的方案，保证工程质量。十三、模板计算书（一）800×800mm框架柱计算1、计算参数计算高度L=11柱箍间距d=600柱箍采用双槽钢[10号槽钢柱模板竖楞采用50×100柱模板支撑计算简图2、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中c——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；T——混凝土的入模温度，取20.000℃V——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取11.000m；1——外加剂影响修正系数，取1.000；2——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=40.540kN/m2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=40.550kN/m2倒混凝土时产生的荷载标准值F2=4.000kN/m2。3、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下面板计算简图面板的计算宽度取柱箍间距0.60m。荷载计算值q=1.2×40.550×0.600+1.4×4.000×0.600=32.556kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=60.00×1.80×1.80/6=32.40cm3；I=60.00×1.80×1.80×1.80/12=29.16cm4；(1)抗弯强度计算f=M/W<[f]其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M——面板的最大弯距(N.mm)；W——面板的净截面抵抗矩；[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M=0.100ql2其中q——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.100×(1.2×24.330+1.4×2.400)×0.250×0.250=0.203kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.203×1000×1000/32400=6.280N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算[可以不计算]T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.600×(1.2×24.330+1.4×2.400)×0.250=4.883kN截面抗剪强度计算值T=3×4883.0/(2×600.000×18.000)=0.678N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大挠度计算值v=0.677×24.330×2504/(100×6000×291600)=0.368mm面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!4、竖楞木方的计算竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下竖楞木方计算简图竖楞木方的计算宽度取BH两方向最大间距0.250m。荷载计算值q=1.2×40.550×0.250+1.4×4.000×0.250=13.565kN/m按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=8.139/0.600=13.565kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×13.565×0.60×0.60=0.488kN.m最大剪力Q=0.6×0.600×13.565=4.883kN最大支座力N=1.1×0.600×13.565=8.953kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5.00×10.00×10.00/6=83.33cm3；I=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.67cm4；(1)抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.488×106/83333.3=5.86N/mm2抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算[可以不计算]最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×4883/(2×50×100)=1.465N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2抗剪强度计算不满足要求!(3)挠度计算最大变形v=0.677×11.304×600.04/(100×9500.00×4166666.8)=0.251mm最大挠度小于600.0/250,满足要求!5、B方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载P：P=(1.2×40.55+1.4×4.00)×0.250×0.600=8.14kNB柱箍按照集中荷载下多跨连续梁计算。B柱箍计算简图B柱箍弯矩图(kN.m)B柱箍变形图(mm)B柱箍剪力图(kN)经过计算得到最大弯矩M=3.927kN.m经过计算得到最大支座F=12.209kN经过计算得到最大变形V=0.6mmB柱箍的截面力学参数为截面抵抗矩W=79.40cm3；截面惯性矩I=396.60cm4；(1)B柱箍抗弯强度计算抗弯计算强度f=3.927×106/1.05/79400.0=47.10N/mm2B柱箍的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2)B柱箍挠度计算最大变形v=0.6mmB柱箍的最大挠度小于1060.0/400,满足要求!6、B方向对拉螺栓的计算计算公式:N<[N]=fA其中N——对拉螺栓所受的拉力；A——对拉螺栓有效面积(mm2)；f——对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm):20对拉螺栓有效直径(mm):17对拉螺栓有效面积(mm2):A=225.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN):[N]=38.250对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=12.209对拉螺栓强度验算满足要求!7、H方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载P：P=(1.2×40.55+1.4×4.00)×0.250×0.600=8.14kNH柱箍按照集中荷载下多跨连续梁计算。H柱箍计算简图H柱箍弯矩图(kN.m)H柱箍变形图(mm)H柱箍剪力图(kN)经过计算得到最大弯矩M=3.927kN.m经过计算得到最大支座F=12.209kN经过计算得到最大变形V=0.6mmH柱箍的截面力学参数为截面抵抗矩W=79.40cm3；截面惯性矩I=396.60cm4；(1)H柱箍抗弯强度计算抗弯计算强度f=3.927×106/1.05/79400.0=47.10N/mm2H柱箍的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2)H柱箍挠度计算最大变形v=0.6mmH柱箍的最大挠度小于1060.0/400,满足要求!8、H方向对拉螺栓的计算计算公式:N<[N]=fA其中N——对拉螺栓所受的拉力；A——对拉螺栓有效面积(mm2)；f——对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm):20对拉螺栓有效直径(mm):17对拉螺栓有效面积(mm2):A=225.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN):[N]=38.250对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=12.209对拉螺栓强度验算满足要求!（二）1200×3000mm1、计算参数12300柱模板的计算高度L=11000mm，柱箍采用双槽钢[10号槽钢,间距计算跨度d=600mm柱模板竖楞采用80×160mm木方B方向竖楞5根，H方向竖楞12根柱模板支撑计算简图2、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中c——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；T——混凝土的入模温度，取20.000℃V——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取11.000m；1——外加剂影响修正系数，取1.000；2——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=40.540kN/m2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=40.550kN/m2倒混凝土时产生的荷载标准值F2=4.000kN/m2。3、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下面板计算简图面板的计算宽度取柱箍间距0.60m。荷载计算值q=1.2×40.550×0.600+1.4×4.000×0.600=32.556kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=60.00×1.80×1.80/6=32.40cm3；I=60.00×1.80×1.80×1.80/12=29.16cm4；(1)抗弯强度计算f=M/W<[f]中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M——面板的最大弯距(N.mm)；W——面板的净截面抵抗矩；[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M=0.100ql2其中q——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.100×(1.2×24.330+1.4×2.400)×0.304×0.304=0.301kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.301×1000×1000/32400=9.286N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算[可以不计算]T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.600×(1.2×24.330+1.4×2.400)×0.304=5.938kN截面抗剪强度计算值T=3×5938.0/(2×600.000×18.000)=0.825N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大挠度计算值v=0.677×24.330×3044/(100×6000×291600)=0.804mm面板的最大挠度小于304.0/250,满足要求!4、竖楞木方的计算竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下竖楞木方计算简图竖楞木方的计算宽度取BH两方向最大间距0.304m。荷载计算值q=1.2×40.550×0.304+1.4×4.000×0.304=16.495kN/m按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=9.897/0.600=16.495kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×16.495×0.60×0.60=0.594kN.m最大剪力Q=0.6×0.600×16.495=5.938kN最大支座力N=1.1×0.600×16.495=10.887kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=8.00×16.00×16.00/6=341.33cm3；I=8.00×16.00×16.00×16.00/12=2730.67cm4；(1)抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.594×106/341333.3=1.74N/mm2抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算[可以不计算]最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×5938/(2×80×160)=0.696N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算最大变形v=0.677×13.746×600.04/(100×9500.00×27306668.0)=0.046mm最大挠度小于600.0/250,满足要求!5、B方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载P：P=(1.2×40.55+1.4×4.00)×0.304×0.600=9.90kNB柱箍按照集中荷载下多跨连续梁计算。B柱箍计算简图B柱箍弯矩图(kN.m)B柱箍变形图(mm)B柱箍剪力图(kN)经过计算得到最大弯矩M=3.587kN.m经过计算得到最大支座F=36.979kN经过计算得到最大变形V=0.2mmB柱箍的截面力学参数为截面抵抗矩W=79.40cm3；截面惯性矩I=396.60cm4；(1)B柱箍抗弯强度计算抗弯计算强度f=3.587×106/1.05/79400.0=43.03N/mm2B柱箍的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2)B柱箍挠度计算最大变形v=0.2mmB柱箍的最大挠度小于990.0/400,满足要求!6、B方向对拉螺栓的计算计算公式:N<[N]=fA其中N——对拉螺栓所受的拉力；A——对拉螺栓有效面积(mm2)；f——对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓最大容许拉力值(kN):[N]=47.940对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=36.979对拉螺栓强度验算满足要求!7、H方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载P：P=(1.2×40.55+1.4×4.00)×0.279×0.600=9.09kNH柱箍按照集中荷载下多跨连续梁计算。H柱箍计算简图H柱箍弯矩图(kN.m)H柱箍变形图(mm)H柱箍剪力图(kN)经过计算得到最大弯矩M=4.289kN.m经过计算得到最大支座F=39.800kN经过计算得到最大变形V=0.6mmH柱箍的最大挠度小于1240.0/400,满足要求!8、H方向对拉螺栓的计算计算公式:N<[N]=fA其中N——对拉螺栓所受的拉力；A——对拉螺栓有效面积(mm2)；f——对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm):22对拉螺栓有效直径(mm):20对拉螺栓有效面积(mm2):A=282.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN):[N]=47.940对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=39.800对拉螺栓强度验算满足要求!（三）五层13.80米层高模板支架搭设高度为13搭设尺寸为：立杆的纵距b=1.20米，立杆的横距l=1.20米，立杆的步距h=1.20米。梁顶托采用100×100mm木方。楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元采用的钢管类型为48×3.5。1、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值q1=25.000×0.200×1.200+0.350×1.200=6.420kN/m活荷载标准值q2=(2.000+1.000)×1.200=3.600kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=120.00×1.80×1.80/6=64.80cm3；I=120.00×1.80×1.80×1.80/12=58.32cm4；(1)抗弯强度计算f=M/W<[f]其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M——面板的最大弯距(N.mm)；W——面板的净截面抵抗矩；[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M=0.100ql2其中q——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.100×(1.2×6.420+1.4×3.600)×0.300×0.300=0.115kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.115×1000×1000/64800=1.770N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算[可以不计算]T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.600×(1.2×6.420+1.4×3.600)×0.300=2.294kN截面抗剪强度计算值T=3×2294.0/(2×1200.000×18.000)=0.159N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大挠度计算值v=0.677×6.420×3004/(100×6000×583200)=0.101mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!2、支撑木方的计算木方按照均布荷载下连续梁计算。(1)荷载的计算1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11=25.000×0.200×0.300=1.500kN/m2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12=0.350×0.300=0.105kN/m3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值q2=(1.000+2.000)×0.300=0.900kN/m静荷载q1=1.2×1.500+1.2×0.105=1.926kN/m活荷载q2=1.4×0.900=1.260kN/m(2)木方的计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=3.823/1.200=3.186kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×3.19×1.20×1.20=0.459kN.m最大剪力Q=0.6×1.200×3.186=2.294kN最大支座力N=1.1×1.200×3.186=4.206kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5.00×10.00×10.00/6=83.33cm3；I=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.67cm4；1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.459×106/83333.3=5.51N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!2)木方抗剪计算[可以不计算]最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×2294/(2×50×100)=0.688N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!3)木方挠度计算最大变形v=0.677×1.605×1200.04/(100×9500.00×4166666.8)=0.569mm木方的最大挠度小于1200.0/250,满足要求!3、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取木方的支座力P=4.206kN均布荷载取托梁的自重q=0.096kN/m。托梁计算简图托梁弯矩图(kN.m)托梁变形图(mm)托梁剪力图(kN)经过计算得到最大弯矩M=2.095kN.m经过计算得到最大支座F=18.684kN经过计算得到最大变形V=2.6mm顶托梁的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=10.00×10.00×10.00/6=166.67cm3；I=10.00×10.00×10.00×10.00/12=833.33cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算