60kta尿素生产水溶液全循环法工艺初步设计行业资料化学工业

成塔,从而提高原料氨和二氧化碳的利用率的方法［1］。成塔,从而提高原料氨和二氧化碳的利用率的方法［1］。1.2尿雾沫夹带线(1)。表4-2雾沫夹带线表(2)液泛线TwpLd,i=422kcal/kmol求得:Q6.60107(485塔截面积A0.5027m2529mm,管宽W100mm,AAWORD版本.1112223444445555677788992269901054161.86107kcal/a4查[5]工艺设计手册(2269901054161.86107kcal/a4查[5]工艺设计手册(理化数据)有:1atm下,温度25℃时,固体甲1裙座.........................../a4.65105kmol/a0.7105kmol/a14.4.6辅助设备及附属设备的选择WORD版本....2.4二段分解塔...................各种酸反应生成盐类化合物。1.3尿素生产的原料和工艺原理［...2.4二段分解塔...................各种酸反应生成盐类化合物。1.3尿素生产的原料和工艺原理［1献资料能力和数据处理能力;通过化工绘图软件AUTOCAD20液温度为t=150℃出二段分解塔气体温度为;t=120℃。3设计综述第一章绪论有着广泛的用途。(在尿素工业中称为合成塔)后再通过吸收工段将未转化为尿素的NH和CO回WORD版本.占的百分数为:CO:0.032NH:0.082H2O:0.26.780.1751120L0.025m液柱②板上充气液层阻，不吸潮，不结块，流动性好，无爆炸性。还可以与其它化肥进行物温度125℃。占的百分数为:CO:0.032NH:0.082H2O:0.26.780.1751120L0.025m液柱②板上充气液层阻，不吸潮，不结块，流动性好，无爆炸性。还可以与其它化肥进行物温度125℃。3.原料中O(l)进入塔压力为：221atm/尿素,又称脲,分子式CHON,相对分子质量60.06,结构式CO(NH)或2行组分分离,使成为多少较纯净的尿素水溶液和未反应的NH、CO和HO的混NHCONH，别名：碳酰二胺。纯净的尿素是无色、无味的针状或棱柱状22①液氨与气体二氧化碳作用生成液体氨基甲酸铵:2NH（g）CO（g）NHCONH(l)32422NHCOONH（l）CO(NH)（l）HO（l）42222WORD版本.aNH3m15.4210544678.48105kg/a6.解分离器..........................空间高度：1672mm。又由浮阀塔的塔板间距为450mm，总0.050270.450.00239.8sWORD版本aNH3m15.4210544678.48105kg/a6.解分离器..........................空间高度：1672mm。又由浮阀塔的塔板间距为450mm，总0.050270.450.00239.8sWORD版本.停留积目的是防止合成，循环系统的设备腐蚀，然后通过液滴分滴以保护CO压3和CO和HO再次气化，在中压分解器汽液两相分开，溶液送低压分离器，气合成分离蒸发造粒尿素图1-1尿素生产过程示意图已脱硫的CO在压缩之前在总管加人O，加入量约为CO总量的0.5%（体2氨由缓冲槽原料室进入高压泵加压到20Mpa，经预热器加热到45-55℃进入混合器，由中压吸收塔塔底来的浓氨基甲酸铵溶液温度约为90-95℃左右，加压到压吸收塔来的稀甲胺溶液进行吸收。约为95℃的气态NH和CO蒸汽被吸收生WORD版本.s,满足要求。(参考文献[11])WORD版本.表4-8回流s,满足要求。(参考文献[11])WORD版本.表4-8回流1.180.79)1070WORD版本.解得i150.67k与分离器出口的气体一起进中压吸收塔底部的鼓泡段（如果不回收热70.67623.500.0170.15629.77(2)平2后生成浓的氨基甲酸铵溶液，温度约为90-95%，近似组成为41%NH，34%CO，），2263%WORD版本.4t/a查[3]知4t/a查[3]知CO2转化率为64%,NH3/CO2=4.4124491.41.89i14745.5i522.5416，不可使尿素溶液中未反应的NH3和CO2全部分离出来，所以设口堰,则:(Hh)dlh0.5290.054d取0.5,H0WORD版本.素溶液水解作用转化为氨基甲酸胺。氨基甲酸铵溶于水时部分水解而074753.2.3一段分解分离器热量平衡数据表一段分离器热COH2O:4:40.5910.38atm1.446.270..2.2.1已知数据及反应框图..............素溶液水解作用转化为氨基甲酸胺。氨基甲酸铵溶于水时部分水解而074753.2.3一段分解分离器热量平衡数据表一段分离器热COH2O:4:40.5910.38atm1.446.270..2.2.1已知数据及反应框图..............图2-1物料流程简图二段分解一段分离器尿素合成塔预混合器CO2NH3塔第二章物料衡算本次设计只做尿素合成分离工段的初步设计,不计算循环以及蒸发造粒中压分解低压分解蒸发工段低压吸收WORD版本..设计综述.........................40u6.62.30410.02阀孔数变化不大,仍在.设计综述.........................40u6.62.30410.02阀孔数变化不大,仍在(9,1雾沫夹带h)0.255mTw板上液体流径长度Z板上液流面积A[8]:为浮头式单壳程换热器=450mm,Pg=40kg/cCO215.42O的量为:NH363.222NH343.482CO25.55反应过程NH2CONH29.87H2O10.794图2-2合成塔物料方框图NH3CO2HO2m'NH3m'CO2mNHCONH m22NHCONHCONHNHCONHCO(NH)HOQ（第二步）WORD版本.HCOONH（l）CO(NH)（l）HO（l）42222总的HCOONH（l）CO(NH)（l）HO（l）42222总的HTw(3)雾沫夹带h)0.25m取物性系数K1.0查图3-......................2.3.1反应框二脲:0.0354总计8.42总计8.42WORD版本.第三2CO(NH或NHCOONH:4.3322.2%2氨表2-1合成塔的物料平衡表出出物质的量322物质的量组分组分质量质量NH3输输HOHONHCOCO入223H其中:NH3OWORD版本.357104t/a过量的液氨量:m(0.06990.0357..........................1.5.357104t/a过量的液氨量:m(0.06990.0357..........................1.5.。在此,我向所有关心和帮助过我的领导、老师、同学献上我由衷的带出的热量取17.42%氨水的比热为:1.2kcal/(kg求CO2合成塔输出的一段分离器求NH3求H2O图2-3一段分离器物料方框简图m9.64NH3m9.64CO2m9.64HO2NHCONH则一段分塔出口气体中各组分含量为:由质量守恒有:m'NH3m'CO2m'HO2WORD版本.得固体甲铵由25℃升温至150℃时的热焓差值为5260kca得固体甲铵由25℃升温至150℃时的热焓差值为5260kca.氮肥工艺设计手册.尿素[M].第一版.北京:化学工业,1978899101112123.1.1设计条件［4］.....l/a液体量：LVD(16.136.27)1059.86103表2-2一段分离器物料平衡表输输组分质量物质的量组分质量物质的量NH3CO32322输HOHOHONHNHCOCO入222一段分离器出口液体物料组成可表示如下:2CO(NH或NHH61.4%5.7%32.9%361.4%5.7%32.9%3COONH:0.55其中:NHO2WORD版本.HO4.1:1:0.763%1.5.2一段分解分离器操作压力氨缓冲槽回流室，在中压吸收塔底部，由于进入的水蒸气冷凝，NH性能图...........................物料方框简图查[3]得二段分解塔出口溶液中各组分的质量百分数NH:0.0083HHO4.1:1:0.763%1.5.2一段分解分离器操作压力氨缓冲槽回流室，在中压吸收塔底部，由于进入的水蒸气冷凝，NH性能图...........................物料方框简图查[3]得二段分解塔出口溶液中各组分的质量百分数NH:0.0083H二段分解塔一段分离器输2mm求CO2求NH3求H2O缩二脲图2-4二段分解塔物料方框简图mNH3mCOmHO2NHCONH32HO2WORD版本.T则A0.07220.50270.0363m2验算液体在降液..............................塔热量平衡数据表....................../sS3302436005.分离器截面积T则A0.07220.50270.0363m2验算液体在降液..............................塔热量平衡数据表....................../sS3302436005.分离器截面积V0.322A0.80.9%28.8%表2-3二段分解塔物料平衡表输输组分质量322一段分解分离器出口液体322出质量物质的量缩二脲:一段分解分离器出口气体物质的量组分NH3输HOHOHONHNHCOCOCO入222(NH)CONHCONHCONHNH(g)(注:表中忽略该反应生成的氨气量)CO(NHH或NH4COONH2:0.08192 WORD版本.素易溶于酒精及液氨中，与氨生成络合物CO(N)2·N，尿素不素易溶于酒精及液氨中，与氨生成络合物CO(N)2·N，尿素不:dF0v0.03996.06m/sV0.136d2u3.1m2（绝）,温度25℃时,i=25kcal/kmol求得:Qm3/s在V(4)漏夜线L图上液相负荷上限线为与气体流无关的△H15第三章热量衡算△H1△H2△H10△H11反应反应△H△H3△H4熔融△H5△H6△H7△H8△H9图3-1合成塔热量平衡衡算结构简图过量NH3(l)△H12过量NH3(l)汽化△H13NH3(g)△H14NH3(g)混合液化△H16NH3(l)1．求CO2气体降温降压吸热H1WORD版本.过量的氨量m(7.391.89)1045.5104t/a2.约为9块)但在实际生产中选取精馏塔板数为19块。因为:(1)t75mm，排间距t'65mm,重新核算孔速及阀孔动能因数:塔底来的浓氨基甲酸铵溶液温度约为90-95℃左右，加压到20过量的氨量m(7.391.89)1045.5104t/a2.约为9块)但在实际生产中选取精馏塔板数为19块。因为:(1)t75mm，排间距t'65mm,重新核算孔速及阀孔动能因数:塔底来的浓氨基甲酸铵溶液温度约为90-95℃左右，加压到20345H622XX6pP12.求当量N降温降压及汽化吸热H4H510WORD版本.环为基础环的厚度。查[13]得S环17.2mm,n为6,对于o2Ti。F31m2,F24m2,规格型号FB450-31-溶液带出的热量素溶液的浓度如下:H2O2.3576×104t.............2.1物料流程简图........12环为基础环的厚度。查[13]得S环17.2mm,n为6,对于o2Ti。F31m2,F24m2,规格型号FB450-31-溶液带出的热量素溶液的浓度如下:H2O2.3576×104t.............2.1物料流程简图........12XH15Xxx10P11Px因H0HP224664330245H17故有:WORD版本...............................熔融热[1]为:H求得..............................熔融热[1]为:H求得:H15.421056.求甲铵转化为尿解塔出口溶液中各组分含量为:m9.64NH3m9.64CO2..............................2xH表3-1合成塔热量平衡表输输热量百分率过量氨升温吸热H)过量氨汽化热过量氨与水混合热热损失液态水升温吸热CO2气降温降压当量氨降温降压固体甲铵升温吸热固体甲铵熔融吸热百分率%热量输入项目输出项目输入HWORD版本.,取充气系数为0.310L③液体表面力所造成的阻力:此阻力很②采用平直堰,堰上液层高度how2.84100w取E1,l0.........第二章物料衡算..............产合成高聚物、塑料、漆料，以及粘合剂。另外，尿素在医药、化纤,取充气系数为0.310L③液体表面力所造成的阻力:此阻力很②采用平直堰,堰上液层高度how2.84100w取E1,l0.........第二章物料衡算..............产合成高聚物、塑料、漆料，以及粘合剂。另外，尿素在医药、化纤Q2345QQQ=Q(QQQ)Q67CpmCPt3.气相中CO2带出的热量4.气相中N带出的热量气相带出的热量总和为:6输出输入23451WORD版本..二段分解塔气体各组分分压4.246.272.7atm求得:2.3合成塔物料平衡数据表表2-1合成塔的物料平衡表说明：进化送入一段表压面冷凝器，同时泵液温度由150℃下降到105-℃,.二段分解塔气体各组分分压4.246.272.7atm求得:2.3合成塔物料平衡数据表表2-1合成塔的物料平衡表说明：进化送入一段表压面冷凝器，同时泵液温度由150℃下降到105-℃,这个分解的过程可以看成是精馏的过程,在塔同时进行多次部分8WQ83NH:481由QWr表3-2一段分解塔热量平衡表输输输入项目输输出项目反应熔融物带出气相C气相氨气相水热损失百分率%百分率%热量热量入H2O:4素溶液的浓度如下:H2OWORD版本.1全塔的理论板数及其他参数(1)按挥发度降低的顺序查得为:CNVsd2u4000.4863.14(0039)26.646CO(NH2)2:5.922NH:0.79H2O:2.62总操作温度为;190℃入塔物料分子比二氧化碳转化率NH:CO:H1全塔的理论板数及其他参数(1)按挥发度降低的顺序查得为:CNVsd2u4000.4863.14(0039)26.646CO(NH2)2:5.922NH:0.79H2O:2.62总操作温度为;190℃入塔物料分子比二氧化碳转化率NH:CO:HO26pCO4输出输入2315622NHNHHO2Q3QQQCONH23QQQ=QQQ6WWORD版本.000mm,V1.51m3,材质:Cr18Ni12Mo2Ti成塔热量平衡数据表合成塔热量平衡数据表见表000mm,V1.51m3,材质:Cr18Ni12Mo2Ti成塔热量平衡数据表合成塔热量平衡数据表见表3-1:表3-1合管中的停留时间,即:Lh0.03630.450.001AHL98.7%5.922104t/a(忽略损失)转化为尿素的CO表3-3二段分解塔热量平衡表入入热量百分数输输出项目百分数%热量输入项目输WORD版本.14。(二)14。(二)提馏段(1)雾沫夹带线由计算,按泛点率为70%计171717182020202020202121212123.............2.2.3合成塔物料平衡数据表..WORD版本.查文献[14]圆整为:d253mm校核:u查[1第四章设备计算及选型63%6104V24G平推流.=124℃WORD版本.720.79104t/a0.31104t/a2.62104t到1.7Mpa（表压）后进与分离器使气压两相分开，出与分离器...................................................4.5.5塔板负荷720.79104t/a0.31104t/a2.62104t到1.7Mpa（表压）后进与分离器使气压两相分开，出与分离器...................................................4.5.5塔板负荷829.95m2v38m t在一段分离器气液二相分开,液相部分送至二段分解塔,气相部分送去中压表4-1NH,CO,HO的临界温度,临界压力值组分NH3CO2HO2临界温度Tc℃WORD版本..339故加料板为塔顶往下的第5层理论板,实际生产过程为第19.2107416%14.87107kcal/a6.加热蒸汽取进热负荷的1.1%求得:Q1054.231.1%10711热平衡计算项目.......................T.339故加料板为塔顶往下的第5层理论板,实际生产过程为第19.2107416%14.87107kcal/a6.加热蒸汽取进热负荷的1.1%求得:Q1054.231.1%10711热平衡计算项目.......................TS0.403m2mcmc混合气体的假临界压力cPrc由VZRTPm3/kmol气相重度为L将液相视为尿素溶液,查尿素溶液的蒸汽压力和比重图[10],可得浓度为61.4%的尿素溶液重度为1110kg/m3。vV0.322AADWORD版本.]。4.6.3除沫器选择丝网除沫器查文献[12]《塔设备设计s,气相负荷下限(V)0.08m3/s,所以操作弹性0.223二段分解塔热量平衡数据表表3-3二段分解塔热量平衡表WOR]。4.6.3除沫器选择丝网除沫器查文献[12]《塔设备设计s,气相负荷下限(V)0.08m3/s,所以操作弹性0.223二段分解塔热量平衡数据表表3-3二段分解塔热量平衡表WORl/a,为合成反应因生成尿素而减少的摩尔数。因二氧化碳还以甲汽汽 88公计凝6m凝SQ2kt23.05m2二段分解塔用来进一步除去一段分离器未完全除去的NH和CO,其操作压力为0.4MPa,进料温度为160℃,塔顶操作温度为120℃,塔底操作温度为WORD版本.....................第四章设备设计及选型此处的精馏过程不是简单的氨与水二元组分,其中还存在其它组分。.564亿吨,比2009年增长1.07％。未来尿素需求量的增.......4.4.2二段分解加热器传热面积S2.....FDWDWH ....................第四章设备设计及选型此处的精馏过程不是简单的氨与水二元组分,其中还存在其它组分。.564亿吨,比2009年增长1.07％。未来尿素需求量的增.......4.4.2二段分解加热器传热面积S2.....FDWDWH qqqHONxx由FxDxWxFH2O的饱和蒸汽压为: P*NHP*HO2P*NH3P*HO2全塔平均相对挥发度为:125W4.726DWNmin1xNmin计算最小回流比此处进料为气液混合物进料,则0<q<1又因为在最小回流比下,操作线与q线的交点坐标(x,y)位于平衡线上则xqqqq WORD版本.出口气体中各组分含量为:由质量守恒有:m'NH3m'CO2m供给热量6选用12.5atm/cm2（绝），温度188.9℃3155)2.223kg/m3查得液体密度[3]1120kg塔为防止淹塔现象的发生,要求控制降液管中清液层度,Hhh,(出口气体中各组分含量为:由质量守恒有:m'NH3m'CO2m供给热量6选用12.5atm/cm2（绝），温度188.9℃3155)2.223kg/m3查得液体密度[3]1120kg塔为防止淹塔现象的发生,要求控制降液管中清液层度,Hhh,(HOmin NN2TminNminmin21)2TNNNTTPET但在实际生产中选取精馏塔板数为19块。HP*NHP*HO2P*NH3H2 WORD版本./kmol165107kcal/a反应熔融物中氨溶于水形成氨］由氨和二氧化碳气体直接合成尿素的反应过程可分为二步进行：①2个,尺寸/kmol165107kcal/a反应熔融物中氨溶于水形成氨］由氨和二氧化碳气体直接合成尿素的反应过程可分为二步进行：①2个,尺寸573.5。4.6.2人孔根据精馏塔的设计温度，工...........................4.4P全塔平均相对挥发度为:mDDFminminNmin1DF1DFmVvPPMRT2.304kg/m31050kg/m3LWORD版本......................4.5.5塔板负荷4(0.039)26.06塔板开孔率0按标准圆整后:0.27.原料CO2(g)进入塔压力为：221atm/cm2（绝）,070.714(16025)929.2107kcal/a3.L.....................4.5.5塔板负荷4(0.039)26.06塔板开孔率0按标准圆整后:0.27.原料CO2(g)进入塔压力为：221atm/cm2（绝）,070.714(16025)929.2107kcal/a3.Lmax4VumaxTTTLTLVhVVD0.8mD20.820.502m2V's38.9105m3/a38.9105PMvRT2.223kg/m31120kg/m3L则液体流量L'WORD版本.新学习《化工原理》,《化工热力学》等专业书籍,还查阅了《化工s,满足要求。(参考文献[11])WORD版本.表4-8回流废液处理图1-1尿素生产过程示意图1.4.2全溶液水循环法生..............................TLL新学习《化工原理》,《化工热力学》等专业书籍,还查阅了《化工s,满足要求。(参考文献[11])WORD版本.表4-8回流废液处理图1-1尿素生产过程示意图1.4.2全溶液水循环法生..............................TLLmaxLVPTTwTd3600AH maxC假定板间距为HTLVhVC112011202.223V4VuT440.820.502m2529mm,管宽W100mm,AAT则AW0.0722d100800LhAHLsWORD版本.4atm/cm2（绝）操作温度为;160℃操作温度WORD版工艺设计手册》，《化工机械设备基础》等书籍,提高了自己查阅文从底部移出热量，因此有部分回流氨送到中压吸收塔底部。通常回流了理想化的处理计算.但是通过设计，让我更深入的理解了课本知识3ow4atm/cm2（绝）操作温度为;160℃操作温度WORD版工艺设计手册》，《化工机械设备基础》等书籍,提高了自己查阅文从底部移出热量，因此有部分回流氨送到中压吸收塔底部。通常回流了理想化的处理计算.但是通过设计，让我更深入的理解了课本知识3ow0u0V0F0sd2Nwd3600AHwh塔板开孔率14.7%Luowwowwo0F00vNVsd2u4000.4860u44AAT得D800mm时,l529mm,WW100800100mm,AT5027cm2,LhAHLsWORD版本.....1.5计算依据［3］................cm2（绝）,温度150℃求得:1413.求过量氨与水混合热增加塔板数可以减少回流比，对降低经常操作费有利。(6)求加料.5塔板负荷性能图(一)精馏段....1.5计算依据［3］................cm2（绝）,温度150℃求得:1413.求过量氨与水混合热增加塔板数可以减少回流比，对降低经常操作费有利。(6)求加料.5塔板负荷性能图(一)精馏段(1)雾沫夹带线由泛点率KCAwh0uuvow 0w取EowwF0v90N204.47%浮阀排列方式采用等腰三角形叉排，同一横排的孔心距t75mm,排间距F0uuvv1050LWORD版本.4)塔板效率求平均相对挥发度与平均黏度的积()140℃mPa间塔底空间群座封头接管环810012001672300020i=268kcal/kmol(1474.45.5i)107k19104t/a消耗的液氨量:m0.1051052170.04)塔板效率求平均相对挥发度与平均黏度的积()140℃mPa间塔底空间群座封头接管环810012001672300020i=268kcal/kmol(1474.45.5i)107k19104t/a消耗的液氨量:m0.1051052170.0可见HdTwTwv0pdTw其中HhLdpLdpL为防止淹塔现象的发生,要求控制降液管中清液层度,HwoTw泛点率vVLKCAFb100%及泛点率vvLvV0.78KCAFT100%LbAT板上液体流径长度ZLbAT板上液流面积AD2W0.82dfF100%45%及泛点率100%47.6%WORD版本.atm对比温度273t273Tc查气体的通用压缩系数图[8]泛线表(3)液相负荷上限线((参考文献[11]液体的最大流量Ns在操作围任取若干个L值,可得V值列于如下表中,可作液泛线.30.65972.90.171218.30.17122.9vatm对比温度273t273Tc查气体的通用压缩系数图[8]泛线表(3)液相负荷上限线((参考文献[11]液体的最大流量Ns在操作围任取若干个L值,可得V值列于如下表中,可作液泛线.30.65972.90.171218.30.17122.9vd其中HhLdpLTwwoTwTdwLdfbT0.78KCAF0p1120LpL(Hh)d则(H可见HTw泛点率vVLKCAFb100%及泛点率板上液体流径长度Z板上液流面积AAVvsLv100%FTm0.402m2取物性系数K100%16.6%WORD版本.m,列管直径19mm,管束图型号A,材质:Cr18Ni12M].第一版.北京:化学工业,1993.148-154[4]m,列管直径19mm,管束图型号A,材质:Cr18Ni12M].第一版.北京:化学工业,1993.148-154[4]中设进口堰.各项计算如下[6]:(1)精馏段①堰长l,弓形降液ol1atm/cm2（绝）,温度25℃时,i=174kcaloo由式③知雾沫夹带线为直线,则在操作围任取二个L值,可算出相应的V列及泛点率100%12.7%由泛点率vVLKCAFb计算,按泛点率为70%计算有:V表4-2雾沫夹带线表TwpLdc1oLdLwowTwowvLo等均为定值,又u Vs,N,d均为定值,则上式可简化为:d2N2aV2bcL2dL3SWORD版本SS.26.4W4.726DW45.326.434.58(3)由芬..............................溶液全循环法,气提法等。现代的尿素生产均多采用全循环法,即每m2（绝）,温度25℃时,i=25kcal/kmol求得:Q26.4W4.726DW45.326.434.58(3)由芬..............................溶液全循环法,气提法等。现代的尿素生产均多采用全循环法,即每m2（绝）,温度25℃时,i=25kcal/kmol求得:Qsmax5d2uoud2N取堰上液层高度h0.006m作为液相负荷下限条件.依如下公式可计算22s表4-3液泛线表h(L)AHfT5L图上液相负荷上限线为与气体流又知Vvv5v5vdd2Fov445owssWORD版本.算有:由式④知雾沫夹带线为直线,则在操作围任取二个列于如下表..............................色、无味的针状或棱柱状22结晶，密度（20℃-40℃)为算有:由式④知雾沫夹带线为直线,则在操作围任取二个列于如下表..............................色、无味的针状或棱柱状22结晶，密度（20℃-40℃)为1.量计算...........................wsmaxVV(m3S100（2）（1）（5）P（4）L(m3s1)S（3）图4-1精馏段塔板负荷性能图VWORD版本.:Q(1054.2311.6)1071065.83107kc分解塔3.3.1计算依据1.进二段分解塔尿素溶液温度t=16............................................................Twph:Q(1054.2311.6)1071065.83107kc分解塔3.3.1计算依据1.进二段分解塔尿素溶液温度t=16............................................................TwphwTowvL、oosmax5o表4-4雾沫夹带线表Lhd(HTu2Lsu2LsLwohwh、h、均为定值,又uVsd2NsdL3dL3SbcL2Ss2s2s表4-5液泛线表h(L)AHfT5在VL图上液相负荷上限线为与气体流无关的竖直线(3)。uvv5v,又有Vd2uN,WORD版本.46%(折合尿素为98.7%)含水量为：0.3%塔顶气相温度工设备机械基础[M].第三版.石油化学工业，1978.48-步代替其他肥料的应用。尿素作为最重要的氮素化学肥料,在整个世体温度约为12546%(折合尿素为98.7%)含水量为：0.3%塔顶气相温度工设备机械基础[M].第三版.石油化学工业，1978.48-步代替其他肥料的应用。尿素作为最重要的氮素化学肥料,在整个世体温度约为125℃进入高压混合器。由合成氨来的液氨先经升压泵d2N4oww5vd2NFov5取堰上液层高度h0.006m作为液相负荷下限条件.依如下公式可计算sVV(m3s1)S（4）0L(m3s1)S（3）P（5）（2）图4-2提馏段塔板负荷性能图WORD版本.Hmi1.89(260i)107(491.41.89i)10上,根据计算结果参照标准对主要设备进行选型。设计过程中一共有此处的精馏过程不是简单的氨与水二元组分,其中还存在其它组分。到负荷变化及压力波动,选取一段分离器直径为800mm那么Hmi1.89(260i)107(491.41.89i)10上,根据计算结果参照标准对主要设备进行选型。设计过程中一共有此处的精馏过程不是简单的氨与水二元组分,其中还存在其它组分。到负荷变化及压力波动,选取一段分离器直径为800mm那么H3smax查[13]得D800mm时,D1130mm,D1000mm,D600mm备注：其他设备如液氨缓冲槽、液氨泵等选型见设备一览表。根据精馏塔的设计温度，工作压力，材质，介质及使用要求选用人孔公称直D800mm,则h25mm，即对接值为25mm,为封头切线到群座顶端的距离。Nw12o注:Dw为群座外径,D1、Do为基础环的外径,S环为基础环的厚度。1：1672mm。HHHHHHHS主体高度塔顶空间塔底空间群座封头接管环WORD版本...............................］1.5.1尿素合成塔操作压力为：221atm/cm2（绝）的预热温度为44.3℃求得:HH121.89(260150.93.202-204[7]中国环球化学工程公司..............................］1.5.1尿素合成塔操作压力为：221atm/cm2（绝）的预热温度为44.3℃求得:HH121.89(260150.93.202-204[7]中国环球化学工程公司.氮肥工艺设计gV则dd38mm,则dS则d4V4VSu48mm4VS3.5mm表4-6进料管尺寸表管管外管H1H2表4-7法兰尺寸表DDg子SDD1法=fbD3D5b3b4dH管s4V4Vu4L133mm圆整为:d1594.5mmWORD版本.力因液相为碳氢化合物,取充气系数为0.3则hh0.30.070℃,压力P=4atm/cm2（绝）。2.出二段分解塔尿素溶.6.3除沫器.....................................................L则力因液相为碳氢化合物,取充气系数为0.3则hh0.30.070℃,压力P=4atm/cm2（绝）。2.出二段分解塔尿素溶.6.3除沫器.....................................................L则dsu41mm4Vu84mmd表4-12法兰尺寸表DDg管HSDD1D2ff1=f2bD3D5b3b4ds则d4L4mm表4-11法兰尺寸表DDgdHSDD1法=fbDD