化工原理课程设计-5万吨年苯-甲苯精馏塔设计

提供全套毕业设计，欢迎咨询武汉工程大学材料科学与工程学院课程设计说明书课题名称5万吨/年苯-甲苯精馏塔设计专业班级11级高材试验1班学生学号1102020607学生姓名学生成绩指导教师 课题工作时间6月18日至6月30日第一章设计方案的选择塔设备是石油、化工生产中广泛使用的重要生产设备，在石油、化工、轻工等生产过程中，塔设备主要用于气、液两相直接接触进行传质传热的过程，如精馏、吸收、萃取、解吸等，这些过程大多是在塔设备中进行的。浮阀塔是在塔盘板上开许多圆孔，每一个孔上装一个带三条腿可上下浮动的阀。浮阀是保证气液接触的元件，浮阀的形式主要有F-1型、V-4型、A型和十字架型等，最常用的是F-1型。

F-1型浮阀有轻重两种，轻阀厚1.5mm、重25g，阀轻惯性小，振动频率高，关阀时滞后严重，在低气速下有严重漏液，宜用在处理量大并要求压降小（如减压蒸馏）的场合。重阀厚2mm、重33g，关闭迅速，需较高气速才能吹开，故可以减少漏液、增加效率，但压降稍大些，一般采用重阀。

操作时气流自下而上吹起浮阀，从浮阀周边水平地吹入塔盘上的液层；液体由上层塔盘经降液管流入下层塔盘，再横流过塔盘与气相接触传质后，经溢流堰入降液管，流入下一层塔盘。盘式浮阀塔盘具有如下优点：

处理量较大，比泡罩塔提高20～40%，这是因为气流水平喷出，减少了雾沫夹带，以及浮阀塔盘可以具有较大的开孔率的缘故。

操作弹性比泡罩塔要大。

分离效率较高，比泡罩塔高15%左右。因为塔盘上没有复杂的障碍物，所以液面落差小，塔盘上的气流比较均匀。

压降较低，因为气体通道比泡罩塔简单得多，因此可用于减压蒸馏。

塔盘的结构较简单，易于制造。

浮阀塔不宜用于易结垢、结焦的介质系统，因垢和焦会妨碍浮阀起落的灵活性。[1]现在，对筛板塔的结构、性能有充分的研究。只要设计合理、操作正确，就可以获得较满意的塔板效率和一定的操作弹性，故近年来筛板塔的应用日趋广泛。1.1操作条件的确定确定设计方案是指确定整个精馏装置的流程、各种设备的结构型式和某些操作指标。例如组分的分离顺序、塔设备的型式、操作压力、进料热状态、塔顶蒸汽的冷凝方式等。1.1.1操作压力蒸馏操作通常可在常压、加压和减压下进行。确定操作压力时，必须根据所处理物料的性质，兼顾技术上的可行性和经济上的合理性进行考虑。对于沸点低、在常压下为气态的物料，则应在加压下进行蒸馏。当物性无特殊要求时，一般是在稍高于大气压下操作。但在塔径相同的情况下，适当地提高操作压力可以提高塔的处理能力。有时应用加压蒸馏的原因，则在于提高平衡温度后，便于利用蒸汽冷凝时的热量，或可用较低品位的冷却剂使蒸汽冷凝，从而减少蒸馏的能量消耗。[2]1.1.2进料状态进料状态与塔板数、塔径、回流量及塔的热负荷都有密切的联系。在实际的生产中进料状态有多种，但一般都将料液预热到泡点或接近泡点才送入塔中；此外，在泡点进料时，精馏段与提馏段的塔径相同，为设计和制造上提供了方便。本设计采用泡点进料。[3]1.1.3加热方式蒸馏釜的加热方式通常采用间接蒸汽加热，设置再沸器。有时也可采用直接蒸汽加热。采用直接蒸汽加热时，加热蒸汽的压力要高于釜中的压力，以便克服蒸汽喷出小孔的阻力及釜中液柱静压力。本设计采用间接蒸汽加热。1.2确定设计方案的原则确定设计方案总的原则是在可能的条件下，尽量采用科学技术上的最新成就，使生产达到技术上最先进、经济上最合理的要求，符合优质、高产、安全、低消耗的原则。为此，必须具体考虑如下几点。1.2.1满足工艺和操作的要求所设计出来的流程和设备，首先必须保证产品达到任务规定的要求，而且质量要稳定，这就要求各流体流量和压头稳定，入塔料液的温度和状态稳定，从而需要采取相应的措施。其次所定的设计方案需要有一定的操作弹性。因此，在必要的位置上要装置调节阀门，在管路中安装备用支线。计算传热面积和选取操作指标时，也应考虑到生产上的可能波动。再其次，要考虑必需装置的仪表(如温度计、压强计，流量计等)及其装置的位置，以便能通过这些仪表来观测生产过程是否正常，从而帮助找出不正常的原因，以便采取相应措施。1.2.2满足经济上的要求要节省热能和电能的消耗，减少设备及基建费用。又如冷却水出口温度的高低，一方面影响到冷却水用量，另方面也影响到所需传热面积的大小，即对操作费和设备费都有影响。同样，回流比的大小对操作费和设备费也有很大影响。本设计采用循环工艺，以节能，详见换热器处。1.2.3保证安全生产苯属有毒物料，不能让其蒸汽弥漫车间。塔是指定在常压下操作的，塔内压力过大或塔骤冷而产生真空，都会使塔受到破坏，因而需要安全装置。以上三项原则在生产中都是同样重要的。

1.3

塔设备的用材

塔体：钢材，有色金属或非金属耐腐蚀材料，钢壳衬砌衬、涂非金属材料。

塔板：钢为主，陶瓷、铸铁为辅。

填料：瓷、钢、铝、石墨、尼龙、聚丙烯塑料。裙座：一般为炭钢。1.4设计所需技术参数原料：苯、甲苯原料温度：25℃处理量：5万吨/年原料组成：苯的质量分率40%分离要求：塔顶苯的质量分率94%，塔底苯的质量分率3%生产时间：300天/年冷却水进口温度：25℃加热剂：0.9MPa饱和水蒸汽单板压降:≤0.7kPa生产方式：连续操作，泡点回流第二章物料衡算与塔板计算2.1精馏塔的物料衡算2.1.1原料液及塔顶、塔底产品的摩尔分率苯的摩尔质量=78.11kg/kmol甲苯的摩尔质量=92.13kg/kmol进料组成塔顶组成塔底组成2.1.2原料液及塔顶、塔底产品的平均摩尔质量原料液塔顶塔底2.1.3全塔总物料衡算(1)原料处理量根据生产任务5万吨/年，若按工作日300天，每天24h工作，则产品流量为：F=6944.4/85.96=80.79kmol/h（2）总物料衡算80.79=D+W(3)苯物料衡算80.79×0.44019=0.94866D+0.035195W联立方程解得D=35.82kmol/hW=44.97kmol/h若以塔顶苯为主要产品，回收率则回收率n=35.82×0.94866/(80.79×0.44019)=0.9555式中F原料液流量D塔顶产品量W塔底产品量2.2塔板数及最小回流比的确定2.2.1理论板数与最小回流比设定工艺操作条件可知：q=1(泡点进料）苯的液相x苯的气相y温度T0.0000.000110.60.0880.212106.10.2000.370102.20.3000.50098.60.3970.61895.20.4890.71092.10.5920.78989.40.7000.85386.80.8030.91484.40.9030.95782.30.9500.97981.21.0001.00080.2表1苯-甲苯的汽液相平衡数据图2.1苯-甲苯的气液—温度曲线[4]（101.3kPa）由上图2.1得，组成为的苯-甲苯溶液泡点由上图2.1内插法可求得:，，℃（2）全回流过程时的相对挥发度的选取将苯-甲苯溶液视为理想溶液，纯组分的蒸汽压为当温度为塔顶温度时，,，，当温度为进料温度时，，，，当温度为塔底温度时，℃，，,计算得全回流条件下的最少理论塔板数时将全塔的相对挥发度视为上述三者的均值即(3)全回流下的最少理论塔板数为求出最适宜的回流比，因此在之间选取诺干值，并根据吉利兰关联图用捷算法求出各回流比所对应的理论塔板数，在结合实际生产中的设备费与操作费选取最适宜的回流比。表2.3回流比与理论塔板数的捷算关系[4]倍数R(R-Rmin)/(R+1)(N-Nmin)/(N+1)NN(R+1)1.11.4410.053670.6049219.24946.98731.121.46720.063720.5924618.63045.96331.141.49340.073550.5805018.07045.05641.161.51960.083190.5690217.56344.25061.181.54580.092620.5580117.10043.53271.21.5720.101870.5474216.67642.89171.221.59820.110920.5372416.28842.31851.241.62440.119800.5274515.92941.80521.261.65060.128500.5180215.59841.34501.281.67680.137030.5089515.29240.93251.31.7030.145390.5002015.00640.56251.321.72920.153600.4917714.74140.23081.341.75540.161650.4836414.49339.93381.361.78160.169540.4757914.26139.66821.381.80780.177290.4686714.05739.46791.41.8340.184900.4618913.86739.29871.421.86020.192360.4553513.68839.15161.441.88640.199700.4490413.52039.02441.461.91260.206890.4429413.36138.91531.481.93880.213960.4370313.21038.82281.51.9650.220910.4313113.06838.74521.521.99120.227730.4257712.93238.68141.542.01740.234440.4203912.80238.63021.562.04360.241030.4151712.67938.59061.582.06980.247510.4101012.56238.56191.62.0960.253880.4051712.44938.54301.622.12220.260140.4003812.34238.53341.632.13530.263230.3980312.29038.53191.642.14840.266290.3957112.23938.53241.662.17460.272350.3911712.14038.53941.682.20080.278310.3867412.04538.55381.72.2270.284160.3824311.95438.57531.722.25320.289930.3782211.86638.60321.742.27940.295600.3741111.78238.63731.762.30560.301190.3701011.70138.67721.782.33180.306680.3661911.62238.72251.82.3580.312090.3623711.54638.77291.822.38420.317420.3586311.47338.82811.842.41040.322660.3549811.40338.88791.862.43660.327820.3514111.33438.95201.882.46280.332910.3479211.26839.02011.92.4890.337920.3445011.20439.09211.922.51520.342850.3411511.14239.16781.942.54140.347720.3378811.08239.24701.962.56760.352510.3346711.02439.32951.982.59380.357230.3315210.96839.415122.620.361880.3284410.91339.5038利用吉利兰经验关联公式：（适用条件：）（适用条件：）上表中的的求法是按照当全回流时的理论塔板数中的公式:因此可以根据由之前求出的,并在1.1~2.0之间取若干值求出对应的R值，就可以将所求解的，，的值代入上面的吉利兰关联公式，求出多个理论塔板数，将所求出的各个值可列出表2.3。根据表2.3作图2.2，可以直观的反映出不同的回流比的选取对理论塔板数的影响。图2.2的纵坐标表示当选取不同的回流比时，理论塔板数的变化率。图2.2最适回流比的选取依据图因此，用图2.2可以看出，当回流比R=2.1353时生产所需的理论塔板和生产成本最合适，故将设计的工艺生产过程中的最适宜回流比定为（4）求精馏塔的气、液相负荷L=RD=2.1353×35.82=76.49kmol/hV==(R+1)D=（2.1353+1）×35.82=112.31kmol/h=RD+F=2.1353×35.82+80.79=157.28kmol/h(5)求操作线方程 精馏段操作线方程为：提馏段操作线方程为：相平衡方程为：（6）理论板层数的求取方法一：逐板计算法求理论塔板数交替使用精馏段操作线方程与相平衡方程，计算如下：逐板计算可得在第6块板时由此可知第6块为加料板。求解结果为：总理论板层数NT=12（包括蒸馏釜）进料板位置NF=6,精馏板数为5块，提馏板数为7块。方法二：图解法求理论塔板数图2.3图解法求理论塔板数，如下图图2.3图解法理论塔板数求解图由此可知图解法结果与逐板计算法一样。2.2.2实际板层数的求取（1）相对挥发度α=2.475（2）操作段的平均温度，，℃精馏段的平均温度：提馏段的平均温度：（3）求液相平均黏度表2.4苯和甲苯的液体粘度t/℃80901001101200.3080.2790.2550.2330.2150.3110.2860.2640.2540.228查上表2.4由内插法得：根据液相平均黏度公式：塔顶：得:进料板：得：塔底：℃得：则液相平均黏度为：（4）求板效率全塔效率为：求实际板层数精馏段实际板层数提馏段实际板层数总实际板层数故总实际板层数为22块，进料板在第11块。第三章精馏塔有关物性数据的计算3.1操作压力计算塔顶操作压力（2）每层塔板压降∆P=0kPa（3）进料板压力（4)塔底操作压力精馏段平均压力提馏段平均压力3.2平均摩尔质量计算（1）塔顶平均摩尔质量由各板气液组成图2.1可得：（2）进料板平均摩尔质量由上面理论板的算法，得塔底平均摩尔质量由,查平衡曲线，得精馏段平均摩尔质量（5）提馏段平均摩尔质量3.3平均密度计算3.3.1气相平均密度计算由理想气体状态方程计算如下：精馏段的平均气相密度即提馏段的平均气相密度即3.3.2液相平均密度计算液相平均密度依下式计算，即表3.1苯和甲苯的液相密度t/℃8090100110120814805791778763809801791780768①塔顶液相平均密度由内插法计算得：②进料板液相平均密度③塔底液相平均密度塔底液相质量分率:精馏段液相平均密度为 提馏段液相平均密度为3.4液体平均表面张力计算液相平均表面张力依下式计算，即表3.2苯和甲苯纯组分的表面张力t/℃809010011012021.22018.817.516.221.720.619.518.417.3①塔顶液相平均表面张力由内插法得：②进料板液相平均表面张力③塔底液相平均表面张力精馏段液相平均表面张力为提馏段液相平均表面张力为3.5液体平均粘度计算由2.2.2的计算可得：精馏段液相平均粘度为提馏段液相平均粘度为

第四章精馏塔的塔体工艺尺寸计算4.1塔径的计算4.1.1精馏段与提馏段塔径计算（1）精馏段的塔径精馏段气、液相体积流率为由式中C由计算，其中的由史密斯关联图(图2.2)查取，图的坐标为取板间距，板上液层高度，则查史密斯关联图取安全系数为，则空塔气速为=0.8=0.8×1.3166=1.05328按标准塔径圆整后为图4.1史密斯关联图[4](2)提馏段塔径计算提馏段气、液相体积流率为由式中C由计算，其中的由史密斯关联图查取，图的横坐标为取板间距，板上液层高度，则查斯密斯关联图取安全系数为0.8，则空塔气速为=0.8=0.81.12503=0.900024按标准塔径圆整后为由于＞，且二者相差不大，应取较大者作为塔径，故塔径为1.2m塔截面积为4.1.2实际空塔气速精馏段提馏段4.2塔板主要工艺尺寸的计算4.2.1精馏段溢流装置计算因塔径D＝1.2m，可选用单溢流弓形降液管，采用凹形受液盘。精馏段各项计算如下：（1）堰长取（2）溢流堰高度由选用平直堰，堰上液层高度用弗兰西斯公式计算，即图4.2液流收缩系数计算图[4]查图4.2得：取板上清液层高度从而（3）弓形降液管宽度和截面积由查图下得：依式验算液体在降液管中停留时间，即故降液管设计合理。图4.3弓形降液管的参数（4）降液管底隙高度取则故降液管底隙高度设计合理。选用凹形受液盘，深度。4.2.2提馏段溢流装置计算：堰长取（2）溢流堰高度由选用平直堰，堰上液层高度用弗兰西斯公式计算，即查上图得：取板上清液层高度故（3）弓形降液管宽度和截面积由查图得：依式子验算液体在降液管中停留时间，即故降液管设计合理。（4）降液管底隙高度取＞0.006m故降液管底隙高度设计合理。采用凹形受液盘，深度.4.3塔板布置4.3.1塔板的分块因D≥800mm，故塔板采用分块式。查下表4.1得，塔径为1.2m，塔板分为3块。表4.1塔板分块数塔径，mm800～12001400～16001800～20002200～2400塔板分块数34564.3.2边缘区宽度取4.3.3开孔区面积计算开孔区面积按式计算其中故4.3.4浮阀的数目及其排列阀孔直径：由浮阀的型号决定。

浮阀数N：由气体负荷量Vs决定。可由下式计算式中：Vs——气体流量，m3/s；u0——阀孔气速，m/s；d0——阀孔直径。对F1型浮阀，d0=39mm。阀孔气速u0可根据由实验结果综合的阀孔动能因子F0确定根据工业设备数据，对F1重型浮阀（约33g），当塔板上的浮阀刚全开时，F0在9~13之间。设计时可在此范围内选择适宜的F0后计算u0。取F0=11时，由t’=75mm时，按等腰三角形排列，则排间距为取100mm则由CAD作图,如下图：由图可知：N实际=99个则有有，合理。则有开孔率在10％-14％区间内，开孔率核算合理。第五章浮阀塔板的流体力学验算5.1气体通过浮阀塔板的压强降原则：在保证较高效率的前提下，应力求减小塔板压降，以降低能耗及改善塔的操作性能。（1）干板压强降hd临界孔速为因，故hd按浮阀未全开计算得：(2）气体通过充气液层的压强降hl(3)液体表面张力阻力引起的压强降克服表面张力所产生的压降可忽略(4)气体通过一层浮阀塔板时的压强降hf(5)塔板压降则有：5.2溢流液泛为避免发生溢流液泛，即必须满足φ————泡沫层相对密度，φ=0.5清液层Hd可由下式计算得：其中液体经过降液管的阻力损失hπ，主要由降液管底隙处的局部阻力所造成，可按下面的经验公式计算：塔板上设有进口堰时则有5.3漏液点对于F1重型浮阀，取控制阀孔动能因数F0在5~6之间，作负荷下线稳定系数k：取F=5时，有取F=6时，有有合理，且k值越大安全系数越高。5.4液沫夹带正常操作时的液沫夹带量为：ev≤0.1kg液体/kg气体。

泛点率Fl：操作时的空塔气速与发生液泛时的空塔气速之比

D>0.9m：Fl<80%；根据经验公式：图5.1泛点负荷因子密度关联图[5]由图可知CF=0.103，根据Ls,Vs——分别为塔内液、气相流量，m3/s；

L,V——分别为塔内液、气相密度，kg/m3；

ZL——板上液相流程长度，m。单溢流：ZL=D-2Wd；

Ab——板上液流面积，m2。单溢流：Ab=AT-2Af；

K——物性系数；CF——泛点负荷因子。其中由于物系为无泡沫正常系统，故k=1根据则为了避免过量雾沫夹带，应该控制泛点率不超过80%。由以上计算得知，液沫夹带能满足。第六章塔板负荷性能图6.1漏液线取F=5时，安全系数较高。6.2雾沫夹带线取泛点率为80%，计算Vs-Ls关系得：6.3液相负荷上限线液体的最大流量应保证降液管中停留时间不低于3~5s。取时间为5s计算：6.4液相负荷下限线平堰，一般取how=0.006m，作为液相负荷下限条件。由得：6.5溢流液泛线根据其中得：6.6精馏段塔板负荷性能图(1)雾沫夹带线(2)液泛线(3)液相负荷上限线(4)漏液线(5)液相负荷下限线(6)操作线图6.1精馏段塔板负荷性能图1-液相下限线2-溢流液泛线3-操作线4-液沫夹带线5-漏液线6-液相上限线由塔板负荷性能图可以看出：(1)在任务规定的气液负荷下的操作点P(设计点)处在操作区内，位置较居中，效果比较理想；(2)塔板的气相负荷上限完全由雾沫夹带线控制，操作下限由漏液线控制；(3)按固定的液气比，由图查出塔板的气相负荷上限气相负荷下限，所以，精馏段操作弹性为满足操作弹性大于3的要求。第七章塔体结构7.1塔顶空间高度顶部第一块塔板到筒体与封头接线的距离（不包括封头空间）叫塔顶空间高。7.2塔底空间高度塔底空间指塔内最下层踏板与塔底的间距，其值由如下因素确定：（1）塔底液面到最下层塔板间要有1～2m的间距，本设计为1.5m。（2）塔底贮液空间依贮存液停留时间而定，停留时间一般为3～5min。本设计取塔底贮液停留时间为4s；则贮液高度△Z为：则7.3进料空间高度7.4裙座取。7.5人孔本设计每隔6层塔板设一人孔（安装，检修用），人孔直径为800mm，其伸出塔体的管体长为480mm，设计5个人孔（精馏段2个，进料1个，提馏段2个）。7.6筒体的厚度本设计的,查表，取D=1200m,则壁厚为5mm。7.7封头椭圆形的球头 h1 h2图7.1s=6或8mm7.8板式塔有效高度和总高度7.8.1精馏塔有效高度计算（1）精馏段有效高度（2）提馏段有效高度在进料板上方开一人孔，其高度为0.8m。故精馏塔的有效高度为7.8.2板式塔总高度第八章设计结果总汇8.1各主要流股物性汇总表1主汇总项 目符号单位数 值塔顶D进料F塔底W温度t℃81.3193.86108.74压力绝压)pkPa101.325101.325101.325液相组成x\0.948660.440190.035195气相组成y\0.948660.662820.08358液相平均黏度μLMpa/s0.304380.274060.25455液相平均密度ρLk/m3812.527798.120781.333液相平均分子量MLk/kmol79.7885.9691.64气相平均分子量Vk/kmol72.8382.8490.96液相表面张力σdn/cm221.06919.89418.518.2浮阀塔设计参数汇总表2塔设参汇总项 目符号单位数 值精馏段提馏段最小回流比Rmin\1.31回流比R\2.13532.1353各段平均压力pkPa101.325101.325各段平均温度t℃87.585101.3体积流率气相VSm3/s0.923420.95848液相LSm3/s0.00218640.004913液相平均密度ρLk/m3805.3235789.725气相平均密度ρVk/m32.62962.8283液相平均分子量MLk/kmol82.8788.8气相平均分子量Vk/kmol77.83586.9液相表面张力σdn/cm220.48419.202理论板数NT\57全塔效率╲0.53585实际板数Np\1012板间距\m0.400.40塔的有效高度m\8.80\塔径Dm1.21.2空塔气速um/s0.816480.84754塔板液流型式\\单溢流单溢流溢流装置溢流管型式\\弓形弓形堰长lwm0.840.84堰高hwm0.0421250.03252溢流堰宽度dm0.18120.1812管底与受液盘距离hom0.0216900.024370浮阀数目N\99╲/?排列形式\\等腰三角形顺排排间距t2m0.1╲孔心距t1m0.75╲开孔率ϕ\0.1381╲阀孔气速u0m/s7.808╲阀孔动能因子F0\12.66╲单板压力降ppPa645.106╲气相最大负荷Vmaxm3/s1.2785╲气相最小负荷Vminm3/s0.36442╲操作弹性\\3.51╲

第九章设计感悟本次课程设计通过给定的生产操作工艺条件自行设计一套苯-甲苯物系的分离的塔板式连续精馏塔设备。通过两周的努力，反复计算和优化，小组成员终于设计出了一套比较完善的塔板式连续精馏塔设备。其各项性能指标均能符合工艺生产技术要求，而且操作弹性大，生产能力强，达到了预期的目的。课程设计需要我们把平时所学的理论知识运用到实践中，使我们对书本上所学的理论知识有了进一步的理解，更让我们体会到了理论知识的对实践工作的重要的指导意义。课程设计要求我们有自主学习和设计的能力，去摸索最佳的设计方案，而不是像以往遵循书本上的程序或按照给定的方案。因此，课程设计给我们提供了更大的发挥空间，让我们发挥主观能动性独立地去通过书籍、网络等各种途径查阅资料、查找数据，确定设计方案。更重要的是，该课程设计需要我们充分发挥团队合作的精神，组员之间必须紧密结合，相互配合，才可能在有限的时间内设计出最佳的设计方案。这次的化工原理课程设计，既是对我们能力的一种考察，更是对我们以后工作中遇到类似问题的一种考验。不论是对以后的工作或是生活都有一定的帮助。比如用CAD画图，这是我们以前没接触过的东西，现在突然要用到，只能自己去查资料，看视频，学习它的用法。这有助于培养我们自主学习的能力，认清自己对新生事物的领悟能力，极大的扩宽了我们的视野。同时，也让我想到了一句话，生活中无处不充满着挑战。总之，这次课程设计既是对我们知识课程的考核，又是对我们思考问题、解决问题能力的考核，课程设计让我们学到了很多东西，它引导着我们将理论知识用于实践。最后感谢老师在这次课程设计的精心指导！参考文献[1]陈芹元.深冷技术（第五讲精馏设备）.第三期.1992.[2]谭天恩，麦本熙，丁惠华.化工原理（上、下册）.第二版.北京：化学工业出版社，1998.[3]王志魁，刘丽英，刘伟.化工原理.第四版.化学工业出版社.2010.[4]谭天恩.化工原理（下册）第三版.化学工业出版社.2006.[5]贾绍义，柴诚敬.化工原理课程设计.天津：天津大学出版社，2002附录附录1苯-甲苯的气液平衡组成苯的液相X苯的气相Y温度T0.0000.000110.60.0880.212106.10.2000.370102.20.3000.50098.60.3970.61895.20.4890.71092.10.5920.78989.40.7000.85386.80.8030.91484.40.9030.95782.30.9500.97981.21.0001.00080.2附录2不同温度下苯和甲苯的粘度t/℃80901001101200.3080.2790.2550.2330.2150.3110.2860.2640.2540.228附录3不同温度下苯和甲苯的密度t/℃8090100110120814805791778763809801791780768附录4不同温度下苯和甲苯的表面张力t/℃809010011012021.22018.817.516.221.720.619.518.417.3附录5主要符号说明符号说 明单位符号说 明单位B苯lw堰长mMB甲苯hw溢流堰高度mD塔顶h堰上层高度mF进料板d弓形降液管高度mW塔釜Af截面积m2L液相AT塔截面积m2V气相θ液体在降液管中停留时间sM摩尔质量/molh0降液管底隙高度mRmin最小回流比s边缘区高度mN实际塔板数Aa开孔区面积m2P压强kPat同一排孔中心距mmT温度℃ϕ开孔率ρ密度k/m3n筛孔数目个σ表面张力N/mu0气体通过阀孔气速m/sμ粘度mPshc干板阻力m液柱T塔板间距mh1气体通过降液层阻力m液柱hL板上液层高度mhσ气体通过表面张力阻力m液柱u空塔气速m/shp气体通过每层塔板液柱高度m液柱D直径mP气体通过每层塔板的压降kPa基于C8051F单片机直流电动机反馈控制系统的设计与研究基于单片机的嵌入式Web服务器的研究MOTOROLA单片机MC68HC（8）05PV8/A内嵌EEPROM的工艺和制程方法及对良率的影响研究基于模糊控制的电阻钎焊单片机温度控制系统的研制基于MCS-51系列单片机的通用控制模块的研究基于单片机实现的供暖系统最佳启停自校正（STR）调节器单片机控制的二级倒立摆系统的研究基于增强型51系列单片机的TCP/IP协议栈的实现基于单片机的蓄电池自动监测系统基于32位嵌入式单片机系统的图像采集与处理技术的研究基于单片机的作物营养诊断专家系统的研究基于单片机的交流伺服电机运动控制系统研究与开发基于单片机的泵管内壁硬度测试仪的研制基于单片机的自动找平控制系统研究基于C8051F040单片机的嵌入式系统开发基于单片机的液压动力系统状态监测仪开发模糊Smith智能控制方法的研究及其单片机实现一种基于单片机的轴快流CO〈,2〉激光器的手持控制面板的研制基于双单片机冲床数控系统的研究基于CYGNAL单片机的在线间歇式浊度仪的研制基于单片机的喷油泵试验台控制器的研制基于单片机的软起动器的研究和设计基于单片机控制的高速快走丝电火花线切割机床短循环走丝方式研究基于单片机的机电产品控制系统开发基于PIC单片机的智能手机充电器基于单片机的实时内核设计及其应用研究基于单片机的远程抄表系统的设计与研究基于单片机的烟气二氧化硫浓度检测仪的研制基于微型光谱仪的单片机系统单片机系统软件构件开发的技术研究基于单片机的液体点滴速度自动检测仪的研制基于单片机系统的多功能温度测量仪的研制基于PIC单片机的电能采集终端的设计和应用基于单片机的光纤光栅解调仪的研制气压式线性摩擦焊机单片机控制系统的研制基于单片机的数字磁通门传感器基于单片机的旋转变压器-数字转换器的研究基于单片机的光纤Bragg光栅解调系统的研究单片机控制的便携式多功能乳腺治疗仪的研制基于C8051F020单片机的多生理信号检测仪基于单片机的电机运动控制系统设计Pico专用单片机核的可测性设计研究基于MCS-51单片机的热量计基于双单片机的智能遥测微型气象站MCS-51单片机构建机器人的实践研究基于单片机的轮轨力检测基于单片机的GPS定位仪的研究与实现基于单片机的电液伺服控制系统用于单片机系统的MMC卡文件系统研制基于单片机的时控和计数系统性能优化的研究基于单片机和CPLD的粗光栅位移测量系统研究单片机控制的后备式方波UPS提升高职学生单片机应用能力的探究基于单片机控制的自动低频减载装置研究基于单片机控制的水下焊接电源的研究基