设计建设优点及不足

一、歧化装臵在反应进料泵的出口分别连有一条板换旁路线和反应器旁路线。在歧化装臵投料过程中，首先需要保证进入板换的冷料流量恒定，然后通过调节加热炉燃料气调节阀TV50610稳定反应器入口温度在380€左右，通过调节板换E508正常操作旁路调节阀FV50503稳定反应加热炉入口温度在360€左右，保持炉子的温升在10T5°C。随着反应系统吸附热的大量产生，通过燃料气调节阀以及板换E508旁路调节阀调节后加热炉入口温度如果仍继续升高（超过370C）,则打开开工线（反应器旁路线）调节阀FV50504来降温，尽量保持板换热料进口温度恒定，通过这种方式使得反应产物提供给板换的热量就恒定了，并且通过这种温度调节方式间接使得进入板换的冷料出口温度恒定，最终使得反应器的温升控制在50-55C以内。二、 歧化反应系统压力控制方案惠州歧化装臵反应系统压力控制方案是通过在循环氢压缩机入口缓冲罐处补充重整氢来维持系统的压力，通过在压缩机出口排放废氢至PSA来保证反应系统的氢纯度，而金山石化、镇海石化的反应系统压力控制方案是在循环氢压缩机入口高分罐处排放废氢，在循环氢压缩机的出口引入补充氢，这两种压力控制方案有着本质的区别。分析其原因主要是由于惠州这里没有上新氢压缩机，采用的是重整氢直供料。重整氢的来料压力是2.2Mpa,PSA处的系统压力是2.5Mpa,而循环氢压缩机入口压力是2.19Mpa,循环氢压缩机的出口压力是2.6Mpa，由于受限于重整氢的来料压力过低而PSA处的系统压力过高，反应系统压力控制方案只有通过采用在循环氢压缩机入口补充氢气，在循环氢压缩机出口排废氢这种方式来进行。采用这种压控方式的弊端在于重整氢作为补充氢进入压缩机后还没有进入反应系统进行反应就有一部分直接从压缩机的出口排到PSA装置（系统循环氢量为130000Nm3/h左右，重整氢进料量为7000Nm3/h左右，排PSA废氢量为5000Nm3/h左右）。惠州歧化反应系统这种压力控制方式不仅增加了自身装置的能耗，同时也增加了PSA装置的负荷。我们海南炼化应该根据自己的实际情况制定出合理的反应系统压力控制方案，避免此类能量的浪费。三、 歧化稳定塔顶管线的布局歧化稳定塔顶气相管线介质走向没有采用正常的塔顶气相流程走向：从塔顶直接引向空冷，而是从塔顶引出后沿塔壁向下经过泵区管廊后向上至空冷，在塔和空冷之间形成了一个U型管路，形成了一个很大的液袋，这段管线就很容易产生液击，这给装臵的开停工以及正常生产留下了一个极大的隐患。在我们海南炼化要坚决杜绝此类事情的发生，在设计审查的时候针对施工图纸中的每条管线都要严查、细查，把好每一关，保证我们装臵的安全运行。四、惠州PX歧化汽提塔侧线惠州PX歧化装置的汽提塔设有侧向抽出线，全塔共有40块塔盘，侧线抽出设在接近顶部的第35块塔盘。侧线抽出量6〜8吨/小时。这条管线的设计属于一项创新，在国内其它PX装置中（上海石化和镇海炼化）没有为歧化的汽提塔设计侧线抽出。歧化汽提塔进料中有一定的非芳含量（惠州2％），这部分非芳聚集在汽提塔顶部，富集后会影响塔的操作，需要定量外排到异构化脱庚烷塔定氢组分一起进入异构化汽提塔，混合物料中大部分都是苯，有少量的非芳，还有少量的甲苯和C8A。物料经塔底抽出进入芳烃抽提装置脱出非芳，回收高纯度的C6+芳烃。惠州PX装置的苯产品纯度非常高，从来没有出现非芳含量超标的问题。歧化汽提塔设计的侧线抽出流程对保证苯产品合格起到了非常重要的作用。1、 气体塔顶回流中的非芳含量非常高，如果从塔顶抽出直接去芳烃抽提，会增大芳烃抽提进料中的非芳烃含量，加大抽提精馏塔的操作难度。如果抽提精馏塔分离效果不好，会造成塔底芳烃中非芳含量增高，带到苯塔中影响苯塔操作，容易造成苯产品不合格。从汽提塔侧线抽出去芳烃抽提，由于侧线的非芳低，苯含量高。反而可以提高抽提精馏塔的分离效果，降低苯塔进料中的非芳含量，从而保证苯产品合格。2、 从汽提塔侧线可以抽出沸点接近苯的重质非芳，防止重质非芳从汽提塔底部直接进入苯塔，影响苯塔分离效果。汽提塔顶部主要是轻质非芳，含量过高可以间断同侧线一起排到芳抽装置。五、关于惠州84万吨/年PX联合装置产品罐区设计中国海洋石油总公司惠州炼油项目芳烃联合装置以200万吨/年催化重整装置脱戊烷塔底油为原料，生产对二甲苯，同时副产苯、邻二甲苯、混合二甲苯、轻烃组分、重芳烃。装置罐区的设计：装置设置了甲苯中间原料罐 T552、C9+芳烃中间原料罐T553和输送泵，用于接入开工所需原料。芳烃抽提原料由泵自抽提原料罐T803送入，芳烃产品送入歧化白土塔进料罐T551后经泵送入苯、甲苯及歧化部分。装置设置了补充新鲜解吸剂罐T601、二甲苯和解吸剂罐T602和输送泵，用于开工和正常生产时给系统补充解吸剂和二甲苯，同时接受装置的退料。装置对二甲苯产品不合格罐T603，正常情况对二甲苯产品直接送产品罐区，当产品不合格时，送至T603罐处理。装置生产的苯、邻二甲苯产品直接送产品罐区。当吸附分离单元不能全部处理来自二甲苯单元的C8A或者在吸附分离单元停工时，二甲苯单元在不受影响的情况下能将部分混合二甲苯作为产品直接送出装置。重芳烃同吸附分离间歇排出的废解吸剂一同作为燃料出装置去燃料油罐。芳烃抽提单元生产的非芳抽余油送出装置去罐区供乙烯料。装置中间罐区分布见表序号名称中间罐位号体积1歧化白土塔进料罐T-5515000m32甲苯罐T-5528500m33C9/C10罐T-5538500m34解吸剂罐T-6013500m35二甲苯解吸剂罐T-6023500m36二甲苯不合格罐T-6033000m37抽提进料罐T-8035000m3装置产品和罐区分布见表序号产品名称单位产量罐区位号1对二甲苯万吨/年84.12225—T—1、2、3、4、5、6、7、82混合二甲苯万吨/年12.49225—T—6、7、13、143非芳烃万吨/年12.78225-T-8、9、104苯万吨/年35.27225-T-11、125邻二甲苯万吨/年8.00225—T—15、166重芳烃万吨/年6.8226-T-1、2、3、4注：其中225-T-l~10体积为8500m33,225-T-ll~16体积为5000m3226-T-l、2、3、4体积为1000m33通过上面的介绍不难看出整个PX联合装臵取消了产品的日检查罐设臵，只有一个不合格PX罐。装臵产品的质量通过在线分析仪表监测。对于惠州PX装臵罐区的设计分析：、不合格二甲苯不合格罐T-603当成品塔生产的PX不合格时改进T-603，根据产品罐区PX的纯度来调节T-603中不合格PX，直到合格时再经泵送到产品罐区。按照惠州PX联合装臵的流程设计，当T-603的产品需要回炼时，只能将其中的不合格的PX送到T5/6重整油中间罐，最后送到重整油分离塔C401回炼，这样做能耗将大大增加，最好的做法是将T-603泵送到吸附分离进料缓冲罐，通过吸附分离单元处理不合格PX更合理。、取消产品日检查罐和使用线分析仪表的优点 :可以减少罐区装臵的占地面积，建设投资用可以大大节省。优化了装臵生产区和罐区的工艺管线流程。新炼厂的机制限制操作人员的配臵数量，这样减少了频繁倒罐和切泵带来的巨大工作量。取消日检查罐避免了由于工作疏忽带来的误操作危险，消除了罐区安全隐患。在线分析仪的使用再现了现代化大型生产装臵的自动化程度高特点。在线分析仪表的使用大大减少了化验分析的工作量，避免了频繁接触有害介质对于人身健康危害。g） 在线分析仪表使用减少了由于采样泄漏带来的环境污染问题，满足清洁生产的要求。（三）、关于取消产品日检查罐和使用线分析仪表的弊端：a） 在线分析仪表测量的数据有滞后的问题，当发现产品质量不合格时，之前送到产品罐区的物料可能已经不合格并且污染产品罐了。b） 混合二甲苯罐和对二甲苯共用225-T-6、7储罐，当送到罐区的PX产品质量不达标可以通过罐区倒灌线把不合格的PX导入混合二甲苯罐回炼。由于PX储罐容量都是8500m，倒罐的工作量很大，并且受限于各个产品罐区的储量，影响装臵正常的生产操作，还不如把所有产品都增设一条独立的回炼流程。c） 产品罐区除了混合二甲苯罐以外统统没有设臵专用的回炼管线。如果在线分析仪表发生故障，送出去的产品质量不达标就会发生重大质量生产事故，直接影响企业的经济效益。d） 在线分析仪表的性能也不稳定，需要专业的维护队伍。如果日常维护工作做不到位，就会导致它们不能更好的为生产服务，无法做到和人工化验分析的数据进行对照，违背了之前设计的初衷。六、关于歧化单元和芳烃抽提单元供料的问题歧化单元供料问题歧化白土塔进料来至歧化稳定塔底物料和歧化白土塔进料缓冲罐T551泵送物料，其中T551接收芳烃抽提单元合格的苯和甲苯，还有苯塔侧线抽出的不合格苯。同时在T551罐进行脱水。芳烃抽提单元供料问题T803作为芳烃抽提单元进料罐，T803接收上游装置的物料包括：重整油分离塔顶物料、异构化汽提塔底物料、苯塔侧线抽出的不合格苯（拔顶苯）和烃抽提单元不合格的苯、甲苯，经泵P851A/B送到芳烃抽提单元。正常时苯塔侧线抽出的不合格苯（拔顶苯）和烃抽提单元不合格的苯、甲苯没有量，，当芳烃抽提单元停工或非芳不合格时，T803作为芳烃抽提单元短循环的中间原料罐，不影响二甲苯单元正常运行。C401塔顶物料去T803，为芳烃抽提单元备料。七、惠州炼油厂的抽余液塔、抽出液塔以及重芳烃塔的塔底泵由于设计原因采用在泵的密封采用的是PLAN23+62型式即介质循环冲洗+蒸汽急冷冲洗方式，对比其他厂此类泵的密封选型都是选择串级密封，因为两道密封串联对于这种高温、高流量泵的泄漏问题起到了提高泵安全等级的作用，建议我们海南炼化在此类泵密封形式的选择上最好选用串级密封，将泵密封泄漏造成的后果降低到最小程度，确保装臵安全。八、惠州炼油厂在泵电机的选型上以佳木斯和南阳电机为主。由于佳木斯电机在金山石化的应用情况不是十分令人满意，出现了许多问题：机身振动大、运行稳定性差以及返厂维修率高等。我们针对佳木斯电机在惠州开工这段时间的运行情况进行了详细的了解。开工至今由于维护以及电机本身的原因大约有50%的佳木斯电机因为轴承润滑的问题更换过轴承，并有4台电机返厂进行维修，这对装臵的稳定生产造成了巨大的影响。我们海南炼化在机泵电机的选型上一点要选择性价比最优的，确保装臵的稳定运行。九、溶剂回收塔设臵中段加热器惠州PX,芳烃抽提单元溶剂回收塔设置中段加热器，主要目的是为了综合利用能源，用塔底贫溶剂作为热源来加热从溶剂回收塔中段抽出的温度较低物质，从而减少塔底加热蒸汽的用量和贫溶剂水冷器循环水的用量，降低装置能耗。此中段加热器，循环动力由泵提供。金山PX，抽提塔中段加热器，利用的是热虹吸式原理，进行自循环。十、抽提蒸馏塔设置的问题抽提蒸馏塔是利用溶剂分离芳烃和非芳烃的主要设备。塔的顶段（溶剂进料口以上）为溶剂回收段，塔的中段为抽提精馏段，下段为汽提段。惠州PX,抽提蒸馏塔一分为二，将塔顶溶剂回收段单独设置为非芳蒸馏塔，主要目的是进一步回收非芳中携带的溶剂；其次是稳定抽提蒸馏塔的操作。尤其是大型化的芳烃抽提装置,抽提蒸馏塔一般都把溶剂回收段,单独设置成非芳蒸馏塔。十一、抽提原料中非芳烃严重超标问题抽提原料非芳含量高于设计值,主要原因是设计时误将重整生成油中的非芳含量作为了抽提原料中的非芳含量,导致非芳蒸馏塔设计偏小。当抽提蒸馏装置高负荷生产时，操作难度较大，抽提蒸馏塔和非芳蒸馏塔塔压超高。现主要通过降低非芳烃蒸馏塔回流比，降低回流温度，同时打开放空副线阀降低塔压，维持正常生产。建议，我们PX，在设计时一定要避免类似事件发生。十二、设臵生产混合二甲苯流程：二甲苯再蒸馏塔和二甲苯分离塔顶正常是出产合格的吸附进料，惠州在此流程上又增加了一条生产混合二甲苯的流程：混合二甲苯在进吸附进料前引出一路经过水冷器E613，温度降到40€后，直接去混合二甲苯储罐。此流程可以在开工期间和吸附分离或异构化部分停工时，保持二甲苯分离部分不停，继续维持运行，生产混合二甲苯产品，从而保持二甲苯分馏系统稳定，为下一步开工或恢复生产提供良好的条件，大大缩短开工时间。此流程在惠州芳烃开工时和吸附塔两次停工时都发挥了很大作用。借用该水冷器可以建立二甲苯分离与异构化部分的循环，当吸附分离停工时，可通过此流程保证二甲苯分离和异构化部分不停工，而且可以生产混合二甲苯，在水冷器E613旁路增加了一条至异构化脱庚烷塔C701进料线的管线,这样在建立二甲苯分离部分、异构化部分循环生产混合C8A时，可以将脱庚烷塔C701的进料温度调节到110°C左右，符合脱庚烷塔C701的进料温度条件，提高二甲苯分离和异构化循环量,提高二甲苯再蒸馏塔C402和二甲苯分离塔C403的负荷。另外，当异构化部分停工时，可用通过该流程建立二甲苯分离与吸附分离的循环，维持二甲苯分离、吸附分离、芳烃抽提和歧化部分的正常生产，仍然可以生产合格的PX。当异构化停工后，将抽余液塔侧线抽出的非对C8A通过异构化进料泵打到吸附进料罐，同时将成品塔底PX也改到吸附进料罐，这时改到吸附进料罐PX和非对C8A的量和比例，和异构化停工前，异构化脱庚烷塔底油外送的量和比例要一致，这样就可以保证吸附分离不用做任何调整，其它装臵也可维持正常生产。

至合格PX储罐芳烃抽提重整生成油歧化及烷基转移吸附原料罐重整油分离出抽-*■厂■>!]出液塔丫吸附分离异构化进料罐异构化进或至合格PX储罐芳烃抽提重整生成油歧化及烷基转移吸附原料罐重整油分离出抽-*■厂■>!]出液塔丫吸附分离异构化进料罐异构化进或料泵混合二甲V2至C8

储罐十三、白土活化流程惠州的白土塔（包括重整生成油、歧化、异构化）都是使用异构化脱庚烷塔底油进行活化。每组白土罐都设臵了活化流程，采取使液体循环进/出脱庚烷塔底的方法，对白土塔进行加热并向下冲洗，以除去白土内的水分和沙粒。在白土塔流出物水含量降低到50wt以下时，结束干燥。吸附分离装臵在抽余液塔底解吸剂管线上设有去异构化白土塔的流程，在PDEB制备循环过程中，如果系统内的烯烃含量过高，可以及时通过此流程将PDEB送至异构化白土塔处理。十四、塔顶产物外送泵惠州PX的二甲苯再蒸馏塔和二甲苯分离塔，分别设臵了两台塔顶产物外送泵，这两股物料都是去吸附分离进料缓冲罐，作为吸附分离进料。如果将来我们的PX这两个塔也要设臵塔顶产品外送泵，可考虑两个回流罐设臵三台外送泵，即其中一台即可以给二甲苯再蒸馏塔塔顶回流罐作为外送泵，又可以给二甲苯分离塔塔顶回流罐作为外送泵，这样就可以节省一台泵的投资。（金山和镇海都没有塔顶外送泵）十五、吸附分离异常停工11月23日吸附分离由于在处理程控阀故障时，意外停工。主要原因为在处理完毕程控故障后，内操在外操没有将程控阀上游闸阀打开的前提下，已将此程控阀投入运行，SCS控制程序步进至此床层时，解吸剂无法进入吸附塔，造成解吸剂流量低低，诱发吸附塔联锁停工。分析此次事故主要原因为：操作人员没有严格按照程控阀维修、投用规定进行操作；内外操人员工作沟通不充分。这就要求我们在未来PX人员培训工作上，不但要加强操作人员的技能学习，更要培养严谨的工作态度和作风！十六、流程设计方面问题在设计时，抽出液塔顶无直接去吸附分离进料缓冲罐的循环流程，虽然在装臵建设时增加了此流程，但开工后发现抽出液塔顶泵的设计扬程无法满足循环流程的压力需要。在非计划停工后，吸附分离装臵短循环期间，系统无法甩掉成品塔循环。导致重新开工时成品塔顶非PX组分太高，增加了系统置换时间，需要两天时间才生产出合格PX。所以，在吸附分离装置详细设计时，一定要有脱开成品的塔循环流程，并保证抽出液塔顶泵有足够的扬程。十七、调节阀安装问题凡是物料从高温、高压进入低压塔时，进料阀应尽量靠进料塔塔壁安装，尽量让物料在塔内实现闪蒸过程。例如PX装置的重芳烃塔进料控制阀和邻二甲苯塔进料控制阀，应进料靠近塔壁安装。惠州所有加热炉的进料控制阀全部上移至平台，这样可以保持地面通道畅通，但是不利于操作人员巡检和控制阀检修。十八、过滤器安装问题镇海反洗液、解吸剂、进料过滤器放臵在平台框架，而惠州则将此过滤器移至地面，便于过滤器的清洗、检修。十九、安全阀安装问题惠州将所有塔顶安全阀下移至空冷平台，但是由于设计者考虑不充分，许多下移安全阀前部管线存在积液现象，对安全生产留下巨大隐患。二十、透平流量计选用惠州吸附分离装臵解吸剂、进料、反洗、抽出液、抽余液、泵送线上全部采用透平流量