一榀框架水平风载行业资料冶金工业

.7C55,713Ha22.10w1,87515.LS154呢517157!H图风荷载作用下框架弯矩图（单位：kN6.2M池=V.j(1y)h风荷载作用下的①轴柱端剪力和柱端弯矩计.3.7C55,713Ha22.10w1,87515.LS154呢517157!H图风荷载作用下框架弯矩图（单位：kN6.2M池=V.j(1y)h风荷载作用下的①轴柱端剪力和柱端弯矩计.3：」WA=BH，计算过程如表6.3。左风风荷载作用简图如kwAqk一榀框架水平风载耳水平风荷载计算本工程为五层框架（局部六层），结构不高，且该结构为比较规整的矩形结构，贝艸度均匀，风荷载对结构产生的影响较小，因此可糙度类别应为C类。根据《建筑结构荷载规范》的有关要求，风荷载标准值，计算公式如下：==为了方便计算，作用在该框架范围内的风荷载可以看成作用在框架节点处的集中荷载。其计算如下：A二BH表示风振系数Js表示风荷载体形系数表示风压咼度变化系数A表示迎风面计算面积N74.1KN水平风载作业CKN）水平风载剪力（KNN74.1KN水平风载作业CKN）水平风载剪力（KN）HI图6m。简化计算迎风面计算高度H为楼层梁上层的一半与下层的一半弯点高度与该层框架柱的比值%—该层框架的上下层梁刚度比发生变B表示迎风面宽度H表示迎风面计算高度，h=28.15m<30m风振系数\=1.0。风荷载体形系数讥取值根据规范确定：高宽比H/B不大于4的矩形、方形、十字行平面建筑取HIHI」WA=BH，计算过程如表6.3。层号层号54321层离地高度A1111166666H弯矩平衡可求出梁端弯矩。各梁弯矩应按其线刚度之比来分配。求出N74.1KN水平风载作业CKN）水平风载剪力（弯矩平衡可求出梁端弯矩。各梁弯矩应按其线刚度之比来分配。求出N74.1KN水平风载作业CKN）水平风载剪力（KN）HI图85。h=28.15m<30m风振系数\=1.0。风荷载体形26llBaIE0915.C525.6715.0518.719.49KX9.49KN13+84KN. ____38.02KN水平风载作业CKN）（KN）HI在风荷载作用下计算框架的层间侧移时按下式进行计算:Vj限值为1/550。本框架的层间最大位为0.00017<1/5限值为1/550。本框架的层间最大位为0.00017<1/5N. 13.84KN24.18KX38.02KN51.86K计规范》第五章规定，框架结构中，层间最大位移与该层层高之比的之比的计算过程如下表（表6.4）表6.4:式中：y。一标准反图6.1:9.49KX9.49KN14.69KX13+84K6m。简化计算迎风面计算高度H图6.1:9.49KX9.49KN14.69KX13+84K6m。简化计算迎风面计算高度H为楼层梁上层的一半与下层的一半6.7:框架柱弯矩表框架梁弯矩表梁端剪力及柱轴力计算表6.图，计算底层时应计算至室外地平层。风载计算计算公式:q^」表6y2xDj—第j层在风荷载作用下该层所有柱的抗侧移刚度的总和;层号层号54321也比（m）%—该层框架的上下层梁刚度比发生变化时候的反弯点修正值—该层框架因上层层高与该层层高不一致的修正值根据上表层间最大位移为0.00084m。架结构中，层间最大位移与该层层高之比的限值为风荷载作用下内力计算y3—该层框架因下层层高与本层层高不一致时的修正值26llBaIE0915.C525.6715.0518.71用下柱反弯点法高度计算公式如下:yn=yo+yi+y2+y3呢26llBaIE0915.C525.6715.0518.71用下柱反弯点法高度计算公式如下:yn=yo+yi+y2+y3呢517157!H图风荷载作用下框架弯矩图（单位：kN6.2算如表6.6。表6.6：2.梁端弯矩及剪力、轴力计算根据节点层数层数543E柱n=5y1=0D柱n=5C柱n=5n=5y1=0n=5A柱y1=0y1=0y2=0y1=0y3bl梁端弯矩、剪力及柱轴力的计算如表6.7轴力:nkmr)表bl梁端弯矩、剪力及柱轴力的计算如表6.7轴力:nkmr)表作用在框架节点处的集中荷载。其计算如下：-基本风压，A二BH）图6.3风荷载作用下框架柱轴力图（以受之比的计算过程如下表（表6.4）表6.4:式中：y。一标准反yV表表层梁与下层2、对于3、对于21y2=0n=5j=1该品框架上梁的刚度相最上层，不考最下层，不考柱端弯矩及剪力计算风荷载作用下框架柱的柱端剪力计算公式如下:旦风荷载作用下各层柱上下柱端弯矩按下式计算：呢517157!H图风荷载作用下框架弯矩图（单位：kN6.2呢517157!H图风荷载作用下框架弯矩图（单位：kN6.2正值根据上表层间最大位移为0.00084m。根据《建筑抗震设85。h=28.15m<30m风振系数\=1.0。风荷载体形=0.65kN.m2■z表示风振系数Js表示风荷载体形系数"VDjZDVM；5432EDCAEDCAEDCAEDCN. 13.84KN24.18KX38.02KN51.86K正值根据上表层间最大位移为0.00084m。根据《建筑抗震设剪力标准值;xDj—第j层在风荷载作用下该层所有柱的抗侧移刚N. 13.84KN24.18KX38.02KN51.86K正值根据上表层间最大位移为0.00084m。根据《建筑抗震设剪力标准值;xDj—第j层在风荷载作用下该层所有柱的抗侧移刚M1二MM2=(M上M下)1注表中剪力的量纲为“KN”；弯矩的量纲为“KN.m根据节点弯矩平衡可求出梁端弯矩。各梁弯矩应按其线刚度之比来分配。求出两端弯矩后根据弯矩与剪力的关系可求出梁的剪力MM下bMbl轴力:kmbrb)剪力计算风荷载作用下框架柱的柱端剪力计算公式如下:旦ijZD剪力计算风荷载作用下框架柱的柱端剪力计算公式如下:旦ijZD两端弯矩后根据弯矩与剪力的关系可求出梁的剪力弯矩计算简图如下=0.65kN.m2■z表示风振系数Js表示风荷载体形系数"框架柱弯矩表、、层号顶层5柱号中柱E中柱D中柱C边柱AM池=V.j(1y)h风荷载作用下的①轴柱端剪力和柱端弯矩计M池=V.j(1y)h风荷载作用下的①轴柱端剪力和柱端弯矩计j风荷载作用下各层柱上下柱端弯矩按下式计算：M和=V.jyh图6.1:9.49KX9.49KN14.69KX13+84K表示迎风面计算高度，根据荷载规范表8.2.1要求，取J=0.432框架梁弯矩表层号层号5432梁EDKN*mMEDDEM=25.926EDMDE27.427MEDMDE梁DC跨（KN）M=1.875DCCDDCMCD=5.676M=10.093DCMDC=15.05M=15.05CD梁CA跨（KN*m）M=4.705ACCAM=15.426MMDEMMDECA=25.926CA=38.416MMMMCA两端弯矩后根据弯矩与剪力的关系可求出梁的剪力弯矩计算简图如下6.图图6.2两端弯矩后根据弯矩与剪力的关系可求出梁的剪力弯矩计算简图如下6.图图6.2风荷载作用下框架弯矩图（单位：kNm）7054弯点高度与该层框架柱的比值%—该层框架的上下层梁刚度比发生变呢517157!H图风荷载作用下框架弯矩图（单位：kN6.211M50.848DEM=18.712DCMMACCA梁端剪力及柱轴力计算表层层号顶层54梁别EDDCCAEDDCCAEDDCCAMb(KN*m)M：(KN*m)V：(KN)EKN)N(ND呢517157!H图风荷载作用下框架弯矩图（单位：kN6.2呢517157!H图风荷载作用下框架弯矩图（单位：kN6.226llBaIE0915.C525.6715.0518.71.7C55,713Ha22.10w1,87515.LS154算如表6.6。表6.6：2.梁端弯矩及剪力、轴力计算根据节点332EDDCCAEDDCCA转为正；柱轴力以受压为正。2表中Mb、M；分别表示同一梁的左端弯矩及右经计算风荷载作用下的框架内力图如：图图6.1:9.49KX9.49KN14.69KX13+84K之比的计算过程如下表（表6.4）表6.4:式中：y。一标准反j图6.1:9.49KX9.49KN14.69KX13+84K之比的计算过程如下表（表6.4）表6.4:式中：y。一标准反j风荷载作用下各层柱上下柱端弯矩按下式计算：M和=V.jyh系数讥取值根据规范确定：高宽比H/B不大于4的矩形、方形、十5.£7610.905w35.5317054.7C55,713Haw1,875LS15426IE0915.C525.6715.05w0.M53.407呢51715剪力标准值;xDj—第j剪力标准值;xDj—第j层在风荷载作用下该层所有柱的抗侧移刚）图6.3风荷载作用下框架柱轴力图（以受字行平面建筑取1.3。该榀框架迎风面宽度B=(6+6)/2=z表示风压咼度变化系数A表示迎风面计算面积B表