乙醇水筛板精馏塔设计行业资料化学工业

16.1972粘度的计算见下第4章第3小节精馏段液相平均粘度16.1972粘度的计算见下第4章第3小节精馏段液相平均粘度端同时提供纯度较高的液相和气相回流，为精馏过程提供了传质的必4液相负荷上限线以4s作为液体在降液管中停留时间的下限AH 0.270.4620.272 0.462180sin10.2T.m；m/s；mm；m/s；m；m；h0DATAf降液管低隙高度停留时间塔径凹形受液面，深度h'52mm。6.2塔板布置塔板的分块因D85879.35)/2819.05kg/m3Lm..word..5液泛为防止塔内发生液泛，降液管内液层高H应服从如下关系，摘要乙醇-水是工业上最常用的溶剂，也是非常重要的化工原料之一，是无色、无毒、日化、医药等行业，长期以来，乙醇多以蒸馏法生产，但是由于乙醇-水体系有共沸现本次设计是针对乙醇-水体系而进行的常压二元筛板精馏塔的设计及其辅助设备的.51.7%P总加料板位置在第22块塔板第四章精馏塔的工艺条件6251.7%P总加料板位置在第22块塔板第四章精馏塔的工艺条件62取操作回流比为R2R=20.862=1.724min求精为(0.4050.275)/20.340mPasLm提馏段液2kg/kmol46(10.847)1841.716kg/k.RNqMCρσuHThL压强温度回流比塔板数进料状况参数分子.7KPaRNqMCρσuHThL压强温度回流比塔板数进料状况参数分子.7KPa；5.全塔效率:待算设计任务设备选型、设计方案的确~600mm，其伸出塔体的筒体长为200~250mm，人孔中.71061.4123V3.2 s0.142.071060.乙醇——水溶液经预热至泡点后，用泵送入精馏塔。塔顶上升蒸气采用全冷凝后，塔底产品经冷却后送入贮槽。精馏装置有精馏塔、原料预热器、再沸器、冷凝器、釜液冷却器和产品冷却器等设乙醇—水混合液原料经预热器加热到泡点温度后送入精馏塔进料板，在进料板上与.量，以保证塔底料液不致留空。塔底产品量大时，塔底容量可取小些法和优秀的设计作品是我们所应坚持的设计方向和追求的目标。1..077Lm0.0011m3/s由uLVV式中C量，以保证塔底料液不致留空。塔底产品量大时，塔底容量可取小些法和优秀的设计作品是我们所应坚持的设计方向和追求的目标。1..077Lm0.0011m3/s由uLVV式中C由公式计算，内外径与裙座截面内径的差为200mmD140020016004.筛板塔盘也有溢流堰和降液管。优点是结构简单，压降较小，造价便宜，抗堵性乙醇的组成（质量分回收率%..84E(3600Ls)2/30.006取E1,则Ls,mi.84E(3600Ls)2/30.006取E1,则Ls,mi1aF0wow查图7-2，0.68故l液体表面X力的阻力hh(360007)2/31.303故V23.8338867.0为(0.4050.275)/20.340mPasLm提馏段液第二章精馏塔的物料衡算2.1原料液及塔顶产品的摩尔分率MAMB.癌性、污染性和腐蚀性小的液体混合物。因其良好的理化性能，而被.化学工业，20027.刁玉玮，通过孔阀的气速为u00.7960.1010.46716.88进行的常压二元筛板精馏塔的设计及其辅助设备的选型。本次设计对xww癌性、污染性和腐蚀性小的液体混合物。因其良好的理化性能，而被.化学工业，20027.刁玉玮，通过孔阀的气速为u00.7960.1010.46716.88进行的常压二元筛板精馏塔的设计及其辅助设备的选型。本次设计对xww2.2原料液及塔顶、塔底产品的平均摩尔质量FWFDxWDxD99%F联立解得第三章塔板数的确定3.1理论板层数N的求取T.3物料衡算原料处理量总物料衡算乙醇物料衡算20000000F78kmol/h第三章塔板数的确定3物料衡算原料处理量总物料衡算乙醇物料衡算20000000F78kmol/h第三章塔板数的确定3.1理论板层数N的求取T.280)LDm解出0.405mPasLDm进料板液相平均粘塔板与塔顶空间的距离。为利于出塔气体夹带的液滴沉降，其高度应yy10该点与平衡线的交点坐标为 min.平均表面X力及粘度计算液体平均表面X力依下式计算x塔顶液相平为(0.4050.275)/20.340mPasLm提馏段液，一般取1~1.5平均表面X力及粘度计算液体平均表面X力依下式计算x塔顶液相平为(0.4050.275)/20.340mPasLm提馏段液，一般取1~1.5分钟。H(tLe)/A(0.5~0.7)(3VShhWhOWfHTeV整理得VS2.5(hh)WOW0DnL'wm精馏段操作线方程为yRxn1R1nxR1m1xWVV100y1. cCd2t其中D—塔径，mmc—焊接接头系数C—腐蚀余量，蚀性，可选用正三角形排列，取孔中心距t为3mm碳钢板，取筛孔醇-水混合物，间接蒸汽加热，生产时间为 cCd2t其中D—塔径，mmc—焊接接头系数C—腐蚀余量，蚀性，可选用正三角形排列，取孔中心距t为3mm碳钢板，取筛孔醇-水混合物，间接蒸汽加热，生产时间为7200小时/年，塔顶.化学工业，20027.刁玉玮，W.NTNF3.2实际板层数的求取FFDDDWFDWWW12LmLm.度的计算由t83.10C，查手册得F0.415mPas0.2，其中乙醇，水的饱和蒸汽压由安托尼方程计算，计算过程略。计算量要求加热蒸汽：乙醇的组乙醇的组成（质成（质量量分数）/%塔.5液泛为防止塔内发生液泛，降液管内液层高H度的计算由t83.10C，查手册得F0.415mPas0.2，其中乙醇，水的饱和蒸汽压由安托尼方程计算，计算过程略。计算量要求加热蒸汽：乙醇的组乙醇的组成（质成（质量量分数）/%塔.5液泛为防止塔内发生液泛，降液管内液层高H应服从如下关系，wNN'121T=N29D.TTPPTN11TTNTE3NTETP总第四章精馏塔的工艺条件计算4.1操作压力及温度计算进料板压力FmPWPmtDttF..84E(3600Ls)2/30.006取E1,则Ls,mi际生产的良好机会，我们应充分利用这样的时机认真去对待每一项任提镏段5.710642.0651.0143.20.40.1554kg/kmol..word.zl-.-.84E(3600Ls)2/30.006取E1,则Ls,mi际生产的良好机会，我们应充分利用这样的时机认真去对待每一项任提镏段5.710642.0651.0143.20.40.1554kg/kmol..word.zl-.-气相平均密度的计算mD.tm4.2平均摩尔质量及密度计算塔顶平均摩尔质量计算DMLDmMVDmxFMLFmFVFm由xWyWMLWmMVWmLmVmMLmMVm..84E(3600Ls)2/30.006取E1,则Ls,mi2450.546NP0.2450.446N'PTT全塔所需实299.1接管299.2塔体总高度30第十章辅助设备3210.84E(3600Ls)2/30.006取E1,则Ls,mi2450.546NP0.2450.446N'PTT全塔所需实299.1接管299.2塔体总高度30第十章辅助设备3210回流液管径DR冷凝器安装在塔顶时，冷凝器靠重力回流，一般流速PMmVmVmRTm.气相平均密度的计算m液相平均密度的计算液相平均密度依下式计算，即1/LmDAB1FAB进料板液相的质量分率1879.35kg/m3Lm.直径d5mm筛孔按0..word.zl-.-t3d3515mmm⑥封头本设计采用椭圆型封头，由于公称直径1m直径d5mm筛孔按0..word.zl-.-t3d3515mmm⑥封头本设计采用椭圆型封头，由于公称直径1m，查的曲面高g(0.255)LFm解出0.275mPasLFm塔釜液相平AAABBBQ再沸器的热负荷kJ/hB..word.zl-.Bw.塔釜液相密度的计算W717.04kg/m3964.97kg/m3AB1Lm4.3液体平均表面X力及粘度计算液体平均表面X力依下式计算x由tD17.7mN/m62.4mN/mALDmF17.2mN/m61.8mN/mABLFm16.1mN/mAB29.3mN/mLWmLm.839DDx1-x0.83910.839DD0.010.0102106kJ/h温度推动力：t352548.31C由于是低in4.4C00.130.060.00419819.049/839DDx1-x0.83910.839DD0.010.0102106kJ/h温度推动力：t352548.31C由于是低in4.4C00.130.060.00419819.049/度无因次m；hOWLVDH底H裙H增堰上液层高度泛点率料液的D.LmABLDm0.405mPasLDmFABLFm0.275mPasLFmWABLWm0.200mPasLWmLmLm.为(0.4050.275)/20.340mPasLm提馏段液rd.zl-.-8.5液泛线26第九章精馏塔各接管尺寸的计算4610.28118=25.868kg/kmolFMD=0.度塔式板的塔高如图所示，塔体总高度（不包括裙座）由下式决定：VLVMVmLMLmLLMLm3600为(0.4050.275)/20.340mPasLm提馏段液rd.zl-.-8.5液泛线26第九章精馏塔各接管尺寸的计算4610.28118=25.868kg/kmolFMD=0.度塔式板的塔高如图所示，塔体总高度（不包括裙座）由下式决定：VLVMVmLMLmLLMLm3600maxVL.第五章精馏塔的塔体工艺尺寸计算5.1塔径的计算精馏段的气液相体积流率为VmLmVVMvmvm168.76621.9893600922.077Lm由uCLVCV式中C由公式计算，其中的C由图5-1查取，图的横坐标为LV取板间距HTHhTLL0.06m，则.平均表面X力及粘度计算液体平均表面X力依下式计算x塔顶液相平word.zl-.-主要符号说明SI单位进料流量塔顶产品流量2.54m2mB10.3原料预热器原料预热温度：25℃—83s取u1.0m/s，则而71.77818.113600964LuDuuDu图平均表面X力及粘度计算液体平均表面X力依下式计算x塔顶液相平word.zl-.-主要符号说明SI单位进料流量塔顶产品流量2.54m2mB10.3原料预热器原料预热温度：25℃—83s取u1.0m/s，则而71.77818.113600964LuDuuDu图5-1斯密斯关联图VCCmaxLsLVCCCmaxsmaxmaxsu.0.4670.00560.130.0052712.568390m/s，D故VMVD3600VM4qv查表取1557mm②ow0.4670.00560.130.0052712.568390m/s，D故VMVD3600VM4qv查表取1557mm②ow联立得HT(wowcd忽略h,将h与Ls,h与Ls,h与程。1.筛板塔的操作弹性小，对物料的流量要求非常平稳精确，不T44.按标准塔径圆整后为D1.0mAD21.020.785m2精馏段实际空塔气速为uu5.2精馏塔有效高度的计算精馏段有效高度为（N-1）H8.4mZ（N-1）H（7-1）0.42.4m提提T精提..26C83.10C..word.zl-.-精馏段平均温度提度h250mm，厚度1S10mm，直边高度h40mm，内表面相平均粘度为(0.2750.200)/20.238mPasL癌性、污染性和腐蚀性小的液体混合物。因其良好的理化性能，而被第六章.26C83.10C..word.zl-.-精馏段平均温度提度h250mm，厚度1S10mm，直边高度h40mm，内表面相平均粘度为(0.2750.200)/20.238mPasL癌性、污染性和腐蚀性小的液体混合物。因其良好的理化性能，而被第六章塔板主要工艺尺寸的计算6.1溢流装置计算堰长lmwLow选用平直堰，堰上液层高度h为由hhhow hL60mmh.乙醇来说产量不好，由于常用的多为其水溶液，因此研究和改进乙醇数动能因子无因次Pam/s；无因次无因次0hW阻力因子溢流高。材料为A3。..word.zl-.-第十章辅助设备10.1/hCr,r分别为乙醇、水的气化热kJ/kgAB以循环水为冷wAw乙醇来说产量不好，由于常用的多为其水溶液，因此研究和改进乙醇数动能因子无因次Pam/s；无因次无因次0hW阻力因子溢流高。材料为A3。..word.zl-.-第十章辅助设备10.1/hCr,r分别为乙醇、水的气化热kJ/kgAB以循环水为冷wAw故DW0.15D0.15mLLh ATAWdDh0取u'0h==0.01m.塔板安装方便和物料的清洗程度而定。对于处理不需要经常清洗的物定取WsWs'0.08m，We0.04m开孔区面积计算开孔区易挥发组分回收率为99%,产品的质量要求见下表表1-1产品质51.7%P总加料板位置在第22块塔板第四章精馏塔的工艺条件ho塔板安装方便和物料的清洗程度而定。对于处理不需要经常清洗的物定取WsWs'0.08m，We0.04m开孔区面积计算开孔区易挥发组分回收率为99%,产品的质量要求见下表表1-1产品质51.7%P总加料板位置在第22块塔板第四章精馏塔的工艺条件hoaD2h0hw.hwh0 Lw则oow选用凹形受液面，深度h'52mm。取WsWs'0.08m，We0.04m开孔区面积AaA2x2Weaa 0.467m23mm碳钢板，取筛孔直径d5mm筛孔按0.word.zl-.-主要符号说明SI单位进料流量塔顶产品流量5mN/mLDm进料板液相平均表面X力的计算由t83.10C4EOW1000L2/3lW..word.zl-.-Vs,m2.54m2mB10.3word.zl-.-主要符号说明SI单位进料流量塔顶产品流量5mN/mLDm进料板液相平均表面X力的计算由t83.10C4EOW1000L2/3lW..word.zl-.-Vs,m2.54m2mB10.3原料预热器原料预热温度：25℃—83VA.t3d3515mm0239710.1%精馏段气体通过孔阀的气速为u00u0VsA0第七章筛板的流体力学验算干板阻力h干板阻力h计算0L.word.zl-.-④进料板空间HF1.2m⑤筒体（/T47际塔板数：P总NPP7129块全塔效率：ETN15100%=馏塔的气液相负荷LRD1.72435.60561.383km加高度m；无因次m3/smmmmm参考文献1.陈敏恒化工原理Vword.zl-.-④进料板空间HF1.2m⑤筒体（/T47际塔板数：P总NPP7129块全塔效率：ETN15100%=馏塔的气液相负荷LRD1.72435.60561.383km加高度m；无因次m3/smmmmm参考文献1.陈敏恒化工原理V0LLuaAA00故hcu0故作范围内，任取几个L值，依上式计算出V,计算结果列于下表表817.04kg/m3964.97kg/m3AB1LWm(0.醇的摩尔质量水的摩尔质量MAMB46kg/kmol18kg/，查手册得F17.2mN/m61.8mN/mAB0.1551hLhLwhowh作范围内，任取几个L值，依上式计算出V,计算结果列于下表表817.04kg/m3964.97kg/m3AB1LWm(0.醇的摩尔质量水的摩尔质量MAMB46kg/kmol18kg/，查手册得F17.2mN/m61.8mN/mAB0.1551hLhLwhowhLh4Lpp.hlhu1aF0ATATVsAf故l液体表面X力的阻力h精馏段液体表面X力产生的阻力h4L00.00419m液柱pppL提馏段液体表面X力产生的阻力h由下式计算，即L0气体通过每层塔板的液柱高度h可用下式计算，即ppL.1154-73.g⑦裙座的相其中D1400mmis取基础环的馏段uLuh'h'h'LWOWh'OWWVs,min4.4C，查手册得F17.2mN/m61.8mN/mAB0.1551却介质，冷却水入口温度t25C,出口温度t12Q96.988a1154-73.g⑦裙座的相其中D1400mmis取基础环的馏段uLuh'h'h'LWOWh'OWWVs,min4.4C，查手册得F17.2mN/m61.8mN/mAB0.1551却介质，冷却水入口温度t25C,出口温度t12Q96.988aVu.eVLuuHh故e故在本设计总液沫夹带量e在允许范围内。VuuLLV0..71061.4123V3.2 s0.142.071060.经常清洗，则每隔4~6块塔板开一个人孔。人孔直径通常为450均粘度的计算由t99.26C，查手册得W0.328mPas0定取WsWs'0.08m，We0.04m开孔区面积计算开孔区0.71061.4123V3.2 s0.142.071060.经常清洗，则每隔4~6块塔板开一个人孔。人孔直径通常为450均粘度的计算由t99.26C，查手册得W0.328mPas0定取WsWs'0.08m，We0.04m开孔区面积计算开孔区0uC00,maxuTdd.Kuu0,maxhhhLLV实际孔速u25.975m/s0Ku0u0,max故在本设计提馏段中无明显漏液。为防止塔内发生液泛，降液管内液层高H应服从如下关系，即HdHhwHTHTh wh而HdhphLhd.传热面积Q/3600KtmB10.2再沸器再沸器的热负荷Bc5964.803)/2922.077kg/m3Lm4.3液体mm④釜液排除管径dW釜液流出的速度一般取0.5~1.0m/62取操作回流比为R2R=20.862=1.724min求精d2传热面积Q/3600KtmB10.2再沸器再沸器的热负荷Bc5964.803)/2922.077kg/m3Lm4.3液体mm④釜液排除管径dW釜液流出的速度一般取0.5~1.0m/62取操作回流比为R2R=20.862=1.724min求精d2T2uuhdLhHHd.0.1530.0007w0HhwhdL第八章塔板负荷性能图hh0VA0hLLVLWOWOW1000L2/3lW.利于实际生产中使用。2.筛板塔盘较浮阀塔盘的优点是结构简单抗1.2850..word.zl-.-稳定系数为Kuu0.mieVL精馏段3.2HhfL故5.7106e1.1243.205(hh)h0.0453WOWeV 2.843600L5.7利于实际生产中使用。2.筛板塔盘较浮阀塔盘的优点是结构简单抗1.2850..word.zl-.-稳定系数为Kuu0.mieVL精馏段3.2HhfL故5.7106e1.1243.205(hh)h0.0453WOWeV 2.843600L5.7VALV3600LS.VWEhWh/LV整理得VLL2/3在操作范围内，任取几个L值，依上式计算出V值，计算结果列于下表uLuLWOWh'OWWVWW/LV在操作范围内，任取几个LS值，依上式计算出VS值，计算结果于下表.06590.04080.001530.108m液柱Tw故在本。材料为A3。..word.zl-.-第十章辅助设备10.199.2625由于是低粘度有机物和水的混合液，取总传热系数K880.00446580.10.99618212.3B3.7VHhVV06590.04080.001530.108m液柱Tw故在本。材料为A3。..word.zl-.-第十章辅助设备10.199.2625由于是低粘度有机物和水的混合液，取总传热系数K880.00446580.10.99618212.3B3.7VHhVVL由e5.7106(ua)3.2LT.Vs,m3/s8.2液沫夹带线以e0.1kg液/kg气为限，求V—L关系如下：VSSfTfShhWhOWfHTeV整理得VSWOWhS SSSV,m3/sS由上表数据即可作出液沫夹带线提馏段.降液管宽度阀孔气速塔高鼓泡区面积PunF0开孔率压降孔速开孔塔底获得高纯度的重组分产品。精馏广泛应用于石油,化工,轻工等5.钟秦，陈迁乔，王娟，曲虹霞，马卫华.《化工原理》国防工业.718u0.915m/s5.2精馏塔有效高度的计算精馏段有VHhLV降液管宽度阀孔气速塔高鼓泡区面积PunF0开孔率压降孔速开孔塔底获得高纯度的重组分产品。精馏广泛应用于石油,化工,轻工等5.钟秦，陈迁乔，王娟，曲虹霞，马卫华.《化工原理》国防工业.718u0.915m/s5.2精馏塔有效高度的计算精馏段有VHhLVsfLWOWowu.e5.7106(ua)3.2TVTfSWhOWheV S8.3液相负荷下限线L据此可作出气体流量无关的垂直液相负荷下限线.92LmM(41.716Vm25.868)/233.68kg水；筛板精馏塔；工艺流程；操作条件..word.zl-.-./hV'V96.988kmol/h求操作线方程..word.w0.70.400.0530.317m0.70.40.046h92LmM(41.716Vm25.868)/233.68kg水；筛板精馏塔；工艺流程；操作条件..word.zl-.-./hV'V96.988kmol/h求操作线方程..word.w0.70.400.0530.317m0.70.40.046hLwTwowdcaV2bcLs2dL2/3w0.8.4液相负荷上限线AH 据此可作出与气体流量无关的垂直液相负荷上限线令Hd(Hh)hhLhhLhwhowbHT.8)/221.989kg/kmol33.876)/226.5力F精馏段平均压力m塔釜操作压力提馏段平均压力8)/221.989kg/kmol33.876)/226.5力F精馏段平均压力m塔釜操作压力提馏段平均压力PWPm105体积流率进料管的直径塔底空间高度裙座高度加料板及人孔所在板增3课题条件一常压操作的连续板式精馏塔（自选塔板类型）内分离乙.sSSS.2.54m2mB10.3原料预热器原料预热温度：25℃—83管。取uFdF而FM LFm107.38325.8680.0塔底产品的停留时间可取3~5分钟，否则需有10~15分钟的储8394610.8391835.696kg/kmolM0.02.54m2mB10.3原料预热器原料预热温度：25℃—83管。取uFdF而FM LFm107.38325.8680.0塔底产品的停留时间可取3~5分钟，否则需有10~15分钟的储8394610.8391835.696kg/kmolM0.021带线液泛线0-1限线液量上限线漏液线13579.s.蚀性，可选用正三角形排列，取孔中心距t为3mm碳钢板，取筛孔和拆卸内件，即经济又方便的一项设施，一般取15m以上的塔物设056..word.zl-.-18.9mm查标准系列取42222第八章塔板负荷性能图238.1漏液线238.2液沫夹带线qVLDMLDmvq蚀性，可选用正三角形排列，取孔中心距t为3mm碳钢板，取筛孔和拆卸内件，即经济又方便的一项设施，一般取15m以上的塔物设056..word.zl-.-18.9mm查标准系列取42222第八章塔板负荷性能图238.1漏液线238.2液沫夹带线qVLDMLDmvqvD136mmVLDqu.第九章精馏塔各接管尺寸的计算①塔顶蒸汽出口管径D蒸汽出口管中的允许气速U应不产生过大的压降，其值可参照表9-1表9-1蒸汽出口管中允许气速参照表D故VMVDVM4quvu查表取1557mm②回流液管径DR故取u2m/s，则F44而LDm..word.zl-.-H—塔底空间，m；BH—塔板间距，m；间距。其值视具体情况而定：当进料有15分钟缓冲时间的容量时，10.005L00.00372m液柱气体通过每层塔板的液柱高0.012kg液/kg气<0.1kg液/kg气故在本设计总液4L2u37.4mmL2.word.zl-.-H—塔底空间，m；BH—塔板间距，m；间距。其值视具体情况而定：当进料有15分钟缓冲时间的容量时，10.005L00.00372m液柱气体通过每层塔板的液柱高0.012kg液/kg气<0.1kg液/kg气故在本设计总液4L2u37.4mmL2WMLWmFpTFFpPD则DuVL4L2uwWdL.18.9mm查标准系列取422mm③进料管径dF取uFdF而FM LFm2FLFm查标准系列取422mm④釜液排除管径dW4L4L2u而LWmW21.7mm9.2塔体总高度Hnnn1HnHnHHDHHHB12.0.003916.1LWm精馏段液相平均表面X力(29.250.003916.1LWm精馏段液相平均表面X力(29.25分数）/%原料分回收率%顶产品200004593.599操作确定塔顶空间。即H1.5H0.6mDT②人孔数目人口数目根据s0.718m3/s168.76621.9893600922BSvT.BTH—开有人孔的塔板间距，m；TFN—进料板数FH—封头高度1H—裙座高度2①塔顶空间HD其高度应大于板间距，通常应大于板间距，通常取H为（1.5~2.0）H。若图塔高示意DT即H1.5H0.6mDT人口数目根据塔板安装方便和物料的清洗程度而定。对于处理不需要经常清洗的物料，可每隔6~8块塔板设置一个人孔；对于易结垢，结焦的物系需经常清洗，则每隔4~6块塔板开一个人孔。人孔直径通常为450~600mm，其伸出塔体的筒体长为200~250mm，人孔中心距操作平台约800~1200mm。设人孔处的板间距等于或大于600mm。③塔底空间HB.要条件。提供高纯度的回流，使在相同理论板的条件下，为精馏实现ord.zl-.-V,maxV,min1.73.40.5第九其中的C由图5-1查取，图的横坐标为精馏段：要条件。提供高纯度的回流，使在相同理论板的条件下，为精馏实现ord.zl-.-V,maxV,min1.73.40.5第九其中的C由图5-1查取，图的横坐标为精馏段：L1/2V819传热面积Q/3600KtmB10.2再沸器再沸器的热负荷Bcc.④进料板空间HFPD cC其中D—塔径，mmc本设计采用椭圆型封头，由于公称直径1m，查的曲面高度h250mm，厚度1S10mm，直边高度h40mm，内表面经F1.21m2，容积V0.162m3g其中D1400mm对于较高的室内无框架的整体塔，在塔顶设计吊住，对于补充和更换填料、安装和大，因此设计塔径D1800mm，可选用吊住500kg。s1000mm，L3400mm，H1000mm。材料为A3。.度：=1.0623.3511.8861=11.4603.35(360007)2/31.303故V23.8338867.0，物料在塔内经多次部分气化与部分冷凝进行精馏分离，由冷凝器和m3m提溜段122.4526.5548.314(91.182mc度：=1.0623.3511.8861=11.4603.35(360007)2/31.303故V23.8338867.0，物料在塔内经多次部分气化与部分冷凝进行精馏分离，由冷凝器和m3m提溜段122.4526.5548.314(91.182mccAAABBBAm.第十章辅助设备全凝器的热负荷QVrVxMrxMrCABC35Ct传热面积KtB再沸器的热负荷BcAAABBB