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文档简介
一、编制根据福州***社会保障房项目构造施工图纸《建筑构造荷载规范》GB50009-中国建筑工业出版社;《混凝土构造设计规范》GB50010-中国建筑工业出版社;《建筑施工计算手册》江正荣著中国建筑工业出版社;《建筑施工手册》第四版中国建筑工业出版社;《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-中国建筑工业出版社;《钢构造设计规范》GB50017-中国建筑工业出版社;《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》二、工程概况福州东部新城社会保障房14#地块项目1-4#楼,工程地点福州市仓山区白湖亭浦下村。工程建设单位是福州市****房地产开发企业,设计单位是福州****设计院,由福建省*****监理有限企业监理,由厦门***建设工程有限企业承建。2.1设计概况1建筑面积(m2)总建筑面积33325地下建筑面积41462层数地下1地上4-163层高(m)地下室4.45上部2.94构造形式现浇钢筋混凝土框架构造,坡屋面5构造断面尺寸(mm)地下室外墙厚度250柱断面550×550、300×500、350×500、400×500,最大550*550高4.25梁断面400×800、400×900、200×700、300×700、200×800、450×900,最大450×900mm,高4.2m楼板厚度90—250(地下室250C30)6钢筋类型非预应力7砼强度等级C25~C302.2现场状况本工程分四个施工段施工,模板堆场每区设一处,详细位置详现场详细布置。三、施工安排3.1施工部位及工期安排对于每个施工区段的劳动力使用要根据其模板工程量及施工工期来组织安排,在保证工期的同步,力争劳动力的安排均衡,而对于模板质量的保证关键在于保证模板支架尺寸、支撑体系及细部处理,从而保证不变形、不涨模,重要应注意的部位在梁柱接头、上下层接头、楼梯踏步及弧形梁的弧度来控制等。3.2劳动组织及职责分工1.根据模板工作量及施工总进度计划安排,配置三个木组操作施工段(每区一种),木工班组提成3班,每班25∽30人左右流水作业(视工期、工程量等详细状况对应增减)。2.模板施工纳入项经部质量管理体系,以项目经理为首,技术负责人、专职质检员、施工员及模板班组均按职责和岗位进行模板施工的质量管理。3.本模板施工的所有施工过程需接受项经部质量管理体系的有关人员的监督和管理。四、施工准备4.1施工方案的选择本工程地下室基础承台、基础梁等采用190*190*90空心砖模,M5水泥砂浆砌筑。根据本工程的特点,为保证工程质量、保证协议工期的同步,为了加紧施工进度,本工程模板支撑系统选用钢管加强加可调式顶托支撑系统,采用2.5套模来周转,并在施工中采用有效的技术措施,以到达节省材料,减少成本的效果。4.2材料准备4.2.1原材料性能及质量规定1.柱、梁板模板所有采用地产优质覆面酚醛树脂浸渍复合九层胶合板,板面涂覆热压一层酚醛树脂,规格尺寸为915×1830×18mm,1200×2440×18mm两种,胶合板板边四面均涂封防水油漆,耐磨性强,表面平整光滑,不易吸水受潮变形,使用周期为一般胶合板的3∽5倍,作为柱、梁板等构造的主模板,是控制本工程模板施工工艺的主导原因。2.骨料及搁栅选用50×100mm,100×100mm,75×150mm三种规格方木,经刨光处理后,保证断面一致,腐烂扭裂木材不得使用。柱竖向压骨采用100×100mm方木。3.梁板模板支撑采用扣件式钢管架,可调托头(上部装可调整螺杆),Φ10对拉螺栓及专门柱箍,柱模板支撑采用钢管斜撑,侧模边角处采用50×50×5mm角钢包边4.脱模剂采用非油性脱模剂,无毒无污染,工作条件及脱模效果好,砼表面平整光滑,无气眼,不污染砼表面及钢筋,不需处理就可直接使用。5.高度不小于600的梁模板采用穿腹螺栓加固,柱模板定位采用∟40×4角钢。6.胶带纸选用2cm宽纸质胶带纸模板及支撑实际用量表序号材料名称规格单位备注1胶合板915×1830×18mm片2方木50×100mmm3同上(L=2m)3方木100×100mmm3同上4方木75×150mmm3同上5方木120×120mmm3同上6钢管Φ48×3.5mm吨按进度分批进场7扁钢50×5吨按进度分批进场8角钢50×50×5吨按进度分批进场9角钢∟40×4吨按进度分批进场10顶、底托/副按进度分批进场4.3技术准备1.项经部在模板施工前组织人员学习图纸、熟悉施工规范,学习有关模板施工规程。2.管理人员应在模板施工前向班组进行施工交底,向其详细交待施工中应注意事项。五、模板施工技术及措施5.1施工流水段划分模板施工组织幢与幢之间的流水作业,单体以楼层作为施工流水段,柱和梁板的水平和竖向构件合为一种检查批。5.2模板及支撑配置层数本工程主体构造施工模板配置:各楼施工配置3套梁板模板,2套柱模板,以满足流水翻转,计划各幢月上4层。5.3隔离剂的选用及注意事项脱模剂的采用必须是无毒无污染,不影响构造性能或阻碍装饰施工,工作条件及脱模效果好,砼表面平整光滑,无气眼,不污染砼表面及钢筋,不需处理就可直接使用。使用前模板表面清理洁净,后按规定涂刷脱模剂。在涂刷模板脱模(隔离)剂时,不得玷污钢筋和砼接槎处。对模板表面要保护好,拆模时应清除水泥渣再涂刷隔离剂。5.4模板设计详第十点。5.5模板的现场制作根据模板设计拼装图,分别制作柱、梁板模板,并编号分堆寄存,将预制编号的模板运至工作面定位组装,定位翻转。上下楼层接缝,板缝拼接,洞口等特殊部位的拼装,应严格按模板设计拼装图施工。5.6模板制作质量1.梁侧模采用包底做法,梁与剪力墙交接处,梁模搁在柱立模上,主次梁交接处,次梁模搁在主梁侧模上;为便于拆模,梁与柱,次梁与主梁的模板结合处,梁口模板宜缩短2∽3mm,并锯成小斜面。2.梁模拼挡木楞按梁断面确定用料大小和间距。3.墙柱模板在制作前应预留好铁件、预留孔、水电管盒位置,经复核检查后进行合模。4.使用模板支撑、搁栅、横档等松木,不得有腐朽、扭裂和节疤超过1/3材料,顶撑要垂直。5.7模板的寄存1.寄存位置及场地地面的规定:寄存位置应按现场施工总平面图规定位置寄存。寄存地应为砼浇筑的硬地面,并有可靠的排水措施。为防止模板直接置于地面而吸水受潮变形,应用杠木置于地面作为隔离之用。2.模板寄存的技术与管理注意事项A.实行文明施工,材料按指定地点堆放,及时整顿打扫工作面,保持整洁。B.模板拆除下来的材料按指定地点堆放,及时整顿归堆,以防铁钉扎脚,严禁在寄存地向下扔杂物木料,防止高压,物体坠落,导致工伤事故。C.模板堆高不应超过2.4m,寄存地应及时转运出场或运上工作面施工。D.寄存地模板应按规格分类堆放,拆下的模板和制作好的模板应分开堆放,防止混用。5.8模板的安装1.模板工艺流程A.支柱模次序放样弹线(柱定位垫块∟40×4角钢焊定)→刷脱模剂→各向立模安装→柱箍安装→安装支撑系统→调整标高、垂直度和几何尺寸→核验合格后转入下道工序B.支梁、板模次序安装钢管立柱→安装顶托→调整顶托高度→安装托梁、主次搁栅→铺钉胶合板及拼板→梁板轴线标高调整→面板拼缝粘贴胶带纸→刷脱模剂→质检→下道工序C.梁板模板支撑1)根据模板支撑原理定出梁板的支撑及板带位置。2)梁、板采用钢管支撑;其架距和间距应根据方案布置。3)钢管立杆应竖直设置;钢管间必须按步距铺设;钢管支撑支架高度控制5m4)钢管间的连接必须采用钢管扣件连接,且对接扣件应交错布置;钢管应纵横平直,相邻间钢管连接钢管立杆的接头不应设置在同步内,同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不适宜不不小于500mm。5)在钢管支撑的顶部和底部设置整体性水平拉杆与剪刀撑且必须与钢管立杆相连接;6)安装后的钢管扣件拧紧扭矩应用扭矩扳手进行检查,扭矩应在45∽60N·m之间,检查数量不应少于50%。7)可调底座丝杆伸出长度≤200mm,上托插入管内长度不不不小于1/3丝杆长度。2.模板设计构造A.柱模板柱模采用定型18mm厚胶合板制作整体模板,侧模柱角处采用50×50×5mm角钢包边,竖楞(规格50×100)柱箍采用100×100mm方木双拼@400。B.墙模板构造墙体采用18mm胶合板模,内楞使用方木(规格100×100),内楞间距为300mm,外楞采用100×100方木,间距为900mm。采用Φ12对拉螺栓锁紧(间距为900×300mm)。为保证墙体断面尺寸,在墙角和墙体中用钢筋加铁片作限位,墙体中间用砼预制条限位对撑(间距为900×900mm)。墙体整体稳定用Φ48钢管斜撑,地面预埋,端部顶撑,垂直调整加可调制作,斜撑钢管加可调顶托间距400。C.梁模板梁板模板支撑体系采用扣件式钢管架,可调托头(上部装可调整螺杆)。该工程梁截面最大为450*900mm,采用扣件式钢管架,18mm厚胶合板拼模,梁侧压骨选用方木,支撑梁底的搁栅选用100×100mm方木间距@450mm。D.板模板楼板模板采用扣件式钢管架体系,模板选用胶合板18×915×1830mm,搁栅选用100×100mm方木,托梁选用100×100mm。配板的方式应先用原则尺寸的整块胶合板对称排列,局限性部分留在中央及两端,用胶合板锯成所需尺寸嵌补。板缝均用铁皮封缝,保证砼表面光滑平整。E.斜屋面模板本工程斜斜屋面梁板支撑落在闷顶层梁板支撑上。闷顶层高度均在1.5米以内。梁板采用钢管架斜支撑,间距1.8m,如附图所示。各斜撑架之间通过上下两道纵横向钢管拉结。G.楼梯模板设计楼梯模板为胶合板,踏步侧板两端钉在梯段侧板木档上,靠墙的一端钉在反三角木上,踏步板龙骨采用50mm厚方木,制作时在梯段侧板内划出踏步形状与尺寸,并在踏步高度线一侧留出踏步侧板厚度定上木档,详见附图,支撑采用钢管支撑。3.模板安装企业原则构造规定A.模板加工规定柱、梁的模板加工必须满足截面尺寸,两对角线误差不不小于1mm,尺寸过大的模板需进行刨边,否则严禁使用。次龙骨(格栅)必须双面刨光,主龙骨(牵杠)至少要单面刨光。翘曲、变形的方木不得作为龙骨使用。B.模板加工管理模板加完毕后,必须通过项目经理部有关人员验收合格,并报监理工程师复验合格后方可使用。对于周转使用的胶合板,假如有飞边、破损模板必须切掉破损部份,然后封面加以运用。C.梁模板安装次序及技术规定要点:1)模板安装次序搭设各调平模板支架→按标高铺梁底模板→拉线找直→绑扎梁钢筋→安装垫块→梁两侧模板→调整模板。2)技术要点按设计规定起拱,并注意梁的侧模包住底模,下面龙骨包住侧模。D.楼板模板安装次序及技术要点1)模板安装次序钢管搭设→主龙骨→次龙骨→柱头模板龙骨→柱头模板、顶板模板→拼装→顶板内、外柱头模板龙骨→模板调整验收→进行下一道工序。2)技术要点楼板模板当采用单块就位时,宜以每个铺设单元从四面先用阴角模板与梁模板连接,然后向中内铺设。按设计规定起拱2‰,起拱部位为中间起拱,四面不起拱。楼梯模板安装严禁“飞模”。E.柱模板安装次序1)模板安装次序搭设脚手架→柱模板就位安装→安装柱模→安设支撑→固定柱模→浇筑混凝土→拆除脚手架、模板→清理模板。2)技术要点板块与板块竖向接缝处理,做成企口拼接,然后加柱箍、支撑体将柱固定。F.楼梯模板安装次序及技术规定要点1)梯段侧板的宽度至少要等于梯段板厚及踏步高,板的厚度为30mm,长度按梯段确定。反三角木是由若干三角木块钉在方木上,三角木块两直角边长分别各等于踏步的高和宽,板的厚度为50mm,方木断面为100mm2)先立平台梁、平台板的模板以及梯基的侧板。在平台梁和梯基侧板上钉托木,将搁栅支于托木上,搁栅下立牵械及牵械撑,牵杆断面为100×100mm,牵杆撑间距为1-3)要注意梯步高步应均匀一致,最下一步及最上一步的高度,必须考虑到楼地面最终的装修厚度,防止由于装修厚度不一样而形成梯步高度不协调。G.预埋件、预留洞安装次序及技术规定要点1)对本工程的预埋件、预留洞,在施工前应和安装图详细查对无误后方能进行施工。2)在模板或钢筋骨架上画出预埋件和预留洞的标高、几何尺寸和位置。3)预埋件四角留小洞用钉子固定在模板上。预留洞固定在模板上,保证在施工中不会移动。4)砼浇捣时,要派专人对预埋件、预留洞进行检查和校正,保证埋件和预留洞口精确。5.9模板的拆除1.拆模次序A.拆柱模次序拆支撑体系→拆柱箍→拆柱模→检查修整柱模→刷脱模剂→转运下一工作面B.拆梁板模次序拆除部分水平拉杆→敲支拉杆销→降下顶托→拆除楞木→拆除面板→拆除水平拉杆→清理修整模板→转运下一工作面2.拆模规定A.先支模板后拆,后支模板先拆,先拆非承重分部模板,后拆承重部分。模板拆除跨度较大的梁承重模板应先从跨中开始分别向两端拆除。B.先拆除与构造的连接件,放松螺栓,使模板与砼脱离后再进行拆除,防止因拆模而使砼受震损伤及损坏模板。C.建立拆模申请制度。楼层模板的支撑系统的拆除,应待此处砼强度到达设计规定后,报请项经部,并由项经部报监理单位审核同意后,方可拆除。拆模时,严禁猛撬、硬砸及大面积撬落和拉倒。E.柱模在砼浇筑至少48小时后,其强度能保证构件不变形,棱角完整时方可拆模。F.梁板模应在与构造同条件养护的砼试块到达规范规定强度后方可拆除(详见下表),梁板侧模拆除时应保证砼表面及棱角不受损伤。底模拆除时的砼强度规定构件类型构件跨度(m)到达设计的砼立方体抗压强度原则值的百分率(%)板≤2≥50>2,≤8≥75>8≥100梁、拱、壳≤8≥75>8≥100悬臂构件―≥100G.拆下的模板和支架宜分散堆放,并及时运走,清理洁净及净整,加强保管,堆放整洁,以利再用。H.框架工程拆模遵照隔一层拆一层的原则(即上一层楼面砼到达拆模强度方可拆除下一层楼板的支撑),拆模时发现异常暂停拆模,经处理后方可继续拆模。六、检查批的划分主体构造的模板分项工程按楼层划分检查批,即以一种框架构造(柱和梁板)作为一种检查批。七、模板工程质量规定和质量保证措施7.1质量规定A.模板安装采用早拆模施工措施:即面板采用18厚优质胶合板,搁栅、楞木用松方木、支撑系统用Φ48×3.5mm钢管,坡屋面层用钢管支撑,梁模板使用优质胶合板。柱模板均采用优质胶合板,减少拼缝,防止漏浆。B.模板安装的质量规定1)模板及支架必须具有足够的支承面积,其强度、刚度和稳定性,符合设计规定;2)模板的接缝不不小于1.5mm,不漏浆;3)实测容许偏差符合《建筑安装工程质量检查评估原则》中模板分项的安装规定,其合格率控制在90%以上。模板安装质量规定项次项目名称容许偏差值(mm)1轴线位移基础5柱、墙、梁32标高+2~-53截面尺寸基础+10柱、墙、梁+2~-54层高垂直度不不小于5m6不小于5m85相邻两板表面高下差26表面平整度27预埋钢板中心线位移38预埋管预埋孔中心线位移39预埋螺栓中心线位移2外露长度+10~-010预留洞中心线位移10外露长度+10~-07.2模板施工技术质量管理措施1.模板的制作按新的施工及验收规范规定进行模板构造计算和设计。模板使用的材料及安装措施、次序应严格按模板作业计划规定进行,每一道工序必须遵守“三检”制度进行,上一道工序在未经检查承认合格后,不得进行下一道工序施工。2.梁侧模采用包底做法,梁与柱交接处,梁模搁在柱立模上,主次梁交接处,次梁模搁在主梁侧模上;为便于拆模,梁与柱,次梁与主梁的模板结合处,梁口模板宜缩短2-3mm,并锯成小斜面。3.柱模板安装应立缝垂直、横缝水平、标高精确、表面平整,柱位钢筋电焊垫块定位。4.梁板模板严格控制起拱值,按设计规定进行起拱:当跨度不小于或等于7m时,梁起拱值为跨度的2/1000,无规定期,当跨度不小于或等于4m时,梁起拱值为跨度的1/1000;楼板起拱值为1/500。5.施工轴线投测选用高精度经纬仪,采用内部控制和外部检查相结合的投测措施,对引出的轴线(点)进行封闭校核后,弹出柱体模板轴线安装控制线,靠柱模外拉通长透线,以控制检查柱模水平平直度、表面平整度。柱四角延长线也应弹出四角延长线进行控制柱脚截面尺寸其互相位置的对的。6.在涂刷模板脱模(隔离)剂时,不得玷污钢筋和砼接槎处。对模板表面要保护好,拆模时应清除水泥渣再涂刷隔离剂。7.浇筑砼前,模板上杂物应清理洁净后,再浇水湿润,但模板上不应有积水。8.对模板班组实行全过程技术指导和质量监督制度,严格执行班组、质检员、工序交接施工员三级检查制度,把质量问题消灭在安装检查过程中。八、质量通病防止措施及(半)产品保护措施8.1质量通病轴线偏位、支撑刚度局限性、变形、标高偏差、接缝不严密导致漏浆、上层模板底部位移,砼连接处“戴帽”,脱模剂使用不妥,模板板面清理不符规定,砖顶过梁模板缺陷等。8.2防止措施 1.对有关操作人员进行技术交底,增强责任制管理,严格执行三检制。按模板方案进行,上下层模板支撑应保持竖向一致对应。2.模板轴线标高放样后,专人进行技术复核,无误后才支模。3.柱模根部楼面弹设墙位置线及检测线,柱筋电焊限位垫块。4.支模时拉水平、竖向通线,设竖向总垂直控制线保证水平竖向位置精确。5.根据构造特点,进行模板专题设计,保证有足够强度、刚度和稳定性。6.砼浇注时,对模板进行质量检测,发现问题及时处理,浇注要均匀、对称下料,控制一次浇灌高度在施工规范容许范围之内(尤其是门窗洞口模板两侧)。7.通过设计确定梁底支撑间距,及墙模压骨间距,在梁墙摸上口设临时撑头。8.当梁板跨度不小于或等于4m9.楼每层设标高控制点,支模过程用水准仪进行模板底面找平。10.模板顶部设标高记、严格按标识施工。11.楼梯踏步安装考虑装修层厚度。12.严格控制木模含水率,制作时拼缝严密,拼缝不不小于2mm。浇捣砼前,提前浇水湿润。13.梁柱交接部位支撑要牢固,拼缝严密防止错位。14.拆模后,及时清理,涂刷脱模剂(严禁使用废机油),涂刷要均匀,一般为两遍。15.在封模前,应将模内垃圾清除。在墙拐角、墙梁接头处留打扫孔。16.门顶砼过梁支模采用砖墙上留孔挑扁担措施施工,梁侧模下口夹紧砖墙,斜撑与上口模挡钉牢,保持直线。8.3(半)成品保护措施1.模板应按编号分类堆放,拆模后及时清理,涂刷脱模剂。2.在板面电焊钢筋,水电管时,应用白铁皮垫底隔离,严禁在板面拖拉钢筋、电管,堆放安装过程用方木垫底,安装后及时设保护垫块,严禁用铁撬撬模板。3.砼浇捣按规程操作,防止过度振捣引起模板变形,防止在板面卸料过高。4.严格按拆模次序拆模,不得用铁撬直接撬模板,保证边角完整,拆模由人工传下楼面轻放,严禁乱扔掷。九、模板施工安全文明措施1.建立以项目负责人为首的文明生产管理组织体系,开展文明生产管理活动,进场前对工人进行文明施工教育。项经部设置专职安全员,实行安全值班制度,安全员在企业两级安全站和项目经理指导下,认真贯彻安全生产责任制,推进和组织施工中的安全工作,形成整个比较健全的安全保证体系。2.在施工前施工员要认真做好针对性的安全技术交底工作,两级安全员及值班人员都应进行全面检查,班组安全员在各自施工范围内逐一检查外脚手架、安全网、内架子、五口防护以及工人与否对的使用劳保用品,及时清理外架、安全网内的材料及杂物,严禁将模板材料堆放在外架上。3.模板安装操作过程应按模板施工单项作业计划备料使用,使用模板支撑、搁栅、横档等松木,不得有腐朽、扭裂和节疤超过1/3材料,顶撑要垂直,横顺拉杆和剪力撑要拉牢扣紧(钉牢)模板上一道工序未完,支撑未能固定期,不得进行下一道工序。4.明火作业由专人负责登记审批,定专人防火卫生责任区,工地施工用电拉搭线路及电源设置由工地电工负责,班组不得私自拆除、搭接,临时照明电源线不得拖地,电源插座破裂要及时更换。5.模板拆除时间应按规范规定由木部施工员负责告知,未经同意班组不得安排拆除。拆下来的材料按指定地点堆放,及时整顿归堆,以防铁钉扎脚,严禁向下扔杂物木料,防止高压,物体坠落,导致工伤事故。6.在塔吊吊装转运模板时,工人不得站在吊点吊臂活动范围内。7.控制模板板面所堆集的钢筋、砼及施工机械等荷载,支撑应保证牢固。8.实行文明施工,材料按指定地点堆放,及时整顿打扫工作面,保持整洁。十、模板体系的设计和计算
附1对250mm墙模板进行验算(高4.25米)墙模板的背部支撑由两层龙骨(木楞或钢楞)构成:直接支撑模板的为次龙骨,即内龙骨;用以支撑内层龙骨的为主龙骨,即外龙骨。组装墙体模板时,通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结,每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。根据规范,当采用溜槽、串筒或导管时,倾倒混凝土产生的荷载原则值为2.00kN/m2;一、参数信息1.基本参数次楞(内龙骨)间距(mm):300;穿墙螺栓水平间距(mm):300;主楞(外龙骨)间距(mm):900;穿墙螺栓竖向间距(mm):900;对拉螺栓直径(mm):M12;2.主楞信息龙骨材料:木楞;宽度(mm):100.00;高度(mm):100.00;主楞肢数:2;3.次楞信息龙骨材料:木楞;宽度(mm):100.00;高度(mm):100.00;次楞肢数:1;4.面板参数面板类型:竹胶合板;面板厚度(mm):18.00;面板弹性模量(N/mm2):9500.00;面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00;面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50;5.木方参数方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00;方木弹性模量E(N/mm2):9500.00;方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50;墙模板设计简图二、墙模板荷载原则值计算按《施工手册》,新浇混凝土作用于模板的最大侧压力,按下列公式计算,并取其中的较小值:其中γ--混凝土的重力密度,取24.000kN/m3;t--新浇混凝土的初凝时间,取4.000h;T--混凝土的入模温度,取20.000℃;V--混凝土的浇筑速度,取2.500m/h;H--模板计算高度,取4.250m;β1--外加剂影响修正系数,取1.200;β2--混凝土坍落度影响修正系数,取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F;分别为46.083kN/m2、102.000kN/m2,取较小值46.083kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力原则值F1=46.083kN/m2;倾倒混凝土时产生的荷载原则值F2=2kN/m2。三、墙模板面板的计算面板为受弯构造,需要验算其抗弯强度和刚度。按规范规定,强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨持续梁计算。面板计算简图1.抗弯强度验算跨中弯矩计算公式如下:其中,M--面板计算最大弯距(N.mm);l--计算跨度(内楞间距):l=300.0mm;q--作用在模板上的侧压力线荷载,它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×46.08×0.90×0.90=44.793kN/m,其中0.90为按《施工手册》取的临时构造折减系数。倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.90×0.90=2.268kN/m;q=q1+q2=44.793+2.268=47.061kN/m;面板的最大弯距:M=0.1×47.061×300.0×300.0=4.24×105N.mm;按如下公式进行面板抗弯强度验算:其中,σ--面板承受的应力(N/mm2);M--面板计算最大弯距(N.mm);W--面板的截面抵御矩:b:面板截面宽度,h:面板截面厚度;W=900×18.0×18.0/6=4.86×104mm3;f--面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2);f=13.000N/mm2;面板截面的最大应力计算值:σ=M/W=4.24×105/4.86×104=8.715N/mm2;面板截面的最大应力计算值σ=8.715N/mm2不不小于面板截面的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2,满足规定!2.抗剪强度验算计算公式如下:其中,∨--面板计算最大剪力(N);l--计算跨度(竖楞间距):l=300.0mm;q--作用在模板上的侧压力线荷载,它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×46.08×0.90×0.90=44.793kN/m;倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.90×0.90=2.268kN/m;q=q1+q2=44.793+2.268=47.061kN/m;面板的最大剪力:∨=0.6×47.061×300.0=8470.922N;截面抗剪强度必须满足:其中,Τ--面板截面的最大受剪应力(N/mm2);∨--面板计算最大剪力(N):∨=8470.922N;b--构件的截面宽度(mm):b=900mm;hn--面板厚度(mm):hn=18.0mm;fv--面板抗剪强度设计值(N/mm2):fv=13.000N/mm2;面板截面的最大受剪应力计算值:T=3×8470.922/(2×900×18.0)=0.784N/mm2;面板截面抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2;面板截面的最大受剪应力计算值T=0.784N/mm2不不小于面板截面抗剪强度设计值[T]=1.5N/mm2,满足规定!3.挠度验算根据规范,刚度验算采用原则荷载,同步不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下:其中,q--作用在模板上的侧压力线荷载:q=46.08×0.9=41.47N/mm;l--计算跨度(内楞间距):l=300mm;E--面板的弹性模量:E=9500N/mm2;I--面板的截面惯性矩:I=90×1.8×1.8×1.8/12=43.74cm4;面板的最大容许挠度值:[ω]=1.2mm;面板的最大挠度计算值:ω=0.677×41.47×3004/(100×9500×4.37×105)=0.547mm;面板的最大挠度计算值:ω=0.547mm不不小于等于面板的最大容许挠度值[ω]=1.2mm,满足规定!四、墙模板内外楞的计算(一).内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载,按照均布荷载作用下的三跨持续梁计算。本工程中,内龙骨采用木楞,宽度100mm,高度100mm,截面惯性矩I和截面抵御矩W分别为:W=100×100×100/6=166.67cm3;I=100×100×100×100/12=833.33cm4;内楞计算简图1.内楞的抗弯强度验算内楞跨中最大弯矩按下式计算:其中,M--内楞跨中计算最大弯距(N.mm);l--计算跨度(外楞间距):l=900.0mm;q--作用在内楞上的线荷载,它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×46.08×0.30×0.90=14.931kN/m;倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.30×0.90=0.756kN/m,其中,0.90为折减系数。q=(14.931+0.756)/1=15.687kN/m;内楞的最大弯距:M=0.1×15.687×900.0×900.0=1.27×106N.mm;内楞的抗弯强度应满足下式:其中,σ--内楞承受的应力(N/mm2);M--内楞计算最大弯距(N.mm);W--内楞的截面抵御矩(mm3),W=1.67×105;f--内楞的抗弯强度设计值(N/mm2);f=13.000N/mm2;内楞的最大应力计算值:σ=1.27×106/1.67×105=7.624N/mm2;内楞的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2;内楞的最大应力计算值σ=7.624N/mm2不不小于内楞的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2,满足规定!2.内楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨持续梁计算,公式如下:其中,V-内楞承受的最大剪力;l--计算跨度(外楞间距):l=900.0mm;q--作用在内楞上的线荷载,它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×46.08×0.30×0.90=14.931kN/m;倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.30×0.90=0.756kN/m,其中,0.90为折减系数。q=(q1+q2)/2=(14.931+0.756)/1=15.687kN/m;内楞的最大剪力:∨=0.6×15.687×900.0=8470.922N;截面抗剪强度必须满足下式:其中,τ--内楞的截面的最大受剪应力(N/mm2);∨--内楞计算最大剪力(N):∨=8470.922N;b--内楞的截面宽度(mm):b=100.0mm;hn--内楞的截面高度(mm):hn=100.0mm;fv--内楞的抗剪强度设计值(N/mm2):τ=1.500N/mm2;内楞截面的受剪应力计算值:fv=3×8470.922/(2×100.0×100.0)=1.271N/mm2;内楞截面的抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2;内楞截面的受剪应力计算值τ=1.271N/mm2不不小于内楞截面的抗剪强度设计值[fv]=1.5N/mm2,满足规定!3.内楞的挠度验算根据《建筑施工计算手册》,刚度验算采用荷载原则值,同步不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下:其中,ω--内楞的最大挠度(mm);q--作用在内楞上的线荷载(kN/m):q=46.08×0.30/1=13.82kN/m;l--计算跨度(外楞间距):l=900.0mm;E--内楞弹性模量(N/mm2):E=9500.00N/mm2;I--内楞截面惯性矩(mm4),I=8.33×106;内楞的最大挠度计算值:ω=0.677×13.82/1×9004/(100×9500×8.33×106)=0.776mm;内楞的最大容许挠度值:[ω]=3.6mm;内楞的最大挠度计算值ω=0.776mm不不小于内楞的最大容许挠度值[ω]=3.6mm,满足规定!(二).外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载,按照集中荷载作用下的三跨持续梁计算。本工程中,外龙骨采用木楞,宽度100mm,高度100mm,截面惯性矩I和截面抵御矩W分别为:W=100×100×100/6=166.67cm3;I=100×100×100×100/12=833.33cm4;外楞计算简图4.外楞抗弯强度验算外楞跨中弯矩计算公式:其中,作用在外楞的荷载:P=(1.2×46.08+1.4×2)×0.3×0.9/2=7.06kN;外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距):l=300mm;外楞最大弯矩:M=0.175×7059.10×300.00=3.71×105N/mm;强度验算公式:其中,σ--外楞的最大应力计算值(N/mm2)M--外楞的最大弯距(N.mm);M=3.71×105N/mmW--外楞的净截面抵御矩;W=1.67×105mm3;[f]--外楞的强度设计值(N/mm2),[f]=13.000N/mm2;外楞的最大应力计算值:σ=3.71×105/1.67×105=2.224N/mm2;外楞的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2;外楞的最大应力计算值σ=2.224N/mm2不不小于外楞的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2,满足规定!5.外楞的抗剪强度验算公式如下:其中,∨--外楞计算最大剪力(N);l--计算跨度(水平螺栓间距间距):l=300.0mm;P--作用在外楞的荷载:P=(1.2×46.08+1.4×2)×0.3×0.9/2=7.059kN;外楞的最大剪力:∨=0.65×7059.101=1.38×103N;外楞截面抗剪强度必须满足:其中,τ--外楞截面的受剪应力计算值(N/mm2);∨--外楞计算最大剪力(N):∨=1.38×103N;b--外楞的截面宽度(mm):b=100.0mm;hn--外楞的截面高度(mm):hn=100.0mm;fv--外楞的抗剪强度设计值(N/mm2):fv=1.500N/mm2;外楞截面的受剪应力计算值:τ=3×1.38×103/(2×100.0×100.0)=0.206N/mm2;外楞的截面抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2;外楞截面的抗剪强度设计值:[fv]=1.5N/mm2;外楞截面的受剪应力计算值τ=0.206N/mm2不不小于外楞截面的抗剪强度设计值[fv]=1.5N/mm2,满足规定!6.外楞的挠度验算根据《建筑施工计算手册》,刚度验算采用荷载原则值,同步不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下:其中,ω--外楞最大挠度(mm);P--内楞作用在支座上的荷载(kN/m):P=46.08×0.30×0.90/2=6.22kN/m;l--计算跨度(水平螺栓间距):l=300.0mm;E--外楞弹性模量(N/mm2):E=9500.00N/mm2;I--外楞截面惯性矩(mm4),I=8.33×106;外楞的最大挠度计算值:ω=1.146×1.24×101/2×3003/(100×9500×8.33×106)=0.024mm;外楞的最大容许挠度值:[ω]=1.2mm;外楞的最大挠度计算值ω=0.024mm不不小于外楞的最大容许挠度值[ω]=1.2mm,满足规定!五、穿墙螺栓的计算计算公式如下:其中N--穿墙螺栓所受的拉力;A--穿墙螺栓有效面积(mm2);f--穿墙螺栓的抗拉强度设计值,取170N/mm2;查表得:穿墙螺栓的型号:M12;穿墙螺栓有效直径:9.85mm;穿墙螺栓有效面积:A=76mm2;穿墙螺栓最大容许拉力值:[N]=1.70×105×7.60×10-5=12.92kN;穿墙螺栓所受的最大拉力:N=46.083×0.3×0.9=12.442kN。穿墙螺栓所受的最大拉力N=12.442kN不不小于穿墙螺栓最大容许拉力值[N]=12.92kN,满足规定!附2对550*550mm柱墙模板进行验算(高4.25米)柱模板的背部支撑由两层(木楞或钢楞)构成,第一层为直接支撑模板的竖楞,用以支撑混凝土对模板的侧压力;第二层为支撑竖楞的柱箍,用以支撑竖楞所受的压力;柱箍之间用对拉螺栓互相拉接,形成一种完整的柱模板支撑体系。柱模板设计示意图柱截面宽度B(mm):550.00;柱截面高度H(mm):550.00;柱模板的总计算高度:H=4.25m;根据规范,当采用溜槽、串筒或导管时,倾倒混凝土产生的荷载原则值为2.00kN/m2;计算简图一、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:0;柱截面宽度B方向竖楞数目:3;柱截面高度H方向对拉螺栓数目:0;柱截面高度H方向竖楞数目:3;2.柱箍信息柱箍材料:木楞;宽度(mm):100.00;高度(mm):100.00;柱箍的间距(mm):400;柱箍肢数:1;3.竖楞信息竖楞材料:木楞;宽度(mm):50.00;高度(mm):100.00;竖楞肢数:1;4.面板参数面板类型:竹胶合板;面板厚度(mm):18.00;面板弹性模量(N/mm2):9500.00;面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00;面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50;5.木方参数方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00;方木弹性模量E(N/mm2):9500.00;方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50;二、柱模板荷载原则值计算按《施工手册》,新浇混凝土作用于模板的最大侧压力,按下列公式计算,并取其中的较小值:其中γ--混凝土的重力密度,取24.000kN/m3;t--新浇混凝土的初凝时间,取5.000h;T--混凝土的入模温度,取25.000℃;V--混凝土的浇筑速度,取2.500m/h;H--模板计算高度,取4.250m;β1--外加剂影响修正系数,取1.200;β2--混凝土坍落度影响修正系数,取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F;分别为57.604kN/m2、102.000kN/m2,取较小值57.604kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力原则值F1=57.604kN/m2;倾倒混凝土时产生的荷载原则值F2=2kN/m2。三、柱模板面板的计算模板构造构件中的面板属于受弯构件,按简支梁或持续梁计算。本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象,进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知,柱截面宽度B方向竖楞间距最大,为l=250mm,且竖楞数为3,面板为2跨,因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的二跨持续梁进行计算。面板计算简图1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的二跨持续梁用下式计算最大跨中弯距:其中,M--面板计算最大弯距(N.mm);l--计算跨度(竖楞间距):l=250.0mm;q--作用在模板上的侧压力线荷载,它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×57.60×0.40×0.90=24.885kN/m;倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.40×0.90=1.008kN/m,式中,0.90为按《施工手册》取用的临时构造折减系数。q=q1+q2=24.885+1.008=25.893kN/m;面板的最大弯距:M=0.125×25.893×250×250=1.62×105N.mm;面板最大应力按下式计算:其中,σ--面板承受的应力(N/mm2);M--面板计算最大弯距(N.mm);W--面板的截面抵御矩:b:面板截面宽度,h:面板截面厚度;W=400×18.0×18.0/6=2.16×104mm3;f--面板的抗弯强度设计值(N/mm2);f=13.000N/mm2;面板的最大应力计算值:σ=M/W=1.62×105/2.16×104=7.492N/mm2;面板的最大应力计算值σ=7.492N/mm2不不小于面板的抗弯强度设计值[σ]=13N/mm2,满足规定!2.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的二跨持续梁计算,公式如下:其中,∨--面板计算最大剪力(N);l--计算跨度(竖楞间距):l=250.0mm;q--作用在模板上的侧压力线荷载,它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×57.60×0.40×0.90=24.885kN/m;倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.40×0.90=1.008kN/m,式中,0.90为按《施工手册》取用的临时构造折减系数。q=q1+q2=24.885+1.008=25.893kN/m;面板的最大剪力:∨=0.625×25.893×250.0=4045.770N;截面抗剪强度必须满足下式:其中,τ--面板承受的剪应力(N/mm2);∨--面板计算最大剪力(N):∨=4045.770N;b--构件的截面宽度(mm):b=400mm;hn--面板厚度(mm):hn=18.0mm;fv---面板抗剪强度设计值(N/mm2):fv=13.000N/mm2;面板截面受剪应力计算值:τ=3×4045.770/(2×400×18.0)=0.843N/mm2;面板截面抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2;面板截面的受剪应力τ=0.843N/mm2不不小于面板截面抗剪强度设计值[fv]=1.5N/mm2,满足规定!3.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的二跨持续梁计算,挠度计算公式如下:其中,ω--面板最大挠度(mm);q--作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m):q=57.60×0.40=23.04kN/m;l--计算跨度(竖楞间距):l=250.0mm;E--面板弹性模量(N/mm2):E=9500.00N/mm2;I--面板截面的惯性矩(mm4);I=400×18.0×18.0×18.0/12=1.94×105mm4;面板最大容许挠度:[ω]=250/250=1mm;面板的最大挠度计算值:ω=0.521×23.04×250.04/(100×9500.0×1.94×105)=0.254mm;面板的最大挠度计算值ω=0.254mm不不小于面板最大容许挠度设计值[ω]=1mm,满足规定!四、竖楞方木的计算模板构造构件中的竖楞(小楞)属于受弯构件,按持续梁计算。本工程柱高度为4.3m,柱箍间距为400mm,竖楞为不小于3跨,因此按均布荷载作用下的三跨持续梁计算。本工程中,竖楞采用木楞,宽度50mm,高度100mm,截面惯性矩I和截面抵御矩W分别为:W=50×100×100/6=83.33cm3;I=50×100×100×100/12=416.67cm4;竖楞方木计算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式:其中,M--竖楞计算最大弯距(N.mm);l--计算跨度(柱箍间距):l=400.0mm;q--作用在竖楞上的线荷载,它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×57.60×0.25×0.90=15.553kN/m;倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.25×0.90=0.630kN/m;q=(15.553+0.630)/1=16.183kN/m;竖楞的最大弯距:M=0.1×16.183×400.0×400.0=2.59×105N.mm;其中,σ--竖楞承受的应力(N/mm2);M--竖楞计算最大弯距(N.mm);W--竖楞的截面抵御矩(mm3),W=8.33×104;f--竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2);f=13.000N/mm2;竖楞的最大应力计算值:σ=M/W=2.59×105/8.33×104=3.107N/mm2;竖楞的最大应力计算值σ=3.107N/mm2不不小于竖楞的抗弯强度设计值[σ]=13N/mm2,满足规定!2.抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨持续梁计算,公式如下:其中,∨--竖楞计算最大剪力(N);l--计算跨度(柱箍间距):l=400.0mm;q--作用在模板上的侧压力线荷载,它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×57.60×0.25×0.90=15.553kN/m;倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.25×0.90=0.630kN/m;q=(15.553+0.630)/1=16.183kN/m;竖楞的最大剪力:∨=0.6×16.183×400.0=3883.939N;截面抗剪强度必须满足下式:其中,τ--竖楞截面最大受剪应力(N/mm2);∨--竖楞计算最大剪力(N):∨=3883.939N;b--竖楞的截面宽度(mm):b=50.0mm;hn--竖楞的截面高度(mm):hn=100.0mm;fv--竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2):fv=1.500N/mm2;竖楞截面最大受剪应力计算值:τ=3×3883.939/(2×50.0×100.0)=1.165N/mm2;竖楞截面抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2;竖楞截面最大受剪应力计算值τ=1.165N/mm2不不小于竖楞截面抗剪强度设计值[fv]=1.5N/mm2,满足规定!3.挠度验算最大挠度按三跨持续梁计算,公式如下:其中,ω--竖楞最大挠度(mm);q--作用在竖楞上的线荷载(kN/m):q=57.60×0.25=14.40kN/m;l--计算跨度(柱箍间距):l=400.0mm;E--竖楞弹性模量(N/mm2):E=9500.00N/mm2;I--竖楞截面的惯性矩(mm4),I=4.17×106;竖楞最大容许挠度:[ω]=400/250=1.6mm;竖楞的最大挠度计算值:ω=0.677×14.40×400.04/(100×9500.0×4.17×106)=0.063mm;竖楞的最大挠度计算值ω=0.063mm不不小于竖楞最大容许挠度[ω]=1.6mm,满足规定!五、B方向柱箍的计算本工程中,柱箍采用方木,截面惯性矩I和截面抵御矩W分别为:W=10×10×10/6=166.67cm3;I=10×10×10×10/12=833.33cm4;柱箍为单跨,按集中荷载简支梁计算(附计算简图):B方向柱箍计算简图其中P--竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN),竖楞距离取B方向的;P=(1.2×57.6×0.9+1.4×2×0.9)×0.25×0.4/1=6.47kN;B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力:N=6.473kN;B方向柱箍弯矩图(kN.m)最大弯矩:M=1.813kN.m;B方向柱箍变形图(mm)最大变形:V=1.400mm;1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式其中,柱箍杆件的最大弯矩设计值:M=1.81kN.m;弯矩作用平面内柱箍截面抵御矩:W=166.67cm3;B边柱箍的最大应力计算值:σ=10.36N/mm2;柱箍的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2;B边柱箍的最大应力计算值σ=10.36N/mm2不不小于柱箍的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2,满足规定!2.柱箍挠度验算通过计算得到:ω=1.4mm;柱箍最大容许挠度:[ω]=550/250=2.2mm;柱箍的最大挠度ω=1.4mm不不小于柱箍最大容许挠度[ω]=2.2mm,满足规定!六、B方向对拉螺栓的计算B方向没有设置对拉螺栓!七、H方向柱箍的计算本工程中,柱箍采用木楞,截面惯性矩I和截面抵御矩W分别为:W=10×10×10/6=166.67cm3;I=10×10×10×10/12=833.33cm4;柱箍为单跨,按简支梁计算(附计算简图):H方向柱箍计算简图其中P--竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN),竖楞距离取H方向的;P=(1.2×57.6×0.9+1.4×2×0.9)×0.25×0.4/1=6.47kN;H方向柱箍剪力图(kN)最大支座力:N=6.473kN;H方向柱箍弯矩图(kN.m)最大弯矩:M=1.813kN.m;H方向柱箍变形图(mm)最大变形:V=1.400mm;1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式:其中,柱箍杆件的最大弯矩设计值:M=1.81kN.m;弯矩作用平面内柱箍截面抵御矩:W=166.67cm3;H边柱箍的最大应力计算值:σ=10.357N/mm2;柱箍的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2;H边柱箍的最大应力计算值σ=10.357N/mm2不不小于柱箍的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2,满足规定!2.柱箍挠度验算通过计算得到:V=1.4mm;柱箍最大容许挠度:[V]=550/250=2.2mm;柱箍的最大挠度V=1.4mm不不小于柱箍最大容许挠度[V]=2.2mm,满足规定!八、H方向对拉螺栓的计算H方向没有设置对拉螺栓!附3对300*750mm梁模板进行因本工程梁支架高度不小于4米,根据有关文献提议,假如仅按规范计算,架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参照了《施工技术》(3):《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。梁段:L1。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m):0.45;梁截面高度D(m):0.90混凝土板厚度(mm):250.00;立杆梁跨度方向间距La(m):0.80;立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10;立杆步距h(m):1.50;梁支撑架搭设高度H(m):4.20;梁两侧立柱间距(m):0.95;承重架支设:1根承重立杆,方木支撑垂直梁截面;板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.00;采用的钢管类型为Φ48×3.5;扣件连接方式:双扣件,考虑扣件质量及保养状况,取扣件抗滑承载力折减系数:0.80;2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35;钢筋自重(kN/m3):1.50;施工均布荷载原则值(kN/m2):2.5;新浇混凝土侧压力原则值(kN/m2):21.6;倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0;振捣混凝土荷载原则值(kN/m2):2.03.材料参数木材品种:柏木;木材弹性模量E(N/mm2):10000.0;木材抗弯强度设计值fm(N/mm2):17.0;木材抗剪强度设计值fv(N/mm2):1.7;面板类型:胶合面板;面板弹性模量E(N/mm2):9500.0;面板抗弯强度设计值fm(N/mm2):13.0;4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm):100.0;梁底方木截面高度h(mm):100.0;梁底纵向支撑根数:3;面板厚度(mm):18.0;5.梁侧模板参数主楞间距(mm):500;次楞根数:3;穿梁螺栓水平间距(mm):500;穿梁螺栓竖向根数:2;穿梁螺栓竖向距板底的距离为:200mm,150mm;穿梁螺栓直径(mm):M12;主楞龙骨材料:木楞,,宽度100mm,高度100mm;主楞合并根数:2;次楞龙骨材料:木楞,,宽度50mm,高度100mm;二、梁模板荷载原则值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按《施工手册》,新浇混凝土作用于模板的最大侧压力,按下列公式计算,并取其中的较小值:其中γ--混凝土的重力密度,取24.000kN/m3;t--新浇混凝土的初凝时间,取5.000h;T--混凝土的入模温度,取25.000℃;V--混凝土的浇筑速度,取1.500m/h;H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度,取0.900m;β1--外加剂影响修正系数,取1.200;β2--混凝土坍落度影响修正系数,取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F;分别为44.620kN/m2、21.600kN/m2,取较小值21.600kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯构造,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞(内龙骨)的根数为3根。面板按照均布荷载作用下的两跨持续梁计算。面板计算简图(单位:mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下:其中,σ--面板的弯曲应力计算值(N/mm2);M--面板的最大弯距(N.mm);W--面板的净截面抵御矩,W=50×1.8×1.8/6=27cm3;[f]--面板的抗弯强度设计值(N/mm2);按如下公式计算面板跨中弯矩:其中,q--作用在模板上的侧压力,包括:新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×0.5×21.6×0.9=11.66kN/m;倾倒混凝土侧压力设计值:q2=1.4×0.5×2×0.9=1.26kN/m;q=q1+q2=11.664+1.260=12.924kN/m;计算跨度(内楞间距):l=325mm;面板的最大弯距M=0.125×12.924×3252=1.71×105N.mm;经计算得到,面板的受弯应力计算值:σ=1.71×105/2.70×104=6.32N/mm2;面板的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2;面板的受弯应力计算值σ=6.32N/mm2不不小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2,满足规定!2.挠度验算q--作用在模板上的侧压力线荷载原则值:q=21.6×0.5=10.8N/mm;l--计算跨度(内楞间距):l=325mm;E--面板材质的弹性模量:E=9500N/mm2;I--面板的截面惯性矩:I=50×1.8×1.8×1.8/12=24.3cm4;面板的最大挠度计算值:ω=0.521×10.8×3254/(100×9500×2.43×105)=0.272mm;面板的最大容许挠度值:[ω]=l/250=325/250=1.3mm;面板的最大挠度计算值ω=0.272mm不不小于面板的最大容许挠度值[ω]=1.3mm,满足规定!四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载,按照均布荷载作用下的三跨持续梁计算。本工程中,龙骨采用1根木楞,截面宽度50mm,截面高度100mm,截面惯性矩I和截面抵御矩W分别为:W=50×1002×1/6=83.33cm3;I=50×1003×1/12=416.67cm4;内楞计算简图(1).内楞强度验算强度验算计算公式如下:其中,σ--内楞弯曲应力计算值(N/mm2);M--内楞的最大弯距(N.mm);W--内楞的净截面抵御矩;[f]--内楞的强度设计值(N/mm2)。按如下公式计算内楞跨中弯矩:其中,作用在内楞的荷载,q=(1.2×21.6×0.9+1.4×2×0.9)×0.325=8.4kN/m;内楞计算跨度(外楞间距):l=500mm;内楞的最大弯距:M=0.1×8.40×500.002=2.10×105N.mm;最大支座力:R=1.1×8.401×0.5=4.62kN;经计算得到,内楞的最大受弯应力计算值σ=2.10×105/8.33×104=2.52N/mm2;内楞的抗弯强度设计值:[f]=17N/mm2;内楞最大受弯应力计算值σ=2.52N/mm2不不小于内楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2,满足规定!(2).内楞的挠度验算其中E--面板材质的弹性模量:10000N/mm2;q--作用在模板上的侧压力线荷载原则值:q=21.60×0.33=7.02N/mm;l--计算跨度(外楞间距):l=500mm;I--面板的截面惯性矩:I=8.33×106mm4;内楞的最大挠度计算值:ω=0.677×7.02×5004/(100×10000×8.33×106)=0.036mm;内楞的最大容许挠度值:[ω]=500/250=2mm;内楞的最大挠度计算值ω=0.036mm不不小于内楞的最大容许挠度值[ω]=2mm,满足规定!2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力,取内楞的最大支座力4.62kN,按照集中荷载作用下的持续梁计算。本工程中,外龙骨采用2根木楞,截面宽度100mm,截面高度100mm,截面惯性矩I和截面抵御矩W分别为:W=100×1002×2/6=333.33cm3;I=100×1003×2/12=1666.67cm4;外楞计算简图外楞弯矩图(kN.m)外楞变形图(mm)(1).外楞抗弯强度验算其中σ--外楞受弯应力计算值(N/mm2)M--外楞的最大弯距(N.mm);W--外楞的净截面抵御矩;[f]--外楞的强度设计值(N/mm2)。根据持续梁程序求得最大的弯矩为M=1.386kN.m外楞最大计算跨度:l=300mm;经计算得到,外楞的受弯应力计算值:σ=1.39×106/3.33×105=4.158N/mm2;外楞的抗弯强度设计值:[f]=17N/mm2;外楞的受弯应力计算值σ=4.158N/mm2不不小于外楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2,满足规定!(2).外楞的挠度验算根据持续梁计算得到外楞的最大挠度为0.408mm外楞的最大容许挠度值:[ω]=300/250=1.2mm;外楞的最大挠度计算值ω=0.408mm不不小于外楞的最大容许挠度值[ω]=1.2mm,满足规定!五、穿梁螺栓的计算验算公式如下:其中N--穿梁螺栓所受的拉力;A--穿梁螺栓有效面积(mm2);f--穿梁螺栓的抗拉强度设计值,取170N/mm2;查表得:穿梁螺栓的直径:12mm;穿梁螺栓有效直径:9.85mm;穿梁螺栓有效面积:A=76mm2;穿梁螺栓所受的最大拉力:N=21.6×0.5×0.375=4.05kN。穿梁螺栓最大容许拉力值:[N]=170×76/1000=12.92kN;穿梁螺栓所受的最大拉力N=4.05kN不不小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=12.92kN,满足规定!六、梁底模板计算面板为受弯构造,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨持续梁计算。强度验算要考虑模板构造自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑模板构造自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中,面板的截面惯性矩I和截面抵御矩W分别为:W=800×18×18/6=4.32×104mm3;I=800×18×18×18/12=3.89×105mm4;1.抗弯强度验算按如下公式进行面板抗弯强度验算:其中,σ--梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2);M--计算的最大弯矩(kN.m);l--计算跨度(梁底支撑间距):l=225.00mm;q--作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m);新浇混凝土及钢筋荷载设计值:q1:1.2×(24.00+1.50)×0.80×0.90×0.90=19.83kN/m;模板构造自重荷载:q2:1.2×0.35×0.80×0.90=0.30kN/m;振捣混凝土时产生的荷载设计值:q3:1.4×2.00×0.80×0.90=2.02kN/m;q=q1+q2+q3=19.83+0.30+2.02=22.15kN/m;跨中弯矩计算公式如下:Mmax=0.125×22.147×0.2252=0.14kN.m;σ=0.14×106/4.32×104=3.244N/mm2;梁底模面板计算应力σ=3.244N/mm2不不小于梁底模面板的抗压强度设计值[f]=13N/mm2,满足规定!2.挠度验算根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用原则荷载,同步不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下:其中,q--作用在模板上的压力线荷载:q=((24.0+1.50)×0.900+0.35)×0.80=18.64KN/m;l--计算跨度(梁底支撑间距):l=225.00mm;E--面板的弹性模量:E=9500.0N/mm2;面板的最大容许挠度值:[ω]=225.00/250=0.900mm;面板的最大挠度计算值:ω=0.521×18.64×2254/(100×9500×3.89×105)=0.067mm;面板的最大挠度计算值:ω=0.067mm不不小于面板的最大容许挠度值:[ω]=225/250=0.9mm,满足规定!七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板构造自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑模
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