三交河煤矿供电系统核定报告说明书新

6026-三交河煤矿供电系统能力核定(实际）一、核定必备条件的论述1、该矿供电系统合理，设备、设施及保护装置完善,技术性能符合规定要求，运行正常，满足《生产能力核定标准》供电系统能力核定必备条件第一条的要求.２、该矿供电系统技术档案齐全，各种运行、维护、检查、事故记录完善，管理维护制度健全，满足《生产能力核定标准》供电系统能力核定必备条件第二条的要求。3、该矿两回路电源一回路引自洪洞南步亭1１0KＶ变电站35KＶ三交河４35线，母线段LGＪ—150—１8.5Km;另一回路引自刘家垣110KV变电站35KＶ刘三４７1线，母线段ＬGJ-１5０-１４Km，矿井双回路均为专用线路，满足《生产能力核定标准》供电系统能力核定必备条件第三条的要求.结合以上三款内容，该矿供电系统满足供电系统能力核定必备条件,据此对该矿供电系统进行核定。二、概况=1＼＊GB4㈠煤矿电源线路情况(回路、规格、长度).三交河煤矿地面设有35ＫV变电站一座,两回供电线路，分别引自洪洞南步亭11０KＶ变电站35KＶ三交河４３5线和刘家垣11０KＶ变电站35ＫＶ刘三47１线。1、35KV变电站的双回路电源一回路（４3５线路）架空线规格为ＬGJ—15０-1８。５Km;二回路（47１线路）架空线规格为LＧJ－１50－14Kｍ。２、35KＶ变电站供杨坡风机房一回路(6１5线路)架空线规格为LＧJ—150—3。7Kｍ；二回路（６1６线路)架空线规格为LＧJ-150－３．7Kｍ。3、35ＫV变电站供平峒变电所一回路（617线路）架空线规格为LGJ—185—０．８Kｍ；二回路(6１８线路)架空线规格为LＧＪ-2４0—0．8Km。４、３５ＫＶ变电站供洗煤厂一段母线(６23线路)，架空线规格为LＧJ-2４0－0.８Km；二段母线(6３２线路），架空线规格为ＬＧJ—２４0—0．８Km.=2＼＊ＧB4㈡矿井变压器容量,矿井设备装机总容量，矿井运行设备总容量，矿井实际用电容量，井上下各变电所电源线路的容量，矿井综合电耗。１、矿井变压器容量：两台1６000KVＡ主变，一台6300ＫVA主变,一台50KVA站变。2、35KV变电站设备装机总容量为4２48５ＫＷ，其中矿井为３3９85KＷ,洗煤厂为8500ＫW。３、３５KＶ变电站运行设备总容量为13５0０KW，其中矿井为100００KＷ,洗煤厂为３５00KＷ。４、２012年矿井综合电耗:1４。16KＷh／吨。=3＼＊GB4㈢下井电缆规格、回路数1、井下下组煤的双回路是从平硐6ＫＶ变电所到下组煤中央变电所，其中一回路是一趟MYJV22－3×2４0－8.７/15－１.1Kｍ,二回路是一趟MYＪV２2－3×240—8.７/１5—1．1Ｋm。2、北区的双回路供电是从平峒6KV变电所到北区中央变电所，一回路是一趟MYＪV22-3×24０-8。7／1５－4Ｋｍ，二回路由两趟MＹJV2２-3×150—8.７／15－4Ｋm并联形成。＝4\＊GB４㈣井下掘进工作面局部通风机全部实现双电源供电，专用风机与备用风机从变电所一、二回路分别供电,井下所有局部通风机全部实现专用开关、专用线路、专用变压器，风电闭锁，瓦斯电闭锁。三交河煤矿供电电源满足《煤矿安全规程》要求,矿井实现双回路供电电源。＝５\＊GＢ４㈤上一年下组煤中央变电所用电量为１367万度,北区中央变电所用电量为317５.９万度。三交河煤矿符合供电能力核定的必备条件,矿井供电系统合理，设备、设施及保护装置完善,技术性能符合规定，系统运行正常，系统技术档案齐全，各种运行、维护、检查、事故记录完备,管理维护制度健全。没有使用国家明令禁止使用的设备和淘汰的产品。三、计算过程及结果1、3５KV变电站电源线路安全载流量及压降校核＝1＼＊GB2⑴安全载流量校核35ＫV变电站43５线路计算电流：I=135０0÷(×35×０。9)=２47A三交河4３5线路LＧJ—１５０允许载流量:考虑环境温度25０C时为４4５A(查表),考虑环境温度4０度时温度校正系数０.8１，ＩX=４45A×0。8１＝36０A>I=２4７A３５KＶ变电站4７１线路计算电流：Ｉ＝１3５０0÷(×３5×0。９)=２47A三交河４７１线路LGJ—１50允许载流量:考虑环境温度25０C时为4４５A（查表），考虑环境温度4０度时温度校正系数0.８１,IX=4４５A×0。８１=３６0A＞Ｉ=２47A=2\*GＢ２⑵线路压降校核三交河４３5线路ＬＧJ-150线路单位负荷矩时电压损失百分数：当ＣOＳΦ=0.9时为0。03３%/ＭW·Kｍ（查表)。则三交河４3５电源线路电压降为：ΔU１%=８×18。5×0．0３3％=4．9％<５%三交河47１线路ＬGJ-１50线路单位负荷矩时压损失百分数:当ＣＯＳΦ＝0.９时为0．03３%/ＭW·Kｍ（查表)。则三交河471电源线路电压降为：ΔU1%=8×1４×０。０33％=3。7％<5%由上述校验可知3５KＶ变电站电源线路安全载流量、电压损失均符合要求。２、6ＫＶ变电站电源线路安全载流量及压降校核＝１\＊ＧB２⑴安全载流量校核6KＶ变电站电源617线路计算电流：I=39０0÷(×6×０.９）=４16A6KV变电站电源６17线路LＧJ-185允许载流量：考虑环境温度250C时为５15Ａ（查表），考虑环境温度４0度时温度校正系数0.8１，ＩX＝51５×０.８1=４１７Ａ＞I=4１6A６ＫＶ变电站电源6１8线路计算电流:Ｉ＝４600÷（×６×0．９)=４９2Ａ6ＫＶ变电站电源６１8线路LGＪ-240允许载流量:考虑环境温度250C时为６10A（查表），考虑环境温度４０度时温度校正系数0.81,IX=６１０×0．8１=494A〉I＝4９2A=2\*GＢ2⑵线路压降校核６KV变电站电源6１7线路LGJ-185线路单位负荷矩时电压损失百分数：当COSΦ=0．9时为0.0297％/MW·Km(查表).则６KV变电站电源６17线路电压降为:ΔU１％=３.9×0.8×0.02９7％＝0.1％＜5％6KV变电站电源61８线路LGJ—240线路单位负荷矩时压损失百分数：当ＣOＳΦ=0．9时为0。0266％/MW·Ｋｍ(查表）。则6KV变电站电源6１8线路电压降为:ΔU１％＝4.6×0.８×0。０26６%=０.1%<５%由上述校验可知平硐6KV变电所电源线路安全载流量、电压损失均符合要求。3、北区中央变电所电源线路安全载流量及压降校核=1\*ＧB2⑴安全载流量校核北区中央变电所一回路电源线路计算电流：I=30０0÷（×６×０。8)=３61Ａ北区中央变电所一回路电源ＭＹJＶ22－3×２40—8。7/15线路允许载流量：考虑环境温度25０C时为５１5A（查表),ＩX=５１５A>Ｉ=３61A北区中央变电所二回路电源线路计算电流:I=4500÷（×6×0。8）=5４１Ａ北区中央变电所二回路电源由两趟MYＪＶ22—3×150-8.7／15线路并联构成,其允许载流量：考虑环境温度２50C时为I1=340Ａ（查表)，IX＝340×2=６８0ＡIX＝68０A＞I=5４１A=２\*GB2⑵线路压降校核北区中央变电所一回路MＹJＶ2２—3×２4０-8.7/１5线路单位负荷矩时电压损失百分数：当ＣOＳΦ=０．８时为0.3７2％/MW·Kｍ（查表)。则电源线路电压降为:ΔU1%=3×４×0.372％=4.４6％<５％北区中央变电所二回路MYJV２2－３×150－8.7/1５线路单位负荷矩时压损失百分数：当ＣOＳΦ=０．8时为0．521％/ＭW·Km（查表)。由于北区中央变电所二回路由两趟ＭYＪV２２—3×150－8．7/15线路并联组成，则电源线路电压降为：ΔU1%=４.5÷２×4×0。５21％＝4.６9%＜5％由以上校验可知北区中央变电所电源线路安全载流量、电压损失均符合要求。4、下组煤中央变电所电源线路安全载流量及压降校核=1\＊ＧＢ2⑴安全载流量校核下组煤中央变电所一回路电源线路计算电流：I=3０00÷（×6×0.8）＝3６1A下组煤中央变电所一回路电源MYJＶ22—3×2４0-8.７／１5线路允许载流量：考虑环境温度2５0C时为51５A（查表），ＩX＝5１5A〉Ｉ＝36１A下组煤中央变电所二回路电源线路计算电流：I＝3000÷(×6×0.8）＝36１A下组煤中央变电所二回路电源MYＪV22-3×24０—8.7/１5线路允许载流量:考虑环境温度250C时为515A(查表),IX=５１5Ａ>I=361A=２\＊ＧＢ2⑵线路压降校核下组煤中央变电所一回路MYJＶ22—３×24０－8。7／1５线路单位负荷矩时电压损失百分数：当ＣOSΦ＝０．８时为0.３72％/ＭＷ·Km(查表).则电源线路电压降为：ΔU１％=3×１.1×0.372%=1．23％＜５%下组煤中央变电所二回路MYＪV22－3×２４0－8．7/15线路单位负荷矩时电压损失百分数：当ＣOSΦ＝０。８时为0.３7２％/ＭW·Kｍ(查表)。则电源线路电压降为：ΔU１％=1。536×1．1×0.372％=１.23％＜5%由以上校验可知下组煤中央变电所电源线路安全载流量、电压损失均符合要求。1、电源线路能力计算=１\*ＧB2⑴三交河４3５线路能力计算A４３3＝330×1６P÷1０4W=330×１6×８３３0÷(１0４×１4.16）=311(万t/ａ）式中：P为线路供电容量当线路允许载流量为３6０A时，Ｐ=×3６0×35×0．9=19６4１KW当线路压降为5%时，P=5%÷（0.０33%×18.5）=8。３３(MＷ)=８３30KW则线路合理，允许供电容量取83３0KW。W为上年度吨煤综合电耗为14。16（ＫWｈ／t)=２\＊GB２⑵三交河４７1线路能力计算A４７１=３30×16P÷104W=33０×1６×10８00÷(104×１４．１6）=40２(万t/a)式中：P为线路供电容量当线路允许载流量为３60A时,P=×360×35×0.9=1９641KＷ当线路压降为5％时，P＝５%÷（０．033%×１4)=1０。8（MW）＝1０８0０KW则线路合理，允许供电容量取10800KＷ。W为上年度吨煤综合电耗为14.１６（KWh/ｔ)根据以上计算知:３５ＫV变电站线路能力核定为402万t/a。2、主变压器能力计算A１#＝330×16S·ψ／10４W＝（330×16×１６0０0×0。９)／(１04×1４．1６)＝5３７(万ｔ/a)式中：S-变压器容量，1６００0ＫＶA；ψ—为矿井功率因数，取0.9；W-为上年度吨煤综合电耗,１4．1６ＫＷh／t。3、计算结果由上校验和计算，三交河矿电源线路和下井电缆符合规程要求,根据线路及变压器的能力计算，取其较小值，确定矿井供电系统核定能力为３11万ｔ/a。注：目前我矿矿井电源采用分列运行方式.三交河煤矿供电系统能力核定（500万吨/年)一、核定必备条件的论述１、该矿供电系统合理，设备、设施及保护装置完善，技术性能符合规定要求，运行正常，满足《生产能力核定标准》供电系统能力核定必备条件第一条的要求。２、该矿供电系统技术档案齐全，各种运行、维护、检查、事故记录完善，管理维护制度健全,满足《生产能力核定标准》供电系统能力核定必备条件第二条的要求。３、该矿两回路电源一回路引自洪洞南步亭110ＫV变电站35ＫV三交河43５线，母线段两趟LＧＪ－１５０—１8.5Ｋｍ;另一回路引自刘家垣1１0KV变电站３５KV刘三471线,母线段LGJ-２4０－1４Ｋm，矿井双回路均为专用线路，满足《生产能力核定标准》供电系统能力核定必备条件第三条的要求。结合以上三款内容,该矿供电系统满足供电系统能力核定必备条件,据此对该矿供电系统进行核定.二、概况=１\*ＧB４㈠煤矿电源线路情况（回路、规格、长度）.三交河煤矿地面设有35KV变电站一座,两回供电线路，分别引自洪洞南步亭110ＫV变电站35KＶ三交河435线和刘家垣110KＶ变电站35KV刘三4７1线。1、35KV变电站的双回路电源一回路（4３5线路）架空线规格为LGJ－１50-１8．5Km两趟;二回路（４71线路）架空线规格为LGJ—１5０-１4Kｍ.２、35KV变电站供杨坡风机房一回路(６15线路）架空线规格为LＧJ-１５0－３。７Ｋm;二回路（６16线路）架空线规格为ＬGＪ-1５0－３。7Km。3、35KV变电站供平峒变电所一回路（６１７线路）架空线规格为LGJ-18５－0．8Kｍ两趟;二回路(618线路）架空线规格为LGJ-２40—0.８Ｋm两趟。4、3５ＫＶ变电站供洗煤厂一段母线(6２3线路），架空线规格为ＬGJ—240－0.８Kｍ;二段母线(632线路），架空线规格为LGJ-2４0-0．８Km。=2＼＊ＧB4㈡矿井变压器容量,矿井设备装机总容量,矿井运行设备总容量，矿井实际用电容量,井上下各变电所电源线路的容量,矿井综合电耗.1、矿井变压器容量：两台１6０0０ＫＶA主变，一台６30０KVＡ主变,一台50KVA站变。２、35KV变电站设备装机总容量为42485ＫW,其中矿井为3３985KW,洗煤厂为8５０0ＫW.3、35KＶ变电站运行设备总容量为１35００ＫW，其中矿井为１００00KＷ,洗煤厂为３50０ＫＷ。４、２01２年矿井综合电耗：１4。1６KWｈ/吨.=3＼＊GB4㈢下井电缆规格、回路数1、井下下组煤的双回路是从平硐6ＫV变电所到下组煤中央变电所，其中一回路是一趟MＹＪV22-3×2４0—８。7／15－１．1Ｋm，二回路是一趟MYJV２２－3×2４0－8。7/15－1.1Ｋm。2、北区的双回路供电是从平峒6KV变电所到北区中央变电所，一回路是一趟MＹJV2２—３×2４0－８.7/15-４Km，二回路由两趟MYＪV22-3×１５0－8．７/15-４Km并联形成。＝4\＊GB４㈣井下掘进工作面局部通风机全部实现双电源供电，专用风机与备用风机从变电所一、二回路分别供电，井下所有局部通风机全部实现专用开关、专用线路、专用变压器，风电闭锁，瓦斯电闭锁。三交河煤矿供电电源满足《煤矿安全规程》要求，矿井实现双回路供电电源.＝5\＊ＧB４㈤上一年下组煤中央变电所用电量为１3６7万度，北区中央变电所用电量为3175。9万度。三交河煤矿符合供电能力核定的必备条件,矿井供电系统合理，设备、设施及保护装置完善，技术性能符合规定，系统运行正常,系统技术档案齐全，各种运行、维护、检查、事故记录完备,管理维护制度健全.没有使用国家明令禁止使用的设备和淘汰的产品.三、计算过程及结果1、３5ＫV变电站电源线路安全载流量及压降校核=1\*ＧB2⑴安全载流量校核35ＫV变电站43５线路计算电流:I=1３5０0÷(×35×０．9)=24７A三交河435线路LGJ－１50允许载流量:考虑环境温度２５0Ｃ时为4４5Ａ（查表），考虑环境温度40度时温度校正系数0。81，ＩX=2×445A×０.８１=７２0A＞I=２47A3５KV变电站471线路计算电流：Ｉ=1350０÷（×３５×０．9）=2４7A三交河47１线路LGJ—240允许载流量:考虑环境温度250C时为61０Ａ（查表),考虑环境温度4０度时温度校正系数0。81，IX＝６１0Ａ×0。8１=4９4A〉I＝２47A=2\＊GＢ2⑵线路压降校核三交河43５线路LGJ—１５0线路单位负荷矩时电压损失百分数:当COSΦ=0.9时为0.０3３%/ＭＷ·Km(查表）。则三交河４35电源线路电压降为:ΔU1%=8×1８．5×0。033％÷2＝2.４％<5％三交河4７1线路LGJ－２40线路单位负荷矩时压损失百分数：当COＳΦ＝0。9时为0.0２６６%/ＭＷ·Km(查表)。则三交河４71电源线路电压降为:ΔU１%=8×1４×0.026６%＝3。０%<5%由上述校验可知35ＫV变电站电源线路安全载流量、电压损失均符合要求。2、6KＶ变电站电源线路安全载流量及压降校核=1\*GＢ2⑴安全载流量校核6KV变电站电源６1７线路计算电流：I＝８50０÷（×６×0.9)=90８A6KV变电站电源6１７线路LＧJ－2４０允许载流量：考虑环境温度250Ｃ时为61０A(查表）,考虑环境温度40度时温度校正系数0.8１,IX=２×６1０×0．8１=988A＞I＝９08A6ＫV变电站电源618线路计算电流：Ｉ=85０0÷（×６×0．9）=9０８A6KＶ变电站电源61８线路LGJ－24０允许载流量:考虑环境温度25０Ｃ时为６1０A(查表),考虑环境温度40度时温度校正系数0．81，IX＝2×610×０.8１=９88Ａ〉I=9０8A=2\*GB2⑵线路压降校核6KV变电站电源6１7线路ＬGJ—240线路单位负荷矩时电压损失百分数：当COＳΦ=0．9时为0。0２6６％/MＷ·Km（查表）。则6ＫV变电站电源６17线路电压降为：ΔU1%=8。5×０.８×０．０26６％÷２=0．1％〈5％6KＶ变电站电源６１8线路LGＪ—2４０线路单位负荷矩时压损失百分数:当COSΦ＝0．9时为0．0２6６％/MW·Km(查表）。则6KV变电站电源61８线路电压降为：ΔU1%=８。5×0．8×０．０２66%÷2=０。1％＜5％由上述校验可知平硐6KＶ变电所电源线路安全载流量、电压损失均符合要求.3、北区中央变电所电源线路安全载流量及压降校核=1\*ＧＢ２⑴安全载流量校核北区中央变电所一回路电源线路计算电流：Ｉ＝300０÷（×6×0.８)=３61A北区中央变电所一回路电源ＭYJV22-３×２40-8.7／15线路允许载流量:考虑环境温度250Ｃ时为5１５Ａ（查表），ＩX=515Ａ＞Ｉ＝３6１Ａ北区中央变电所二回路电源线路计算电流:I=450０÷（×6×0．８）=5４1A北区中央变电所二回路电源由两趟MYJV22－3×15０－８．７/15线路并联构成,其允许载流量：考虑环境温度２5０Ｃ时为I１=３4０Ａ（查表）,IX＝3４0×2=68０AＩX=６80A＞I=5４1A＝２\＊GＢ2⑵线路压降校核北区中央变电所一回路MＹJV2２—3×2４0-8.7/1５线路单位负荷矩时电压损失百分数:当COＳΦ＝0。8时为0．3７2％／MW·Km（查表)。则电源线路电压降为:ΔU1％=3×4×０．3７2％＝４.46％＜５％北区中央变电所二回路MYＪＶ22—3×1５0—８.７/1５线路单位负荷矩时压损失百分数:当CＯＳΦ＝0。8时为０.５2１%／MW·Km（查表）。由于北区中央变电所二回路由两趟ＭYJV２2－３×15０—8．7／15线路并联组成，则电源线路电压降为：ΔＵ1%=4.５÷2×4×0.５21％=4．６9％<5%由以上校验可知北区中央变电所电源线路安全载流量、电压损失均符合要求。4、下组煤中央变电所电源线路安全载流量及压降校核=1\*ＧB2⑴安全载流量校核下组煤中央变电所一回路电源线路计算电流：I=300０÷(×６×０。８)=３61A下组煤中央变电所一回路电源ＭYJＶ22—3×2４0—８．７/1５线路允许载流量：考虑环境温度2５０C时为515A（查表),IX=５15Ａ>Ｉ=361A下组煤中央变电所二回路电源线路计算电流:I=３０00÷（×6×0.８）=3６1Ａ下组煤中央变电所二回路电源ＭＹJV2２－3×240－８.7/15线路允许载流量：考虑环境温度2５0C时为515A（查表），ＩＸ＝５1５A>Ｉ=３61A=2\＊GB2⑵线路压降校核下组煤中央变电所一回路ＭYＪV22—３×２40－8。７/15线路单位负荷矩时电压损失百分数：当COＳΦ=0.8时为0．３７2％／MW·Ｋm（查表)。则电源线路电压降为:ΔU１%=３×１.1×0.372%=1.２3％<5%下组煤中央变电所二回路ＭYJV2２－3×240－８。７／15线路单位负荷矩时电压损失百分数：当ＣOＳΦ=0．8时为0．37２％／MＷ·Ｋm（查表).则电源线路电压降为:ΔＵ１％=1。536×1.1×０。372%=1。23%＜５%由以上校验可知下组煤中央变电所电源线路安全载流量、电压损失均符合要求.１、电源线路能力计算＝1\*GB２⑴三交河4３5线路能力计算A４33＝330×16Ｐ÷104Ｗ=３30×16×１６６6０÷（１04×1４。16）=621(万t/a）式中：Ｐ为线路供电容量当线路允许载流量为2×３60A时,Ｐ=2××3６0×35×0.9=39282KW当线路压降为5%时,Ｐ＝2×5％÷（０.0３3％×１8．5)=1６．66（MW）＝16６6０KW则线路合理，允许供电容量取１6６6０KW.W为上年度吨煤综合电耗为1４．1６（KWh/t）=2\＊GB2⑵三交河４7１线路能力计算A４７1=330×16P÷1０4W=3３0×1６×13426÷(1０4×１4.1６）=50１(万ｔ／ａ）式中:P为线路供电容量当线路允许载流量为4９４A时,P=×494×３5×0.９＝２6952KＷ当线路压降为５％时，P=５％÷（0。０2６6%×14)＝１3。４26（MW）＝1３４２6KW则线路合理,允许供电容量取1３4２6KＷ.Ｗ为上年度吨煤综合电耗为14．１6（ＫWh/ｔ）根据以上计算知：35KV变电站线路能力核定为5０1万ｔ/a。2、主变压器能力计算A１#=3３０×16S·ψ/１0４W=(330×16×16０0０×0.9)/（104×1４．16)=53７（万t／ａ)式中：Ｓ—变压器容量，１６０00KVA；ψ—为矿井功率因数,取０.9；Ｗ—为上年度吨煤综合电耗，1４．１６ＫＷh／t。3、计算结果由上校验和计算，三交河矿电源线路和下井电缆符合规程要求，根据线路及变压器的能力计算，取其较小值,确定矿井供电系统核定能力为50１万t／a.注:目前我矿矿井电源采用分列运行方式。四、存在问题及建议：若矿井生产能力按50０万t/a核定,需要对３5KＶ站三交河4３5线路由原来的LGJ-150更换为两趟ＬGＪ－150型钢芯铝绞线及68基铁塔,所需费用预计16００万元；刘三4７１线路由原来的LGJ—150更换为一趟ＬＧＪ—2４0型钢芯铝绞线及44基铁塔，所需费用预计100０万元；平硐６KV变电所61７线路由原来的LGJ-18５更换为两趟LＧＪ－2４0型钢芯铝绞线(双挂线）及６基铁塔，所需费用预计30０万元；６１8线路由原来的ＬＧＪ-240需更换为两趟ＬGJ—２40型钢芯铝绞线(双挂线)及６基铁塔，所需费用预计30０万元，以上共计费用3２００万元。三交河煤矿供电系统能力核定(４00万吨/年）一、核定必备条件的论述1、该矿供电系统合理，设备、设施及保护装置完善，技术性能符合规定要求，运行正常,满足《生产能力核定标准》供电系统能力核定必备条件第一条的要求。２、该矿供电系统技术档案齐全，各种运行、维护、检查、事故记录完善，管理维护制度健全，满足《生产能力核定标准》供电系统能力核定必备条件第二条的要求。3、该矿两回路电源一回路引自洪洞南步亭110ＫV变电站35ＫV三交河４35线，母线段ＬGＪ—３0０—18.5Ｋm;另一回路引自刘家垣1１0KＶ变电站35KＶ刘三4７1线,母线段ＬGＪ—１5０－1４Ｋm，矿井双回路均为专用线路，满足《生产能力核定标准》供电系统能力核定必备条件第三条的要求。结合以上三款内容,该矿供电系统满足供电系统能力核定必备条件，据此对该矿供电系统进行核定。二、概况=１\*GB４㈠煤矿电源线路情况（回路、规格、长度）。三交河煤矿地面设有35KV变电站一座，两回供电线路，分别引自洪洞南步亭１10KV变电站３5KV三交河4３5线和刘家垣11０ＫV变电站3５KＶ刘三47１线。1、35KV变电站的双回路电源一回路(4３5线路）架空线规格为ＬＧJ－300－１８.5Km;二回路(471线路)架空线规格为LGＪ—１50-１4Ｋm。2、3５ＫV变电站供杨坡风机房一回路(615线路）架空线规格为ＬGＪ－15０－3．7Ｋm；二回路（61６线路）架空线规格为ＬＧJ-150—3.7Km。３、35ＫV变电站供平硐变电所一回路（61７线路）架空线规格为LＧJ—２4０—0．8Km两趟;二回路（618线路)架空线规格为LGＪ-240—0。8Ｋm两趟。4、３5KV变电站供洗煤厂一段母线（６２3线路），架空线规格为LGJ-２40-0.８Km;二段母线(632线路）,架空线规格为LGJ－2４0—0.8Kｍ。=2\*GB4㈡矿井变压器容量，矿井设备装机总容量，矿井运行设备总容量，矿井实际用电容量，井上下各变电所电源线路的容量，矿井综合电耗。1、矿井变压器容量：两台１6００0ＫVA主变，一台6３00KVA主变，一台50ＫVＡ站变.２、３5KV变电站设备装机总容量为424８5KW，其中矿井为339８５KW,洗煤厂为8500KW.３、35ＫV变电站运行设备总容量为1３５0０KＷ，其中矿井为１００0０ＫW,洗煤厂为3５０0ＫW。４、2０１2年矿井综合电耗：１4。１６KWｈ/吨.=３\*GＢ４㈢下井电缆规格、回路数１、井下下组煤的双回路是从平硐6KV变电所到下组煤中央变电所，其中一回路是一趟MYＪＶ２2—３×240－8。７/1５—1．1Km，二回路是一趟MYJＶ22－３×240—８。7/1５－1．１Kｍ。2、北区的双回路供电是从平硐6KV变电所到北区中央变电所,一回路是一趟MYJＶ2２-３×２4０－８．7/15-4Km，二回路由两趟ＭＹJV２2-３×15０—８.7/15—4Km并联形成.＝4\*GＢ4㈣井下掘进工作面局部通风机全部实现双电源供电，专用风机与备用风机从变电所一、二回路分别供电，井下所有局部通风机全部实现专用开关、专用线路、专用变压器,风电闭锁，瓦斯电闭锁。三交河煤矿供电电源满足《煤矿安全规程》要求，矿井实现双回路供电电源.=5＼*ＧB4㈤上一年下组煤中央变电所用电量为1367万度，北区中央变电所用电量为3175．９万度。三交河煤矿符合供电能力核定的必备条件，矿井供电系统合理，设备、设施及保护装置完善，技术性能符合规定,系统运行正常,系统技术档案齐全,各种运行、维护、检查、事故记录完备，管理维护制度健全。没有使用国家明令禁止使用的设备和淘汰的产品.三、计算过程及结果１、3５ＫＶ变电站电源线路安全载流量及压降校核=1\*GB2⑴安全载流量校核３5ＫＶ变电站435线路计算电流：I＝1３５00÷（×３5×0.9)＝２4７A三交河４35线路LＧJ-３00允许载流量：考虑环境温度250C时为7０0A(查表),考虑环境温度４0度时温度校正系数０。8１，IX=700A×0。81＝5６７A＞I=24７A3５KV变电站4７1线路计算电流:I=１3500÷（×３5×0。9)＝2４7A三交河471线路LGJ-15０允许载流量：考虑环境温度250C时为４45A(查表）,考虑环境温度40度时温度校正系数０．81,IX=４4５Ａ×０．81=3６０A>Ｉ=247Ａ=２＼＊GB2⑵线路压降校核三交河4３５线路LGJ－3０0线路单位负荷矩时电压损失百分数：当COSΦ=0.９时为０。０2４6％/MW·Km（查表）。则三交河43５电源线路电压降为：ΔU１％＝8×1８.５×0。0２4６％＝3.6%＜５％三交河471线路LGJ-１50线路单位负荷矩时压损失百分数：当COSΦ=０.9时为0.033%/MW·Kｍ（查表）。则三交河4７1电源线路电压降为:ΔU1%=８×14×0.0３３%＝3．７%<5%由上述校验可知3５ＫV变电站电源线路安全载流量、电压损失均符合要求。２、6ＫＶ变电站电源线路安全载流量及压降校核=1＼*GB２⑴安全载流量校核6KV变电站电源617线路计算电流：I=8５00÷（×６×０．９)＝9０８A6KV变电站电源617线路LＧＪ—2４0允许载流量：考虑环境温度2５0C时为610Ａ（查表）,考虑环境温度40度时温度校正系数0。8１,IＸ=２×610×0．８１=9８8A〉I=908Ａ6ＫV变电站电源61８线路计算电流：Ｉ＝８5０0÷（×６×0.９）=908A６KＶ变电站电源6１8线路LＧJ-2４０允许载流量：考虑环境温度２50C时为６10A(查表)，考虑环境温度４０度时温度校正系数０。8１，IＸ=2×61０×0．８1＝９88A＞Ｉ=908Ａ=2\*GＢ2⑵线路压降校核6KV变电站电源6１７线路ＬGJ-２４0线路单位负荷矩时电压损失百分数：当ＣOSΦ=0。9时为0。０266％/MW·Kｍ（查表)。则6ＫV变电站电源6１７线路电压降为：ΔU1％=8．5×0．8×0。０266%÷２=0.1％＜５％6ＫV变电站电源61８线路LGＪ-2４0线路单位负荷矩时压损失百分数：当ＣＯＳΦ＝0.９时为0．０266%/ＭW·Ｋm(查表）。则６KＶ变电站电源618线路电压降为：ΔU1%=8。5×0．8×0．0266％÷２＝０.１％＜5%由上述校验可知平硐6KV变电所电源线路安全载流量、电压损失均符合要求.3、北区中央变电所电源线路安全载流量及压降校核=1\*ＧB2⑴安全载流量校核北区中央变电所一回路电源线路计算电流:Ｉ=30００÷（×6×0.8)=36１A北区中央变电所一回路电源MYＪＶ22—3×２4０-８.７/１5线路允许载流量：考虑环境温度２50C时为5１5A（查表），IＸ=5１5A>Ｉ=３61A北区中央变电所二回路电源线路计算电流:I=45０0÷（×６×０.8）＝5４1A北区中央变电所二回路电源由两趟MYJＶ2２—3×150－8。7／15线路并联构成，其允许载流量:考虑环境温度２50C时为I1=340Ａ(查表),IＸ=3４0×2=6８0AIＸ=68０A〉Ｉ=541A=2\＊GＢ２⑵线路压降校核北区中央变电所一回路ＭYJV２2-３×２4０－8。７/1５线路单位负荷矩时电压损失百分数：当COＳΦ＝０．８时为０．372％/ＭW·Kｍ(查表).则电源线路电压降为：ΔU１%＝3×4×0.372％=４.4６%〈5％北区中央变电所二回路MYJV22—3×150—8。7／１5线路单位负荷矩时压损失百分数：当CＯＳΦ=0。8时为0．５2１％/MW·Ｋｍ（查表)。由于北区中央变电所二回路由两趟MYJV22-3×150—８.7/１５线路并联组成，则电源线路电压降为：ΔU1％=4。5÷２×4×０.52１%=４。69%<5%由以上校验可知北区中央变电所电源线路安全载流量、电压损失均符合要求。4、下组煤中央变电所电源线路安全载流量及压降校核=１\＊GＢ２⑴安全载流量校核下组煤中央变电所一回路电源线路计算电流:I＝3００0÷