支模架脚手架计算

目录一、模板计算 2（一）现浇板底模 2（二）梁底模 4二、支模架计算 5（一）梁底模支承横担 5（二）板底模钢楞 7（三）大横杆计算 7（四）支撑系统总挠度 9（五）横杆与连接扣件的抗滑移验算N≤[N] 9（六）立杆计算 9三、脚手架计算 10（一）小横杆、大横杆计算：同支模架。 10（二）多立杆式外脚手架 10（三）悬挑脚手架 11（四）悬挑上料平台计算 13一、模板计算（一）现浇板底模1、强度计算a、荷载：线荷载q=(q1+q2)k1集中荷载p=p1×k2q1——砼重，25KN/m3q2————模板自重。组合钢模板为0.4KN/m2 P1——施工人员和设备荷载，2.5KN K1——不变荷载分项系数 K2——可变荷载分项系数（注：荷载分项系数k1=1.2,k2=1.4。按GB50204-92规范第2.2.2条规定，荷载设计值可以乘以0.85的折减系数。分项系数与折减系数相抵后，可近似取k1=k2=1,即取荷载原则值进行计算。余同）b、计算简图PPLqL——找平杆间距c、强度计算式Mmax=1/8ql2+1/4pl(单位：N-mm) σmax=Mmax/W≤fW——模板截面抵御矩。从《组合钢模板技术规范》GBJ214-89查取，由于钢模板系错缝拼接，部分模板在跨度方向不持续，故取0.7m组合，一般状况下为W=1.3×104mm3当采用竹、木模板时，按式W=1/6bh2计算，b=f——模板材料抗弯强度，钢模板取fy=215N/mm2；竹、木模板按厂家提供数据，无数据时可参照《木构造设计规范》中的木材抗弯强度指标。2、刚度计算a、荷载：只取不变荷载q。qLqLLc、刚度计算式Wmax=ql4/192EE≤[W]=1.5mmE——模板材料弹性模量，当为钢模板时，E=2.06×105N/mm2竹、木模板仍按厂家提供数据，无数据时参照《木构造设计规范》。余同。I——模板截面惯性矩。当为组合钢模板时，取I=b×105mm4;竹、木模板按I=1/12bh[W]——挠度容许值，1.5mm。（二）梁底模1、强度计算a、荷载：q=q1+q2+q3 q1——砼重，同前q2——模板重，同前。 q3——振捣荷载，为2KN/m2×梁底宽。 LqLqc、强度计算式：Mmax=1/8ql2 σmax=Mmax/W≤fW——模板截面抵御矩，根据梁底宽度和组合方式按《组合钢模板技术规范》GBJ214-92查取，余同。当用竹、木模板时，W=1/6bh2,b为梁底模宽度，h为模板厚度。f—模板材料抗弯强度，同前。2、刚度计算a、荷载：只取不变荷载q1+q2LLLLq1+q2c、刚度计算式：Wmax=ql4/192EI≤[W]=1.5mmE——弹性模量，取值同前。I——梁底模截面惯性矩。当为组合钢模时，按GBJ214-92查取；竹、木模板I=1/12bh3。二、支模架计算（一）梁底模支承横担1、强度计算a、荷载：计算单元见下图：AAL11L1Ab+500b为梁宽b+500b为梁宽A-Ah荷载P为阴影范围内的砼重、模板重和振捣荷载，其中，振捣荷载为b×L1×2.0KN/m2,b为梁宽，L1为横担间距。Pb、计算简图PLL当用直角扣件连接时，支座既非简支，也非嵌固，近似取Mmax=1/5PL.c、强度计算式：Mmax=1/5PLσmax=Mmax/W≤215N/mm2W——横担截面抵御矩，Ф48×3.5钢管的截面抵御矩为5079mm3。2、刚度计算a、荷载：P1为上页图中阴影范围内的砼重、模板重。b、计算简图：LLP1c、刚度计算式：取近似值。Wmax=P1L3/60EI≤E——弹性模量，钢材为2.06×105N/mm2。I——横担截面惯性矩，当采用Ф48×3.5钢管时，I=1.2×105mm（二）板底模钢楞1、强度计算a、荷载：取现浇板底模强度计算简图中支座反力的两倍。b、计算简图：LLLLqc、强度计算式：Mmax=0.125ql2σmax=Mmax/w≤fy=215N/mm2W——钢楞截面抵御矩，Ф48×3.5钢管为5079mm32、刚度计算a、荷载：只取恒荷载q1.b、计算简图：LLLq1c、刚度计算式：Wmax=q1L4/192EI≤E、I——同梁横担（三）大横杆计算1、强度计算：a、荷载：为钢楞传来的集中荷载P。b、计算简图：当模板为竹胶合板或木板时，且L=1.0m左右时，LLPPPPMmax=0.333PLLPLPx′Px′Mmax=3/16px′Lc、强度计算式σmax=Mmax/W≤215N/mm2W——5079mm42、刚度计算：a、荷载：为钢模传来的集中荷载P1（不考虑可变荷载）。b、计算简图：图1：LLP1P1P1P1L图2：LLP1′P1′L刚度计算式：按图1：Wmax=p1L3/68EI≤L/250按图2：Wmax=P1′L3/110EI≤L/250E、I意义同前。（四）支撑系统总挠度模板最大挠度与钢楞最大挠度和大横杆最大挠度之和不得不小于5mm。（五）横杆与连接扣件的抗滑移验算N≤[N]N——通过横担或大横杆传来的荷载。[N]——扣件容许抗滑荷载。扣件极限抗滑荷载一般为10KN，安全系数取2，[N]为5KN。（六）立杆计算a、荷载：单根立杆承受的所有竖向荷载为N（恒荷载，可变荷载均应考虑），应乘以1.5的增大系数（因有弯矩作用）。Nb、计算简图：NLL0，大横杆步距`C、立杆局部稳定计算式：长细比：=Lo/2i—立杆截面回转壮半径，Φ48×3.5钢管i=15.8mm。根据长细比入查《钢构造设计规范》得纵向弯曲系数中，将Φ代入下式：N/ΦA≤215N/mm2A——立杆横截面面积，Φ48×3.5钢管A=4.89×102mm三、脚手架计算（一）小横杆、大横杆计算：同支模架。（二）多立杆式外脚手架1、荷载a、架上活载——2.7KN/m2b、脚手板自重——0.3KN/m2c、钢管自重——38.4N/m,应乘以1.3的长度增长系数，取50N/m。d、扣件重——10N/个。以上荷载按单根立杆受荷面积分层计算，然后累加起来。操作层每层荷载为W1，层数n，非操作层每层荷载为W2，层数n2，总荷载N=W1×n1+W2×n22、立杆稳定计算式：N≤[N][N]——立杆容许荷载值。[N]=An/K{fy+(n+1)σ/2-√[fy+(n+1)σ/2]2-fyσ}An——立杆净截面面积，Φ48×3.5钢管为4.893×102mmK——考虑管子平直度、锈蚀程度的影响系数，取K=2。fy——立杆设计强度，钢材取fy=215N/mm2n——n=0.3(1/100i)2i=立杆截面回转半径，Φ48×3.5钢管i=15.8mm.σ——欧拉临界应力，σ=п2E/λ(N/mm2)E——弹性模量。λ——底层立杆长细比，λ=0.77L/i.L——大横杆步距。（三）悬挑脚手架1、荷载：同多立杆脚手架。ACɑACɑBLNhh`3、杆件内力压杆为BC杆NBC=N/sinsinα=h/√h2+l2拉杆为AB杆NAB=N/tgα4、压杆强度计算λ=Lo/iLo——计算长度，保守起见，取Lo=√h2+l2i——BC杆回转半径。根据长细比λ按《钢构造设计规范》查得纵向弯曲系数中，代入下式计算：KN/ΦA≤fy=215N/mm2K——考虑钢管平直度、锈蚀程度等的影响系数，取K=2。A——压杆截面面积。5、连接扣件抗滑移验算。各重要连接扣件均应进行抗滑移验算，验算式：N≤[N]=5KN不符上式规定期，应加装扣件。（四）悬挑上料平台计算1、荷载：活载：——2.7KN/m2脚手板自重——0.3KN/m2q=2.4×(2.7+0.3)2.4——超载和动载系数。ACAChLBP2PPLqLqP=q×L1×L/4L1——斜撑架间距。3、