疏浚施工方案实用文档

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第六章河道疏浚工程施工方案疏浚施工方案实用文档(实用文档，可以直接使用，可编辑优秀版资料，欢迎下载）6.1疏浚开挖施工方案6。1.1挖填土方平衡及施工船只安排计划经对疏浚土方量、土质级别、冲填区容量等多方面因素综合平衡计算，现提出本招标工程的挖填土方平衡计划及船只安排计划：1、在进行工程开工前，对排泥场设计容积和疏浚开挖工程量进行详细测量计算，以避免排泥场容积过大或过小。以确保挖填土方得以平衡。2、针对本工程的排泥场围堰的特点，同时招标文件要求构筑围堰土方来源来自排泥场内.3、根据断面桩号对应排泥场的安排,我们将投入的1艘80m3/h挖泥船布置在疏浚开挖区内，本标段疏浚土方11。2万m3，在合同工期内完成全部施工任务.6.1.2疏浚开挖施工安排（1)在完成开工展布、水陆管线架设后，挖泥船先从本段上游端点横向切入工作面,再按照施工工艺的要求，采用沿顺流方向向下游开挖。(2）考虑到挖泥船的一次挖宽能力，根据施工工艺的要求，当挖槽宽度超过挖泥船的最大挖宽（或挖槽内泥层厚度不均匀)时，将开挖区域沿纵向分成若干条进行施工。（3）施工时，充分利用DGPS卫星定位系统和挖掘断面显示系统，对挖泥全过程实时监控,并辅之以水砣测量，保证开挖断面一次性施工达标。（4）对容易造成淤积的地段和土层较厚的断面，还应提前做好预案，采用预挖深或分层分步施工等办法，保证施工质量。(5）挖泥船在遇到已有建筑物（闸、码头等)附近施工时,我们将采取确保建筑物安全的措施。上述施工安排是基于以下几点考虑：第一、全断面一次性施工有利于减少排泥管线的移动次数，提高工时利用率。由于本招标工程疏浚长度较长，管线移动次数较多，保证断面一次达标开挖，可在一定程度上减少管线移动频率，提高挖泥船工时利用率.全断面开挖有利于避免开挖断面之间的回淤，有利于促进工期以及施工功效和施工质量控制等方面。第二、自上而下的顺流施工方法,有利于施工进度、减少航道回淤量。本标段工程工程量较大、挖槽长度长，施工时挖泥船采用顺流开挖方法，有利于引导水流进入挖槽，促使挖槽受到自然冲刷，对施工进度有利，另外,施工超深较小，工程质量较好。第三、采用分段施工方法,有利于减小排距，并控制排距的相对平衡，提高挖泥船工效。合理利用本标段的排泥场,应依据土方平衡方案,应采用分段的施工方法，来减小排泥距离，提高挖泥船施工工效。6。1.3疏浚开挖施工工艺1.分条开挖河道挖槽宽度大于挖泥船的最大挖宽时,应实行分条开挖，施工中分条开挖时,为保持施工船只有一个相对稳定的排泥距离，宜从距冲填区远的一侧开始，依次由远到近分条开挖，条与条之间应有3~5米的重叠区，以免形成欠挖土埂,影响工程质量。综合以上因素，我们计划对疏浚扩挖施工区域沿纵向分2条进行开挖施工。2。分层开挖分析本工程设计图册中的航道横断面图可知,疏浚区泥层厚度超过了我公司投入的皖水绞吸挖泥船一次最大挖泥厚度，依据施工规范要求及实际施工经验，应进行分层施工。分层的上层宜较厚，以保证挖泥船的效能；最后一层应较薄，以保证工程质量.当挖槽一侧泥层较厚时，应先挖泥层较厚的一侧，避免形成陡坡造成坍方，影响工程。开挖边坡线3.边坡开挖开挖边坡线为保证形成稳定的设计边坡，水面线以上边坡采用陆上机械和人工进行修整；水面线以下拟采用台阶式开挖，台阶分得越多,越接近设计边坡.若开挖阶梯较多，可先选择开挖非边坡部分泥层，然后集中开挖分层的边坡阶梯,以确保工程质量。超、欠面积比必须控制在1～1.5范围内，避免出现边坡超挖或欠挖现象.4。深度控制（1）假定挖泥船水尺零点位置，施工中，必须掌握挖泥船前后吃水的变化，以防止造成超深过多或发生浅点。（2）在施工现场，进行试挖验测，决定水尺的修正值，校正挖泥深度，然后才可正式挖泥。（3）根据土质控制横移速度，对于淤泥、软土和松散沙等土质，挖到设计深度层时，横移速度过慢会造成超深过多。对于硬塑、坚硬粘土和密实沙等土质，横移速度过快会造成设计深度以上的土挖不完全而产生浅点。所以也应通过现场的试挖，求得挖到设计深度层时的适当横移速度。（4）由于本招标工程施工工期较长，需考虑一定备淤超深。(5）施工初期，应定期测量已完断面的土方淤积情况，及时取得淤积的数据资料,并据此分析判断，提出合理的施工超挖值，以避免二次清淤。另外，我们将充分利用DGPS卫星定位系统和挖泥船上的挖掘断面显示系统，对挖泥全过程实时监控，并辅之以水砣测量，保证开挖断面一次性施工达标.5.抛锚定位拟投入本招标工程施工的皖水绞吸式挖泥船上有定位桩台车和抛锚杆,可以自动抛锚，具有进点定位迅速，工时利用率高的特点。★DGPS卫星定位系统GPS技术具有定位精度高、全天候应用、．不受自然条件的限制、全球连续覆盖的特点。在疏浚工程中应用该技术，应该说是疏浚业技术进步的一次革命。GPS定位导航设备为疏浚挖泥船提供了高精度的导航手段和安全生产的保障，同时能保证恶劣天气条件下施工生产的正常运行，提高了疏浚效率.

水深测量工作采用GPS定位技术组成的测量成图系统,极大地提高了水深测量作业的效率、测量精度和质量，能及时准确地为挖泥船提供测量数据,保证了施工船科学合理的施工，为提高工程质量提供了保障.挖泥船的施工工序详见“挖泥船疏浚施工工序图”。挖泥船疏浚施工工序图挖泥船开工展布挖泥船开工展布挖泥船抛锚定位挖泥船试挖，确定：1、是否需要分层开挖及每层开挖厚度;2、边坡如何得到最佳控制;3、最佳的挖泥浓度状态点;挖泥船按预定方案和试挖的分析结论进行航道疏浚。挖泥船班组进行质量自检，内容包括：1、河底高程是否满足设计要求；2、航道边坡是否满足设计要求；3、吹填质量是否满足设计要求；4、施工进是否达到预定目标；施工船队复检，复检内容同上项目部抽检，抽检内容同上竣工验收不合格6。2吹填施工方案本招标工程要求排泥场应根据要求进行冲填，疏浚工程结束后,对排泥场进行平整，为减少疏浚施工以后对排泥场的平整工作量，故应对本工程编制吹填施工方案。6。2.1吹填施工布置根据一般规则，整个吹填施工期大体上分为施工前期和施工后期两个阶段，冲填区的吹填质量控制重点是在施工后期，即整个冲填区的吹填泥面接近设计吹填高程时,应采取必要的措施，确保吹填泥面达到设计要求.第一阶段：施工前期这一阶段围堰和泄水口门最容易出现渗漏、崩塌,因此，应强化以下几方面工作：1、加强安全巡视，制定防范预案;2、备足必要的防汛物资；3、管线架设应距离围堰底脚大于5米；4、做到随吹填随排水，不能使冲填区内水位超过吹填泥面1米；5、吹填过程中，适时调整出泥管口方向，并且出泥管口应远离泄水口且不小于50m.冲填过程中，冲填区内的水位应低于土围堰设计顶高程0。5m.当冲填区的吹填泥面达到设计标准时，应适时延伸管线,避免吹填高土堆出现.锥型喷管6、从保证围堰安全的角度出发，在施工前期，需要实时观测围堰内的水位情况，达到标高时，挖泥船需时吹时停,待围堰处于稳定后，方可继续施工。锥型喷管第二阶段：施工后期对吹填施工局部不符合要求的地段进行人工或机械整平，保证吹填质量达到设计标准。6.2.2吹填施工工艺1。为防止细颗粒土聚集成泥囊和水塘，冲填区的泥面应高出水面2～3m以上，以利排水；在超软地基上分层吹填时，第一层吹填高度应高出水面1m，其后按1m高度逐层加高；冲填区的使用要充分利用其容积。2。为提高吹填土的平整度，施工中将主要采取以下控制措施：（1）控制吹填高程用的临时水准点和标尺应定期校核.(2）在吹填过程中，应经常利用高程控制标尺观测吹填土地标高，并进行冲填区的高程测量。及时延长排泥管线、调整管线的间距、管口的位置和方向及泄水口的高度,以达到吹填高程和平整度的要求。（3）增设吹泥喷管：为使吹填土在更大的范围内尽可能的均匀覆盖,施工中，将在出泥管口增设一定尺寸的锥型喷管,并适时改变喷管角度,以调整出泥方向及位置.（4)在冲填区内,先沿着隔埂吹填,有利于延长泥浆流程，加速沉淀，从而达到提高平整度的目的。3.在施工的过程中，为确保围堰及退水设施的运行安全，施工中应采取以下措施：1）应备足水泵、草袋、土料、块石、竹笆、木桩等抢险物资。2）安排专职人员昼夜巡查围堰,制定应急处理方案，以便提前发现险情，及时处理。3)以确保堰堤运行安全为前提，以限制冲填区内泥浆流失为基础，弃土区内的水位应尽量降低，做到随吹填随退水，避免因高水位而危及堰堤安全。4.冲填区排放余水中的排放应满足当地环保规定的标准。6.3围堰构筑施工方案6。3.1主要工作内容及工程量排泥场围堰土方填筑，该部分土方填筑工程量计划采用铲运机、挖掘机等陆上机械和人工配合施工。6。3。2围堰施工标准陆上排泥场一期围堰设计要求：围堰顶宽3m,内坡1：2，外坡1：2。5，围堰高度在3.0—4.0米之间，土源取自排泥场内；排泥场格埂设计要求：排泥场沿纵向每500m一道格埂，格埂顶宽1m，内外坡1：1，顶高低于相应围堰1m。6.3。3围堰构筑施工计划针对本标段的围堰构筑工程，我公司计划投入挖掘机、铲运机等陆上施工机械以及人工配合施工,在挖掘机、铲运机等施工机械进场后,首先按照围堰设计要求，对排泥场的围堰进行施工放样，然后立即安排挖掘机、铲运机等陆上机械对排泥场的围堰进行施工。再疏浚开挖施工.6。3.4陆上围堰施工布置1、施工排水(1)排水原则将疏浚施工排至排泥场内的水尽快排干，以便于疏浚弃土及时固结，能及时翻晒后，用于构筑围堰。（2)排水措施——施工明排水在排泥场的弃土区开挖多条底宽1。0米，深1。0米，边坡1:1的排水沟以及集水井等排水设施,用于排泥场弃土排水。如果排水沟自排时不能满足要求,施工时将配置8HB—35型混流泵(单机10KW，Q=360m3/h，抽排不能通过排水沟及时排出的水）若干台套，将积水抽排出排泥场，便于土料得到及时凉晒，以便及时用于陆上围堰的构筑。抽水泵的具体数量和位置将在施工前根据进一步的现场实际需要而定。2、填筑布置针对本单位工程填筑方量较大,施工时应充分考虑合理地调配土方，对所需的土料统一规划,统一调配,做好土方开挖与工程填筑的平衡计划。经对现场认真勘察和对招标图纸的分析，围堰填筑采用挖掘机、铲运机、推土机等配合人工进行施工。6。3.5围堰施工工艺本招标工程的围堰填筑是与疏浚开挖同步施工的，工期要求非常紧，任何一点质量问题将直接影响到工程质量及施工工期。故施工时,我公司将应严格遵照以下工序要求和施工标准进行施工：1、围堰基础清基（1)基础清基达到无杂质和规范要求，所有树根、杂物等全部清除，少量埋藏较深的树根通过人工捡除并夯实，清除土弃到指定积熟土区，严禁弃土与回填土料混在一起。（2）施工前充分了解与研究取土区的地质与水文地质资料，根据设计要求制订可靠的施工技术措施并报监理单位审批。(3)清基范围包括堰体、沟渠及其岸台的基面，其边界应超出设计基面边线30～50cm，基面表层的淤泥、腐殖土、泥炭土等不合格土和草皮、杂填土等杂务必须清除。清基深度一般为20cm，芦苇或柳条地清基深度为50～80cm.对于地表的植被清理将更扩大清基范围。(4）按设计要求在清基后进行平整压实,并将堰基范围内堰基开挖线以下的树根、垃圾、坑塘、洞穴、以及地勘遗留的坑、槽、孔、穴全部清除,按施工图纸和监理机构的指示回填密实，回填过程中作好排水工作，保持干场作业。(5）围堰清基弃土对堆放在围堰外坡脚平台，以便围堰冲填后运回复耕。堰基开挖后清除的废物、废碴等应按监理机构的指示运到指定地点堆放.清基中发现文物和化石应按国家文物管理的有关规定采取合理的保护措施。并及时通知发包人和监理机构。(6)堤基处理按《堤防工程设计规范》、《堤防工程施工规范》等有关规范进行施工.(7）堤基处理属隐蔽工程，堤基清理平整后，及时报请监理人验收,合格后进行堤身填筑。基面验收后将及时填筑，若不能立即施工时，必须作好基面保护，复工前再进行检验，必要时再进行重新清理。2、围堰填筑标准（1）筑堰土料选择1)粘性均质土围堰或袋装土围堰宜选用壤土、粉质壤土、砂质和粉质粘土、粘粒含量宜为15%~30%，也可用粘粒含量为3％~50%的砂壤土、粉质砂壤土和粘土。淤泥或天然含水率高且粘粒含量过高的粘土、粉细砂、冻土块及水稳定性差的膨胀土、分散性土等，不适合做筑堰土料。2）根据填筑部位的不同,采用不同的压实方法进行压实,对局部压实不到（2)土料铺筑与碾压1）堰体填筑工程开工前，应按照《堤防工程施工规范》（SL260—98）的方法进行碾压试验，验证土料的压实质量能否达到设计干密度或设计相对密度.根据试验结果与监理机构共同研究确定施工压实参数，包括铺土厚度、含水量的适宜范围、碾压机械类型及重量、压实遍数、压实方法等.如实验时质量达不到设计要求,应同监理机构和设计单位共同协商解决办法。2）铺填作业应从最低处开始，按水平层次进行,不得顺坡铺填。分段作业面最少长度:人工作业不应小于50m，机械作业不应小于100m.当堰基横断面坡度陡于1:5时，应削至缓于1：5。3)铺土宽度应超出设计边线两侧一定余量：人工铺土宜为10cm，机械铺土宜为30cm。铺土厚度和土块直径限制尺寸应符合《堤防工程施工规范》（SL260—98）第6.1.2条规定。4)作业面应分层统一铺盖，统一碾压，严禁出现界沟。分段作业面的最小长度：人工作业不小于50m，机械作业不小于100m。5）碾压机械的行走方向应平行于堤轴线.相邻作业面碾迹搭接宽度，平行堤轴线方向不小于0。5m,垂直堤轴线方向不应小于3m。机械碾压不到的部位应辅以夯具（人工或机械）,采用连环套打法夯实,夯迹双向套压，夯迹搭压宽度不小于1/3夯径。6）每一填土层按规定的施工压实参数或类似条件的碾压经验施工完毕后,应经监理机构检查合格后才能继续铺填新土。经验收合格的填筑层因故未继续施工，复工前应进行刨面、洒水处理，并经监理机构检查合格后才能铺填新土,以使层间结合紧密。7)压实土体不应出现干松土、弹簧土、剪切破坏、光面等不良现象。监理机构检查认为不合格时,有权要求返工处理,经检验合格后方可铺新土。8）相邻作业面宜均衡上升，以减少施工接缝.分段间有高差的连接或与行洪堤相接时,垂直堤轴线方向的接缝应以斜面相接，坡度可采用1:3～1：5，高差大时宜用缓坡。9)斜坡结合面上，应随填筑面上升进行削坡直至合格层.坡面需经刨毛处理,并使含水量控制在规定范围内，然后再铺填新土进行压实.压实时应跨缝搭接碾压,搭接宽度不小于3m。10)土堤与刚性建筑物(涵闸、堤内埋管、混凝土防渗墙等）接合部位填筑和雨天与低温条件下进行填筑，应遵循《堤防工程施工规范》（SL260—98)第6。8节和第6.9节的有关规定。（3）对围堰的质量检查和验收1）土方开挖前我方同监理工程师进行用于开挖工程量计量的原地形测量的复核检查、施工图纸所示的围堰开挖尺寸进行开挖测量成果的检查、按图纸所示进行开挖区周围排水和防洪保护设施的质量检查和验收。2）土方开挖过程中，定期测量校正开挖平面的尺寸和标高，以及按施工图纸的要求，检查开挖边坡的坡度和平整度，并将测量资料提交监理。3）土方明挖工程完工后，进行主体工程开挖基础面检查清理，围堰的顶宽、边坡的坡度、平整度的质量检查和验收。4)详细记录检验表，由监理单位签认后,作为技术档案资料保存6。4挖泥船施工管道布设方案根据总体施工方案安排，在疏浚区至冲填区的适当位置布设排泥主管线。具体见施工平面布置示意图,完整的排泥管线由水上浮管、水下潜管、陆地岸管组成，本招标工程不需架设水下潜管.6。4.1.水上浮管(1）水上浮管由两段组成：一段位于挖泥船尾部和水下潜管之间，其长度随着挖泥船不断向前施工而适时改变；另一段是水下潜管和陆上岸管之间。这两段接头处均通过柔性的橡胶软管连接。（2）水上浮管应根据水流、风向布设成平滑的弧形，并抛锚固定。在水陆管线连接处和水下管线连接处应设双向管子锚和三向管子锚加以固定。（3）水上排泥管线不宜过长.6.4。2.陆地岸管（1)陆上排泥主管线将沿河岸滩地和冲填区围堰的堰顶架设。（2）应优先选择平直最短的线路,避免与公路、水渠和其他建筑物交叉.（3）排泥钢管法兰之间应装设密封圈,必须紧固水密。管底的基础、衬垫物、支架必须牢固。（4）管线穿越道路时，采用半埋，管道的顶部及两侧用填土保护，两侧填土地坡度不宜大于1：10，跨堤、跨路管线应在管道两侧培土压实，并形成缓坡,以便行人和车辆通过。(5）因吹填需要，装设支管时,在管线上装设三通和闸阀.（6）排泥管进入冲填区的入口远离泄水口，以延长泥浆流程。管线的布置需满足设计标高、吹填范围、吹填厚度的要求，同时考虑冲填区的地形、地貌、几何形状对管线布置的影响。（7）冲填区内排泥管线的布设间距、走向、干管与支管的分布除应考虑上述因素外，还应根据施工现场情况、影响施工因素的变化等及时调整。（8)根据管口的位置和方向、排泥口底部高程的变化及时延伸排泥管线，在冲填区内设若干组水尺,观测整个冲填区的填土标高的变化,指导排泥管线的调整和管理工作。截污管线顶管施工在管道铺设施工路线上有多处障碍物，当为永久性结构物且不能拆迁,也不能局部破坏并修复。需采用顶管办法进行施工。1工作坑、接收坑布置工作坑布置：由于HDPE管道长度为6m，工作坑的平面布置内侧尺寸为7＊3.5m。接收坑的内侧尺寸为5*3.5m。坑的内侧第一圈维护结构为500拉森桩，拉森桩外侧为水泥搅拌桩,水泥搅拌桩直径为800mm,咬合200mm，中心为据钢板桩外边缘1m处。内支撑围檩采用HW400‘H’型钢，围檩下部每隔2m用牛腿托住。内支撑钢管采用直径为200mm壁厚为10mm的钢管。基坑长度方向上中心一道长为2.7m，四角各一道长为2m且与围檩成45度的钢管。钢管的端部采用可调接头.坑底垫层为C15，厚为15CM，平面尺寸为6.2m＊2。7m。基坑四周挖宽为300mm，深400mm的排水沟，在靠待施工清淤沟的一侧设直径600mm的集水井一口比排水沟深1m。设一台扬程为15米以上的潜水泵。后背墙采用2m＊2m*0.4m的砼块。顶管采用直径为800的顶管，顶管后放置外圈直径为800,内圈直径为600的厚为200mm的顶铁。接收坑布置：接收坑的内侧尺寸为5＊3.5m。坑的内侧第一圈维护结构为500拉森桩，拉森桩外侧为水泥搅拌桩，水泥搅拌桩直径为800mm，咬合200mm，中心为据钢板桩外边缘1m处。内支撑围檩采用H400‘H’型钢，围檩下部每隔2m用牛腿托住.内支撑钢管采用直径为200mm壁厚为10mm的钢管。四角各一道长为2m且与围檩成45度的钢管。钢管的端部采用可调接头。坑底垫层为C15，厚为15CM,平面尺寸为4.2m＊2.7m。基坑四周挖宽为300mm，深400mm的排水沟,在靠待施工清淤沟的一侧设直径600mm的集水井一口比排水沟深1m。设一台扬程为15米以上的潜水泵。现场布置采用16t汽吊，设备布置采用25吨汽吊.井内布置主要是后靠背、导轨、主顶油缸、油泵动力站、钢制扶梯。在此工程中的典型工作坑做法为如下三种方法：做法一:在管道高程为小于5m时,搅拌桩深为12m，拉森桩长为9m。支撑采用一道支撑，支撑中心位于距桩顶0。5m处。做法二：在管道高程为大于等于5m小于7m时，搅拌桩深为15m，拉森桩长为12m。支撑采用两道支撑,第一道支撑中心位于距桩顶0。5m处，第二道支撑中心位于距坑底3m处。做法三:在管道高程为大于等于7m小于9m时，搅拌桩深为20m,拉森桩长为15m.支撑采用两道支撑,第一道支撑中心位于距桩顶0.5m处，第二道支撑中心位于距坑底3。5m处。2机械设备选型本工程顶进采用泥水平衡顶管机，其基本原理是借助于压力平衡以达到出泥平衡，从而减少地面沉降。即维持正面土压力介于土体的主动土压力与被动土压力之间,通过PLC控制正面土压力,使之在设定范围内浮动,当压力过小时，切土口开口量减小，大刀盘外浮，使正面压力升高，反之亦然，这一平衡过程是由一套液压伺服系统来进行控制的。除了这种机械平衡以外，还采用泥水平衡,顶进时，循环的高压水将切削下的土体搅拌成泥浆，同时平衡地下水位，使开挖面的水压与地下静水压力相近，减少地表沉降.结合本工程现有的施工条件和土质情况，我们选用地面遥控操作的泥水平衡掘进机。本掘进机优点是：A、顶管机、千斤顶、液压系统、空压系统装置成套化。B、该机能适用各种土壤条件，如粘质土、砂土、砂砾混合卵石土和软岩土。C、使用安装在轨道上的主顶油缸。一次顶进长度超过100m.D、使用主千斤顶不间断便可顶进一节管子.此机型在现今使用较广,我们有着成功的施工经验、技术成熟、可靠，对土层扰动少的特点.因此特别使用本工地顶管施工.3千斤顶顶力计算推力的理论计算：(以直径800为例）F=F1+F2式中F—总推力，F1—迎面阻力，f1-顶进阻力F1=∏＊D＊P/4(D—管外径,P—控制土压力）P=K0*Y＊H0式中K0—静止土压力系数，一般取0。403Y—土的湿重量取1。9t/m2H0—地面掘进机中心厚度，取最大值.F2=∏＊D＊f*L式中f—管外表面平均综合摩阻力，取0.6t/m2（因在管道顶进时管外壁加注了减阻泥浆）.4施工工艺流程顶管施工的工艺流程见下图。施工准备施工准备顶管井施工设备安装调试顶进出洞检查井施工回填路面恢复管材吊装入井下一循环下一循环顶管施工工艺流程图5工作井、接收井施工（一）钢板桩施工打钢板桩准备工作，在需打设拉森钢板桩位置施工放线，在需打设拉森钢板桩位置两侧各400mm位置撒白灰，采用人工挖宽800mm，深1.5m探沟，在与沟槽垂直方向上每隔20m人工挖一道宽800mm，深1。5m探沟.确定在拉森钢板桩施工位置的障碍物。钢板桩施打采用打桩机屏风打入法施工，提高打桩质量。施工时重点控制第一根打入钢板桩，采用经纬仪从两个方向严格控制钢板桩垂直度，便于后面钢板桩嵌入.当打桩时发现相邻钢板桩跟随向下移动，需将相邻钢板桩与其他已打设钢板桩局部焊接在一起以增加向下移动摩阻力。(二）土方开挖及支撑开挖时先挖至第一层支撑底部0.5m，安装第一道支撑，支撑端部采用可调接头进行连接，连接时用千斤顶施加预加顶力,然后用钢销进行固定；然后开挖至第二层支撑底部0.5m，安装第二层支撑，支撑端部采用可调接头进行连接，连接时用千斤顶施加预加顶力，然后用钢销进行固定，最后开挖至距基底20cm处采用人工清底。钢板桩内侧采用钢板设置牛腿,围凛工字钢架设到牛腿上，支撑布置在井的四个角，组成三角形，提高钢板桩稳定性。（三)水泥搅拌桩施工水泥搅拌桩起到止水、加固土体作用。桩直径800mm，搭接200mm。在钢板桩支护工程完成后再进行水泥搅拌桩施工。1、施工安排水泥搅拌桩试桩在试桩完成取得试验数据,根据试验参数进行水泥搅拌桩的施工,每台桩机正常施工400延米每日。2、施工方法工艺参数确定：从施工工艺上可采用变参数施工，根据成桩试验搅拌机的钻进控制在2m/min左右，提升速度宜控制1。0m/min，转速控制在0。4左右。为宜。小于。

2（2）预搅拌将搅拌头下沉：搅拌杆沿导向架切土徐徐下沉，下沉速度应由电机的电流表监测，工作电流不得超过60A.(3)围檩下部每隔2m用牛腿托住。

（4）提升喷浆搅拌：当搅拌头抵达设计深度时，应在桩底部停留30秒，进行磨桩端，将搅拌头反转,同时喷浆提升搅拌,严格控制搅拌速度，边喷浆边搅拌边提升,将所喷浆液充分与粘土拌和均匀。

（5)重复下沉，上升搅拌,进行第二次复搅，以达到充分搅拌的要求。水泥搅拌法设计停浆面应高出桩顶设计高20cm，在桩顶范围再铺设一层50cm砂垫层。桩身搅拌采用“四搅四喷”工艺，且最后一次提升搅拌采用慢速提升.当喷浆口达到桩顶标高时,停止提升,搅拌数秒。

做好施工记录，实际的孔位、孔深、钻孔下的障碍物、工程地质等均做详细记录。（6）洗管：向集料斗中注入清水,用灰浆泵送水清洗管路和搅拌头。（7)移位:重复上述步骤，制作下一根桩.3、水泥搅拌桩施工要点

（1）施工场地要求平整，并清除杂物，在桩顶部位铺设砂垫层.

（2）钻孔前准确测放轴线和桩位，用木桩定位，桩位布置与设计图误差不大于5cm。

（3)严格控制桩的垂直度,注意桩机导向架对地面的垂直度,垂直度偏差不超过1.0％。

（4)采购的水泥符合设计要求，有出厂合格证及水泥检验报告单。

(5)水泥倒入浆筒,结硬块体要捡出,防止堵管。

（6)桩体搅拌要一次呵成，按理论计算量往浆桶投料，投一次料，打一根桩，确保成桩质量，喷浆深度在钻杆上标线控制。(7）施工过程中经常检查电流、浆泵、输浆泵。（8）输浆过程中，如出现送浆不出等现象，停止提升，原地搅拌，及时查明原因，重新输浆复打,并保证1。0m以上的重叠。（9）严格控制好单位桩长的喷浆量，实际每米喷浆量与设计要求的喷浆量误差不超过±2Kg。（10）专人记录每米下沉时间、提升时间，记录送浆时间、停浆时间等有关参数的变化.4、施工注意事项深层搅拌桩要控制水泥用量,喷浆均匀性、搅拌时间要足够，要有现场监督,做好现场记录。（1)水泥:水泥采用普通水泥或矿碴水泥；（2)水泥搅拌桩施工应根据成桩实验确定的参数进行，随时记录有关参数的变化.（3)在机械就位后，按技术现场放样的桩位进行振动成孔，成孔深度控制在钻杆上标出钻孔深度位置线。（4）桩身喷浆采用“四搅四喷”工艺，严格控制喷浆时间、停浆时间和水泥掺入量，确保桩长度.（5）做好施工记录，实际的孔位、孔深、钻孔下的障碍物、工程地质等均应做详细记录。5、质量检测1）、成桩检验成桩检验符合水泥搅拌桩允许偏差表的要求。2)、质量检测(1）、质量控制：水泥搅拌桩必须打入地基持力层50㎝，采用强度等级为32.5的普通硅酸盐水泥,在施工前必须做好水泥土的配合比试验.（2)、质量检测:桩头检测开挖深度不少于1.5m，检查搅拌桩的均匀性、桩径是否满足设计要求，频率为2%。钻芯取样按2%随机抽检,并进行无侧限抗压强度试验.静载试验取三根桩，同一路段不小于3组.桩身28天无侧限抗压强度不小于0.8Mpa,90天无侧限抗压强度不小于1。2Mpa,承载力大于140Kpa.6顶管工程施工（一）顶管施工工艺1）测量放线①测量控制目标a、测量放线合格率100％，确保达到施工精度和进度要求。b、平面的控制线测量精度不低于1/10000，其测角精度不低于20〃。c、标高控制：每连续墙施工段层间测量偏差≤±3mm，全高≤±10mm。②定位及轴线尺寸控制通视条件下的测量：使用交汇法引工作井及接收井预留洞口中心至各自的井壁。置经纬仪至A点,后视B点，作BA直线的延长线，并在工作井后部定出一点C.保证C、A、B在一条轴线上，置经纬仪在C点上,后视A点，在工作井井壁上定出一点A，，置激光经纬仪基座于井下D点，并抄平固定激光经纬仪架,置经纬仪于A点，后视B点，在激光经纬仪器架上定出D点，D点同A、B点在竖直方向上成一直线，安装激光经纬仪于仪器架上,对中D点，后视A，点，依设计轴线打好角度，既可定出轴线。不通视条件下的测量:引出A、B两点后可根据导线法以及平移法定出C、D、A，其余步骤同通视条件下测量定位.2）顶进顶管机初始顶进是顶管施工的关键环节之一，其主要内容包括：出洞口前地层降水和土体加固、设置顶管机始发基座、顶管机机组装就位调试、安装密封胀圈、顶管机试运转,拆除洞临时墙、顶管机贯入作业面加压和顶进等.①准备工作a）洞门止水设施安装完毕;b)轨道、基座安装完毕；c）主顶、后背设施的定位及调试验收合格;d）顶管机吊装就位、调试验收合格。②顶管机出洞在顶管机出洞前，需重点对洞圈外部土体的加固效果进行检查，只有在确认出洞口土体达到止水效果后,方可进行顶管出洞施工。对顶管机、主顶进装置等主要设备进行一次全面的检查、调试工作，对存在问题及时解决；同时，充分准备好顶管出洞施工所需材料，并在各相关位置就位。仔细检查好洞口第二道橡胶衬压密效果,以确保顶管机正常出洞。工作井洞口止水装置应确保良好的止水效果。根据设计预留的法兰，我们在法兰上安装两道工作井洞口止水装置。该装置必须与导轨上的管道保持同心，误差应小于2mm.洞口围护墙凿除完成后,顶管机迅速靠上开挖面，并调整洞口止水装置,贯入工作面进行加压顶进，尽量缩短开挖面暴露的时间.③试顶进顶管机在出洞后顶进的前20m作为顶进试验段.通过试验段顶进熟练掌握顶管机在本工程地层中的操作方法、顶管机推进各项参数的调节控制方法；熟练掌握触变泥浆注浆工艺；测试地表隆陷、地中位移等，并据此及时详细分析在不同地层中各种推进参数条件下的地层位移规律，以及施工对地面环境的影响,并及时反馈调整施工参数,确保全段顶管安全顺利施工。④出洞施工注意事项顶管机出洞前要根据地层情况,设定顶进参数.开始顶进后要加强监测,及时分析、反馈监测数据,动态地调整顶管机顶进参数，同时还应注意以下事项:a）出洞前在基座轨道上涂抹油，减少顶管机推进阻力.b）出洞前在刀头和密封装置上涂抹油脂，同时包好周边刀盘，避免刀盘上刀头损坏洞门密封装置，划伤止水橡胶.c）出洞基座要有足够的抗偏压强度,导轨必须顺直，严格控制其标高、间距及中心轴线。d）及时封堵洞圈，以防洞口漏浆。e）端头混凝土墙拆除前的确认:出洞前确认墙拆除后的形状是否有碍于顶管机的通过，另外，检查衬垫的安装状况，设置延伸导轨，防止顶管机前倾。f）防止顶管机旋转、上飘。顶管机出洞时,正面加固土体强度较高，由于顶管机与地层间无摩擦力，顶管机易旋转，宜加强顶管机姿态测量，如发现顶管机有较大转角，可以采用刀盘正反转的措施进行调整。顶管机刚出洞时,顶进速度宜缓慢，刀盘切削土体中可加水降低顶管机正面压力，防止顶管机上飘,同时加强后背支撑观测，尽快完善后背支撑。g）在顶管机靠上正面土体后,需立即开启刀盘切削系统进行土体切削,以防顶管机对正面土体产生过量挤压,使切削刀盘扭距过大。h）由于顶管初出洞处于加固区域,为控制顶进轴线。顶进速度不宜过快.i)在顶管初出洞段顶进施工过程中，对顶管机姿态要勤测勤纠，力争将出洞段顶管轴线控制到最好，为后阶段顶管施工形成一个良好的导向。j）顶管机完全贯入地层,管外注浆还未实施之前，顶管机以及出发的各设备均处于极不稳定状态，顶进中要经常检查,发现异常，立刻停止顶进进行妥善的处理.k）内衬墙施工时,在洞门位置预埋钢板，初始顶进时,将机头与预埋钢板焊接，防止机头后退。⑤顶进操作及注意事项出洞工作结束后，即可进行正常的顶进施工.正常顶进时，开挖面土体经大刀盘切削，通过螺旋机输送入倾土水槽,通过搅拌后通过输送管道采用泥水方式输送至地面沉淀水槽，泥水经过沉淀后排出，清水通过回流管道输送至倾土水槽重复利用。一节管节顶进结束后，缩回主千斤顶，吊放下一节管,安装完成并检验合格后再继续顶进。顶进施工期间，管道内的动力、照明、控制电缆等均应结合中继间的布置分段接入，接头要可靠。管道内的各种管线应分门别类的布置，并固定好，防止松动滑落。在工具管处应放置应急照明灯，保证断电或停电时管道内的工作人员能顺利撤出。顶进中还需注意地层扰动,顶进引起的地层形变的主要因素有:工具管开挖面引起的地层损失；工具管纠偏引起的地层损失；工具管后面管道外周空隙因注浆填充不足引起的地面损失;管道在顶进中与地面摩擦而引起的地层扰动；管道接缝及中继间缝中泥水流失而引起的地层损失.所以在顶管施工中要根据不同土质、覆土厚度及地面建筑物等，配合监测信息的分析，及时调整土压平衡值，同时要求坡度保持相对的平稳，控制纠偏量，减少对土体的扰动。根据顶进速度，控制出土量和地层变形的信息数据,从而将轴线和地层变形控制在最佳状。（二)顶管机姿态控制（1)顶管机的姿态监测a）人工监测采用水准仪等测量仪器测量顶管机的轴线偏差，监测顶管机的姿态。b)激光导向监测测量时自动监测与人工监测相互纠正，以进一步提高顶管机姿态监测的精度。（2）顶管机姿态调整a)滚动纠偏由于刀盘正反向均可以出土，因此通过反转顶管机刀盘，就可以纠正滚动偏差.允许滚动偏差小于等于1.5°,当超过1.5°时顶管机自动控制系统会报警,提示操作者切换刀盘旋转方向，进行反转纠偏.b)竖直方向纠偏控制顶进方向的主要方法是改变单侧千斤顶的顶力.但它与顶管机姿态变化量间的关系没有固定规律，需要靠人的经验灵活掌握.当顶管机机出现下俯时,可加大下侧千斤顶的顶力，当顶管机机出现上仰时,可加大千斤顶的顶力，来进行纠偏。c）水平方向纠偏与竖直方向纠偏的原理一样，左偏时加大左侧千斤顶的顶力，右偏时则加大右侧千斤顶的顶力。d）纠偏注意事项Ⅰ切换刀盘转动方向时,先让刀盘停止转动,间隔一段时间后,再改变转动方向，以保持开挖面的稳定。Ⅱ要随时根据开挖面地层情况及时调整顶进参数，修正顶进方向，避免偏差越来越大.Ⅲ顶进时要及时进行纠偏,削除偏差后,再继续向前顶进。（3)确保顶管机泥水压力平衡和地层稳定的技术措施a）下管时，严防顶管机后退，确保正面土体稳定。b)同步注浆充填环形间隙，使管节能尽早支承地层,控制地层沉陷。c）切实作好土舱压力平衡控制，保证开挖面土体稳定。d)利用信息化施工技术指导顶进管理，保证周围自然环境。(4）正常施工时的主要事项a）每一作业班次要留下一定时间做好机械设备的保养和作业面的清洁工作。b）前后作业班组做好交接班的施工工况介绍并作文字记录.c）出土车辆进出、钢管吊装时,施工人员要站在安全的位置。（三)触变泥浆减摩(1）注浆工艺顺序在顶进过程中，通过压浆环管向节外壁压注一定数量的减摩泥浆,采用多点对称压注使泥浆均匀的填充在管节外壁和周围土体间的空隙，来减少管节与土体间摩阻力,起到降低顶进阻力的效果。顺序是：地面拌浆→储浆池浸泡水发→启动压浆泵→打开送浆阀→送浆(顶进开始）→管节阀门关闭（顶进停止）→总管阀门关闭→井内快速接头拆开→下管节→接长总管→循环复始。(2）注浆原则a）合理布置注浆孔，使所注润滑泥浆在管道外壁形成比较均匀的泥浆套.b）压浆时必须坚持“先压后顶、随顶随压、及时补浆”的原则，压浆泵和输出压力控制在0.3～0.4MPa.（3)注浆质量的控制措施a）顶进施工前要做泥浆配合比实验，找出适合于施工的最佳泥浆配合比。膨润土中蒙脱石含量要求≥60％。b）制定合理的压浆工艺，严格按压浆操作规程进行。催化剂、化学添加剂等要搅拌均匀，使之均匀地化开，膨润土加入后要充分搅拌,使其充分水化。泥浆拌好后,应放置一定的时间才能使用.c)利用中继间接力顶进时，因为顶进距离长，地面压浆泵的动力无法满足压送距离，需要在管道内设置中继压浆站，中继压浆泵和储存箱组成，压浆时先由地面压浆泵把浆液压到储浆箱，然后用中继压浆泵向管外压浆。d)保持管节在土中的动态平衡.在深层砂土中,静态和动态的周边阻力相差极为明显，一旦顶进中断时间较长，管节和周围土体固结，在重新启动时就会出现“楔紧”现象，顶力要比正常情况高出1。4倍，因此尽可能缩短中断顶进时间保持施工的连续性。如中断时间过长必须补压浆。(4）注浆孔封堵处理措施本工程注浆孔采用斜螺纹，与顶管专用玻璃钢夹砂管呈90度，注浆孔外采用塑料单向阀，顶管顶进施工完成，浆液置换完毕后，采用斜螺纹钢闷头对注浆孔进行封堵.钢闷头与单向阀之间设置2mm橡胶板，注浆孔内涂满厌氧密封膏，防止封堵后出现渗漏水。（5)压浆过程中注意事项a）压浆管与压浆孔连接处设有单向阀,防止在压浆停止时管外的泥砂会顺着注浆管流到浆管内，沉淀后会把注浆管堵住。b）浆液搅拌后，要有足够的浸泡时间，搅拌均匀.c）选择螺旋泵作为压浆泵，因为螺杆泵没有脉动现象，易于形成稳定的浆套。d）特殊区域的压浆管布置，在中继间处要采用2″的软管，留有一定的弯曲量，满足中继间的伸缩.在头三节钢管处多设注浆孔，注足浆液形成浆套,因为开始时浆液渗透大，后面的管节可以通过补压浆得到补足.e)顶进施工中，减阻泥浆的用量主要取决于管道周围空隙的大小及周围土层特性,由于泥浆的流失及地下水等的作用,泥浆的实际用量要比理论用量大得多，一般可达到理论值的4～5倍,但在施工中还要根据土质情况、顶进状况、地面沉降的要求等做适当的调整。（6）泥浆处理施工过程中加设过滤网，将泥浆中的碎石等固体颗粒物分离,分离后的泥浆排至三级沉淀池进行沉淀，泥浆泵安装在第三级沉淀池中提供泥浆循环。采用挖掘机及时将泥浆池底部的沉渣进行清理，运至弃渣场进行自然脱水固化。废弃的泥浆水，在水中加入絮凝剂，使泥颗粒从水中迅速凝聚、沉降，从而达到泥水分离的效果，沉淀底泥采用挖掘机清理,水采用泥浆泵循环利用。（四）出土方案泥水平衡式顶管的出土采用全自动的泥水输送方式,被挖掘的土通过在机舱内的搅拌和泥水形成泥浆，然后由泥浆泵抽出，高速排土。在沉井上部砌2只沉淀池。沉淀的余土外运需按文明施工要求和渣土处理办法，运到永久堆土点，不得污染沿途道路环境。（五）置换泥浆管道顶进结束后,为防止管道出现滞后沉降,必须用惰性浆液将顶进过程中的触变泥浆置换掉。置换的泥浆采用纯水泥浆进行置换。利用压注触变泥浆的系统及管路进行置换。压注顺序：从第一节管依次向后进行.压注前一节管水泥浆时，应将后续管节的压浆孔开启，使原有管路中的触变泥浆在水泥浆的压力下从后续管节压浆孔内溢出,直至后续注浆孔内冒出水泥浆，并达到一定的压注压力时，方可停止前段管水泥浆的压注，确保将触变泥浆全部置换.（六）进出洞加固、洞口止水装置及应急措施a）堵漏应急措施针对进出洞施工中可能出现的漏水漏沙情况，在洞门凿除过程中,预备木板、棉花胎、封堵及支撑槽钢、双快水泥、水泥、水玻璃、聚氨酯、草包和蛇皮袋(已装土）等材料。一旦有险情发生,首先应立即停止洞门混凝土凿除，同时用棉花胎加木材或槽钢类材料进行支护，并用双快水泥以及叠放土包等方式进行临时封堵，以控制险情，然后采取压注双液浆或聚氨酯的措施直至堵住漏点.b）沉降（坍方）应急措施为防止进出洞口沉降所带来的不利影响，出洞施工中对洞口前方土体进行注浆.由于出洞口位置的地面上打设一定量注浆孔，且注浆位置应在加固土体之外.预备1套注浆设备和足量水泥和水玻璃。一旦发生洞圈内的水土流失、或者地面（管线、建筑物）监测数据报警，应立即针对相应部位进行压浆，控制沉降速率、填充水土流失所造成的空位。如在洞门已经完全打开的情况下，发生土体坍落现象，尽快将顶管机向土体顶进，以刀盘支住正面土体，螺旋机不得出土。同时做好洞口止水装置的补加固工作,防止水土从顶管机壳体周边流失.c)人身伤害应急措施施工人员劳防用品应佩戴齐全，高空作业人员必须按规定正确佩戴安全带.加强现场监控,规范施工操作规程，严禁交错作业.在洞门外土体有坍落趋势时,该区域内所有作业人员必须全部撤离至安全位置。一旦发人身伤害事故，立即按抢救规程进行急救，同时将伤员送至绿色通道医院救治。中华人民共和国行业标准疏浚工程土石方计量标准ＪＴＪ燉Ｔ３２１－９６主编单位:长江航道局批准部门：中华人民共和国交通部施行日期：１９９７年３月１日中华人民共和国行业标准疏浚工程土石方计量标准ＪＴＪ燉Ｔ３２１－９６长江航道局人民交通出版社出版发行（１０００１３北京和平里东街１０号）各地新华书店经销北京牛山世兴印刷厂印刷开本:８５０×１１６８１３２印张:１．２５字数:３３千１９９７年２月第１版１９９７年２月第１版第１次印刷印数：０００１－５０００册：定价：１０．００元统一书号:１５１１４·０１１１关于发布《疏浚工程土石方计量标准》的通知交基发〔１９９６〕９８０号各省、自治区、直辖市交通厅（局、委、办），部属及双重领导企事业单位:由我部组织长江航道局等单位编制的《疏浚工程土石方计量标准》，业经审查,现批准为推荐性行业标准，编号为ＪＴＪ燉Ｔ３２１－９６，自１９９７年３月１日起施行。我部原基本建设局颁发的《疏浚、吹填工程土石方计量办法（试行）》〔（８５）基技字第２７号〕同时废止.本标准由部基建司负责管理，具体解释工作由长江航道局负责,出版工作由部基建司组织。中华人民共和国交通部一九九六年十一月十五日前言为统一疏浚工程土石方计量的方法，提高工作效率，根据交通部工技字［１９９３］３２８号和交通部基技字［１９９４］１５号两个文件的要求，长江航道局在各有关单位和专家的支持帮助下,完成了《疏浚工程土石方计量标准》（以下简称《标准》）的编写工作.目前国内外尚无同类的《标准》，本《标准》从疏浚工程设计时和竣工后计算土石方量的需要出发，对计算过程中的每一细节，都力求作出明确具体的规定,以方便操作.广义的疏浚工程包括有吹填工程，本《标准》内容也包括疏浚和吹填两大部分，共分５章，并附有条文说明，发布后可作为沿海、内河疏浚行业计算土石方量的依据。本《标准》由长江航道局负责解释。请有关单位在使用过程中，将发现的问题和意见及时函告长江航道局，以便修订时参考。本《标准》如果进行局部修订,修订的内容将在《水运工程标准与造价管理信息》上刊登。１总则１．０．１为统一疏浚及吹填工程设计时和竣工后土石方计量的方法和技术要求，保证计量的精度，提高综合效益，促进技术进步,制定本标准。１．０．２本标准适用于沿海、内河基建性和维护性疏浚工程及吹填工程设计时和竣工后的土石方计量.工程施工期间，为掌握施工进度需通过测图计算土石方量时,可参照执行.对于特殊工程或境外、国外工程，其土石方计量可参照本标准执行。１．０．３疏浚及吹填工程土石方计量除应符合本标准外，尚应符合国家现行有关标准的规定。２术语和符号２．１术语设计深度基准面设计时用以确定需要挖泥深度的基准面。沿海、内河分别采用理论最低潮面和设计最低通航水位作为设计深度基准面。设计深度设计时根据船舶吃水和富裕水深等要求而确定的需要挖至设计基准面下的深度，有备淤深度要求的还应加上此一深度。计算超深设计中考虑到挖泥船施工时为达到设计深度，而必需增加的平均超挖深度值.计算深度设计深度和计算超深之和。设计底宽在设计深度情况下挖槽底部的宽度.计算超宽设计中考虑到挖泥船施工时为达到设计底宽，而在每边必须增加的平均超挖宽度值。计算底宽根据设计底宽、计算超宽、计算超深以及边坡系数推算，而得出的在计算深度情况下挖槽底部的宽度。计算底边线挖槽各横断面的计算底部宽度上左侧或右侧边缘点的连线.端坡在基槽或部分港区挖槽一端或两端端线的外侧,出现小于设计深度的浅区，因塌方所形成的斜坡.水下清渣水下爆破后用挖泥船清除石渣的作业。无效土石方量竣工后实挖土石方量超出开工前经测量、计算所确定的土石方量时,其超出部分为无效土石方量。２．２符号Ａ——挖槽内包括边坡、端坡塌方所形成的实际增深范围内的面积，ｍ２。Ａ0０、Ａ1１……Ａnｎ——分别为挖槽或吹填区各计算断面上需挖除或吹填的面积，ｍ２.Ａi——每格或每小块的面积,ｍ；。Ｂ—-挖槽设计底宽，ｍ；Ｂ′—-挖槽计算底宽，ｍ;△Ｂ——计算超宽值，ｍ;△Ｂ′-—计算断面与挖槽边线不垂直时的计算超宽值,ｍ；Ｂ0——下计算底端线的宽度，ｍ；Ｂu——上计算底端线的宽度,ｍ；Ｄ——挖槽计算底边线范围内的平均泥层厚度，ｍ；ＤL——挖槽左计算底边线上的平均泥层厚度，ｍ；Ｄ0０—-下计算底端线上的平均泥层厚度，ｍ;Ｄr-—挖槽右计算底边线上的平均泥层厚度,ｍ；Ｄu—-上计算底端线上的平均泥层厚度，ｍ；Ｈ1１——挖槽实际增深范围内竣工时的平均水深，ｍ；Ｈ2——挖槽实际增深范围内开工前的平均水深,ｍ;Ｈe——吹填区的计算地面高程,ｍ；Ｈd——吹填区的设计地面高程，ｍ；Ｈn-—每格或每小块内原地面的平均高程，ｍ;△Ｈ—-计算超深值，ｍ；ｈ—-吹填区竣工时原地面高程以上的平均吹填厚度,ｍ；△ｈ1—-允许的平均超填高度，ｍ；△ｈ2--因吹填区原地面沉降而需增加的超填高度,ｍ；△ｈ2′——施工期间吹填区原地面平均沉降高度，ｍ；△ｈ3—-因吹填土固结或压实而需增加的超填高度，ｍ;Ｌ-—挖槽计算底边线的平均长度，ｍ；Ｌ1、Ｌ2、……Ｌn——分别为Ａ0与Ａ1、Ａ1与Ａ2……Ａn/1与Ａn各计算断面间的间距，ｍ；ＬL——挖槽左计算底边线的长度，ｍ;Ｌr—-挖槽右计算底边线的长度，ｍ；△Ｌ—-计算超长值,ｍ；ｍ—-边坡系数;Ｐ0-—吹填土流失率，％；Ｐs-—施工斯间吹填区原地面的沉降率，％;Ｖ—-挖槽的设计土石方量，ｍ３；ＶE——有端波挖槽的二个顶端端坡的土石方量,ｍ３；Ｖf——挖槽的竣工土石方量，ｍ３；Ｖm——挖槽计算底边线范围内的土石方量,ｍ３；Ｖm′——有端坡挖槽的计算底边线范围内的土石方量，ｍ３；Ｖs——挖槽两侧边坡的土石方量,ｍ３;Ｖs′——有端坡挖槽的两侧边坡的土石方量,ｍ３；Ｗ—-吹填工程设计时所需的取土量，ｍ３；Ｗ′—-吹填工程竣工时挖泥船实际的取土量，ｍ３;Ｗd—-吹填区的设计土石方量，ｍ３；Ｗf-—吹填区的竣工土石方量，ｍ３；Ｗi——每格或每小块的设计吹填土石方量,ｍ３;Ｗr—-按吹填前、后地面高程变化计算得出的吹填量，ｍ３；α——计算断面与挖槽边线小于９０°的夹角，°。３一般规定３．０．１疏浚及吹填工程的土石方计量，均应以设计文件、测量图纸及有关资料作为依据。３．０．２疏浚及吹填工程的工程量应采用体积计量，单位为立方米（ｍ３），并计算至整数位，小数位按四舍五入处理。３．０．３施工图设计阶段和开工前、竣工后计算土石方量所依据的测图，应采用同一图比，其测量方法和测量器具的精度亦应相同.３．０．４计算土石方量所用的测图，其图比、测量断面和测点间距，可按表３．０．４选用。３．０．５疏浚及吹填工程开工前必须对施工区进行测量，按本标准规定计量办法核算工程量。冲淤变化较大的挖槽，浚前测量宜在开工前７ｄ内进行.３．０．６疏浚及吹填工程竣工后，应及时进行竣工测量；条件许可时，竣工测量宜在７ｄ内完成.３．０．７疏浚及吹填工程土石方计算方法，可采用断面面积法或平均水深（高程）法.设计和竣工时都能施测陆上地形的平坦吹填区，还可采用格网法。在同一工程中。竣工后应采用与设计时相同的计算方法。３．０．８计算土石方量的每一过程,必须进行校核.３．０．９合同当事人双方在开工前或竣工后均计算土石方量时,应符合下列规定。３．０．９．１对于采用同一测图计算的土石方量,两者的差值小于或等于２%时，或采用各自测量的测图计算的土石方量，两者的差值小于或等于５％时，其土石方量取两者的平均值。３．０．９．２当双方计算的土石方量的差值分别大于２％或５％时，需共同校核修正；在确未发现错误的情况下，取两者的平均值作为计算的土石方量。注：差值百分数的确定,按两者土石方量的差值除以其中的较大土石方量。３．０．１０当开工前测量计算确定的土石方量与设计的土石方量的差值小于或等于３%时，应以设计的土石方量为准。当差值大于３%时，需共同校核修正。校核中,如发现系冲淤变化显著引起的差别，以本次测图计算的土石方量为准；在确未发现错误或显著的冲淤变化的情况下,则以设计和开工前两次计算的平均值来确定土石方量。３．０．１１当采用电子计算机计算土石方量时，必须使用经过有关部门审定的软件。疏浚测量图图比、测量断面和测点间距表３．０．４注：本表所列图比，对地形变化复杂或测区范围较小地区，可取较大的比例值;对地形较平坦或测区范围较大地区，可取较小的比例值.４疏浚工程计量４．０．１疏浚工程设计时和竣工后的土石方计量,应以实测水下自然方为准。４．０．２疏浚工程设计时计算的工程量，应包括设计断面工程量、计算超宽和计算超深工程量。疏浚工程量计算断面如图４．０．２所示.图４．０．２疏浚工程量计算断面示意图１／设计深度基准面;２／天然床面；３／设计深度；４／计算深度；５／边坡坡比;６／计算超深;７／计算超宽;８／设计断面线；９／计算断面线;１０／设计底宽；１１／计算底宽有设计备淤深度或施工期需预留回淤深度的疏浚工程，应将该备淤深度或预留回淤深度加入设计深度中。４．０．３挖槽设计断面的边坡坡比，宜通过试验或参照类似土质和水文条件的水下自然稳定坡比确定.当缺乏资料时，可参照表４．３选用.４．０．４挖槽设计的计算超深值和每边的计算超宽值应符合表４．０．４的规定。计算超深值和每边的计算超宽值表４．０．４注：①在斜流、泡漩水等不良流态地区施工时，挖槽的计算超宽值应按本表的规定增加１~２ｍ；挖块石的计算超深值可较本表的规定适当增加；②小型挖泥船在内河施工时，其计算超宽或超深值可较本表的规定适当减少；③对端部有纵向端坡的基槽或挖槽.其计算超长值可与计算超宽值相同，端坡坡比与横断面边坡坡比相同；用耙吸挖泥船施工时，端坡的坡比可适当增加；④基槽疏浚中，因受挖泥船的性能限制，执行本表有关规定确有困难时,可适当增加计算超宽值或超深值。４．０．５同一挖槽存在不同类别的土质,设计时应分别计算其土石方量。４．０．６采用断面面积法计算挖槽的设计土石方量时，应符合下列规定。４．０．６．１挖槽的起点、转折点、终点和不同类别土质的平面分界处均要布设计算断面，其余计算断面的间距参照本标准表３．０．４规定的测深线间距选取.４．０．６．２端部有端坡的挖槽，除计算底端线及坡顶线上有计算断面外，在此两断面之间,至少插入一个计算断面。４．０．６．３当所绘制的计算断面与挖槽边线不能垂直时,其每边的超宽值按下式计算：式中△Ｂ′——计算断面与挖槽边线不垂直时的计算超宽值（ｍ)；△Ｂ——计算超宽值（ｍ）；α—-计算断面与挖槽边线小于９０°的交角.４．０．６．４挖槽的设计土石方量按下式计算:式中Ｖ—-挖槽的设计土石方量（ｍ３）；Ａ0、Ａ1……Ａn——分别为各计算断面上需挖除的面积，（ｍ３);Ｌ1、Ｌ2……Ｌn—-分别为Ａ0与Ａ1、Ａ1与Ａ2……Ａn－1与Ａn等各计算断面间的间距（ｍ）.４．０．７采用平均水深法计算挖槽设计土石方工程量时，应符合下列规定.４．０．７．１计算平均水深时,按下列要求执行：（１）挖槽计算底边线和分段线上的水深点均参与这些线条所标示范围内的平均水深计算；（２）图上挖槽计算底边线或计算底端线左右各０．５ｃｍ范围内的水深点，均参与挖槽计算底边线或计算底端线上的平均水深计算；若有超过计算挖深的水深点，该点按计算挖深值参与计算；(３)挖槽内１个或２个水深点超过计算挖深的水深值时，该１或２个水深点均按计算挖深值参与计算平均水深；大于计算挖深的水深点连续出现超过２个时，这些连续点均不参与计算平均水深,其所勾绘等深线占有的面积需从挖槽面积中扣除.４．０．７．２当需要分段计算挖槽的土石方量时,分别按下列不同情况执行:(１）对于分期施工的挖槽，按其工期进行分段;（２)对于几何形态有变化的挖槽，按其变化的特征处进行分段；（３）对于连续多泊位的码头，按其泊位的分界线进行分段；（４)对于具有不同类别土质的挖槽，按不同类别土质在平面上的分界线进行分段；(５）对于不具备上述特点的长直挖槽按其挖槽宽度值的３～５倍长度分段。４．０．７．３挖槽的设计土石方量，为挖槽计算底边线范围内的土石方量Ｖm与两侧边坡的土石方量Ｖs之和.Ｖm和Ｖs的计算方法如下：（１）Ｖm按下式计算：Ｖm＝Ｂ′·Ｄ·Ｌ（４．０．７／１)式中Ｂ′-—挖槽计算底宽（ｍ），若挖槽底边线不相平行时，应取该段的平均值；Ｄ——挖槽计算底边线范围内的平均泥层厚度（ｍ），由计算挖深减去平均水深而得;Ｌ—-挖槽计算底边线的平均长度（ｍ)。（２)挖槽计算底宽按下式计算：Ｂ＝Ｂ＋２(△Ｂ－ｍ·△Ｈ)（４．０．７／２)式中Ｂ--挖槽设计底宽（ｍ)；ｍ--边坡系数；Ｈ——计算超深值（ｍ）。（３)Ｖs按下式计算：式中ＤL、Ｄr——分别为挖槽左、右计算底边线上的平均泥层厚度（ｍ），其值由计算挖深减去该边线上的平均水深而得；ＬL、Ｌr——分别为挖槽左、右计算底线的长度（ｍ）。４．０．７．４挖槽端部有端坡时，还应计算两端端坡的土石方量.其挖槽的设计土石方量，为挖槽计算底边线范围内的土石方量Ｖ′m与两侧边坡的土石方量Ｖ′s以两个顶端端坡的土石方量ＶE三者之和。Ｖ′m、Ｖ′s和ＶＥ的计算方法如下:Ｖ′m按下式计算：式中△Ｌ——计算超长值（ｍ）；△Ｌ－ｍ·△Ｈ——实际底边线超长值(ｍ），如挖槽只一端有端坡时，只需加一个△Ｌ－ｍ·△Ｈ。Ｖ′s按下式计算：Ｖ′E按下式计算：（４．０．７／６）式中Ｂu、Ｂo——分别为上下计算底端线的宽度(ｍ）；Ｄu、Ｄo—-分别为上下计算底端线上的平均泥层厚度(ｍ）。４．０．８对于边坡较陡的码头区或拓宽工程中拓宽不多的挖槽,宜采用断面面积法计算土石方量.４．０．９疏浚工程的竣工土石方量，应按竣工测图上反映的实际增深范围和增深值进行计算。计算得出的竣工土石方量大于设计土石方量的数值，除另有规定外,均作为无效土石方量。４．０．１０采用断面面积法计算竣工土石方量时，应按本标准第４．０．６条的规定执行；原计算公式中需挖除的面积，此时应为已挖除的面积.４．０．１１采用平均水深法计算竣工土石方量时，挖槽的分段范围应与设计时相同；其竣工土石方量应按下式计算:Ｖf＝Ａ（Ｈ1－Ｈ2）（４．０．１１）式中Ｖf——挖槽的竣工土石方量(ｍ３）;Ａ——挖槽内包括边坡、端坡塌方所形成的实际增深范围内的面积（ｍ２）；Ｈ1—-挖槽实际增深范围内竣工时的平均水深（ｍ）;Ｈ2——挖槽实际增深范围内开工前的平均水深（ｍ）。４．０．１２设计时预留有施工期间回淤深度的挖槽，其竣工土石方量应以设计土石方量为准。４．０．１３浮码头或高桩承台码头前沿的维护性