所有分类xx集团集装箱码头工程1号方案设计梁板式高桩结构

xx集团集装箱码头工程1号方案设计梁板式高桩结构摘要本工程位于黄骅港综合港区一港池南侧，东侧紧邻通用散杂货码头。根据吞吐量预测和船型分析，拟建设3个5万吨级专业化集装箱泊位，码头主体结构按10万吨级设计，设计年通过能力为150万TEU。码头总长度为1057m，堆场纵深996.3m，码头顶高程为6.0m，近期前沿设计底高程为-13.6m，远期可浚深至-15.3m，总长度为1057m，其中东侧496m考虑兼顾散杂货泊位功能，码头前沿线距已建围埝W3~W5轴线100m。码头总宽60m，其中前方桩台36m，后方桩台24m。主要用于装卸桥的布置；后方桩台宽15m，主要起连接作用。面板采用预制板，搭接在纵梁上。纵梁分为装卸桥轨道梁（轨距30m）、一般纵梁和边纵梁，纵梁搭在桩帽上。在结构计算部分，本设计计算了高桩码头横向排架和面板，其中纵梁按刚性支撑连续梁计算其内力。横向排架间距为7m，桩长为40米。关键词：集装箱码头；泊位；集装箱；装卸桥ABSTRACTKEYWORDS：；；；目录第1章设计背景 11.1工程概述 11.2设计原则 11.3设计依据 11.4设计任务 1第2章设计资料 32.1地形条件 32.2气象条件 32.3水文条件 32.4泥沙条件 42.5地质条件 42.6地震条件 52.7施工条件 5第3章设计成果 63.1总体设计成果 63.2结构方案成果 63.3施工图设计成果 63.4关键性技术要求 63.5设计成果评价 7第4章总平面设计 84.1工程规模 84.2布置原则 84.3设计船型 84.4作业条件 84.5总体尺度 84.5.1码头泊位长度 84.5.2码头前沿高程 94.5.3码头前沿停泊水域尺度 94.5.4码头前船舶回旋水域尺度 94.5.5陆域设计高程 94.5.6航道设计尺度 94.6平面方案比选 104.7装卸工艺设计 10第5章结构选型 115.1结构型式 115.2结构布置 115.3构造尺度 115.4作用分析 115.4.1永久作用 115.4.2可变作用 115.4.3偶然作用 15第6章结构设计 166.1面板设计 166.1.1计算原则 166.1.2计算参数 166.1.3作用分析 176.1.4作用效应计算 186.1.5作用效应组合 216.1.6验算及配筋 226.2纵梁设计 236.2.7计算原则 246.2.8计算参数 246.2.9作用分析 256.3横向排架 266.3.1计算原则 266.3.2计算参数 266.3.3作用分析 276.3.4作用效应计算 276.3.5作用效应组合 396.3.6强度验算及配筋 43致谢 51参考资料及设计规范 52外文资料及译文 54毕业设计任务书 68设计进度计划表 72设计背景工程概述设计原则程建设法规、政策和规定。结合国情，采用成熟的技术、设备和材料，使工程设计安全可靠、使用方便、工程量少、总造价低、施工进度快，获得较好的经济效益和社会效益。注重工程区域生态环境保护，不占用土地，方便管理，节省投资。设计依据设计任务设计资料地形条件气象条件气温年日平均气温低于-5℃的天数为71天，低于-10℃的天数为23.8天。2.2.2降水日降水量大于25.0mm的年日数为5天，最多7天。2.2.3雾年平均雾日数为12.2天，最多20天。水文条件特征水位极端高水位：5.61m；极端低水位：-1.22m。设计水位设计高水位：4.05m；设计低水位：0.62m；波浪表2-1-3-1码头前沿（五十年一遇）波浪要素表潮流条件泥沙条件地质条件表2-1-5-1地质资料层号土名土的状态土层平均深度（m）预制混凝土挤土桩灌注桩桩侧极限摩阻力标准值qf(kPa)桩端极限阻力标准值qR(kPa)土的地基抗力系数随深度增长的比例系数m(MN/m4)桩的极限侧阻力标准值qsik(kPa)桩的极限端阻力标准值qpk(kPa)地基土水平抗力系数的比例系数m(MN/m4)液性指数IL孔隙比e密实度①1淤泥1.691.692.042122.5①2淤泥质粘土1.311.234.1103204②1淤泥质粉质粘土1.451.085.9155224.5②2淤泥质粘土1.151.178.8154245②2下卧夹层粉土0.700.75稍密11.8555.55012③1粘土0.761.0413.03055010③2粉质粘土0.720.7114.43465515③3粉土0.580.68稍密中密15.56075520③4粉质粘土0.750.7817.04065315③5粘土0.730.9918.63465515③6粉土0.660.57稍密中密19.86875520③7粉细砂中密密实21.690156560④粉质粘土0.780.8224.5385.55012⑤粘土0.781.0227.3385.55012⑤下卧夹层粉质粘土0.560.6430.56086525⑥1粉土0.440.60密实31.68038001575110060⑥2粉细砂中密密实32.311055001680130065⑥3粉质粘土0.590.6739.165235086580025⑥3夹层粉土0.490.67密实39.38540001580115060⑥4粉土0.520.61密实46.79042001680120065⑥5粉细砂密实47.813070001885130080地震条件施工条件设计成果MACROBUTTONAcceptAllChangesInDoc"[正文××××宋体小四号]"错误！未找到引用源。总体设计成果结构方案成果施工图设计成果关键性技术要求设计成果评价总平面设计工程规模布置原则总平面布置应满足本区域岸线规划的要求，满足港口整体发展的需要，充分与已建工程和将来预留发展工程相协调。总平面布置与当地的自然条件相适应，结合岸线资源使用现状，远近结合并留有发展余地。充分利用已有的设施和依托条件，尽量减少工程数量，节省建设投资。码头及航道布置合理，满足码头、船舶安全作业要求。符合国家环保、安全、卫生等有关规定。设计船型作业条件总体尺度码头泊位长度：中间泊位：L——设计船长，为293m;d——泊位间富裕宽度，查表取30；1-5-1-1泊位尺寸端部泊位：=293+1.5×30=338m中间泊位：=293+30=323m码头前沿高程码头前沿停泊水域尺度码头前沿停泊水域宽度应不小于2倍的船宽，即2B=64.6m，码头前船舶回旋水域尺度本码头为有掩护码头，其回旋水域的回旋圆直径为2.0L（L为船长）。即，集装箱泊位的回旋半径为。回旋水域的水深与航道水深一致。陆域设计高程装卸工艺设计结构选型结构型式结构布置构造尺度作用分析永久作用码头结构自重力：钢筋混凝土：混凝土：可变作用量值随时间的变化与平均值相比不可忽略的作用。包括堆货、起重和运输机械荷载、汽车、铁路、缆车、人群、船舶、风、浪、水流、施工荷载、可变作用引起的土压力。毕业设计主要考虑以下几项结构设计面板设计本设计中，前、后边板为单向板，计算较为简单，在此仅计算四边与纵、横梁相连的双向板，计算图示如图所示：面板面板面层6006007000图6-1-2面板纵断面图计算原则施工期：预制面板安装在横梁上，按简支板计算使用期：面板与纵、横梁整体连接，为连续板，板的内力计算，首先按四边简支板计算出两个方向的跨中弯矩和，连续板的跨中弯矩取和；支座弯矩取和高桩码头设计施工规范（JTJ291—98）中4.1.9条，集中荷载作用下的冲切承载力按JTJ291—98中4.1.10条计算。计算参数Mx=0.07098×3.6×4.482＝5.139kN·mMy=0.0256×3.6×4.482＝1.850kN·mMx=0.525×1.850＝0.971kN·mMy=0.525×5.139＝2.698kN·mMx′=﹣0.75×1.850＝﹣1.388kN·mMy′=﹣0.75×5.139＝﹣3.854kN·ma1=S+a0+2h=0.587+0.46+2×0.15=1.347mb1=b0+2h=0.54+2×0.15=0.84m（La=4840mm，Lb=7680mm）a1=0.84mb1′=0.842mb1=1.347m系数公式：α0、β0——系数；a=a1=0.84，b=2(b1+b1ˊ)=2×（1.347+0.842）=4.377a=a1=0.84，b=2b1ˊ=2×0.842=1.684a∶la=0.84∶4.48=0.19b∶la=4.377∶4.48=0.977b∶la=1.684∶4.48=0.376lb∶la=6.58∶4.48=1.469查表得：α1＝0.135，β1＝0.068α2＝0.194，β2＝0.134=0.2=0.09===115（kN·m）==45（kN·m）b=b1=0.84，a=2(a1+a1ˊ)=2×(1.347+0.842)=4.377mb=b1=0.84，a=2a1ˊ=2×0.842=1.684ma∶la=4.377∶4.48=0.977a∶la=1.684∶4.48=0.376b∶la=0.84∶4.48=0.19lb∶la=6.68∶4.48=1.469查表得：α1＝0.092，β1＝0.091α2＝0.171，β2＝0.156=0.132=0.101===60（kN·m）==50.5（kN·m）Ma、Mb——双向板在单位宽度上计算宽度为la和lb的跨中弯矩标准值（kN·m）；P——集中荷载标准值（kN）。xyxyxyMx=0.525×50.5=26.5（kN·m）My=0.525×115=60.36（kN·m）Mx0=﹣0.75×50.5=﹣37.86（kN·m）My0=﹣0.75×115=﹣86.25（kN·m）59.682.6980.971﹣3.85-1.39施工荷载14.32正面吊60.3626.5-86.25﹣37.9Mx=1.2×(59.68＋0.971)＋1.5×26.5=112.53（kN·m）My=1.2×2.698＋1.5×60.36=93.78（kN·m）Mx0=﹣(1.2×1.388＋1.5×37.86)=﹣58.46（kN·m）My0=﹣(1.2×3.854＋1.5×86.25)=﹣134（kN·m）Mx=1.2×59.68＋1.3×14.32=90.24（kN·m）Mx=59.68+0.971+0.8×26.8=82.092（kN·m）My=2.698+0.8×60.38=51（kN·m）Mx0=﹣﹙1.63+0.8×52.5﹚=﹣31.68（kN·m）My0=﹣﹙4.93+0.8×93.75﹚=﹣72.85（kN·m）Mx=59.68+0.971+0.6×26.5=76.55（kN·m）My=2.698+0.6×60.36=38.91（kN·m）Mx0=﹣﹙1.388+0.6×37.86﹚=﹣31.68（kN·m）My0=﹣﹙3.854+0.6×86.25﹚=﹣72.85（kN·m）纵梁设计纵梁包括海侧装卸桥轨道梁、24m路侧装卸桥轨道梁、连系梁及后边梁，各梁断面及受力情况均不同。断面及断面特征值如下：面积：轴心位置：（距梁底边）面积矩：S=1.72（m3）惯性矩：I=0.539（m4）C50混凝土弹性模量计算原则（1）施工期：预制轨道梁安装在桩帽上，按简支梁计算，作用在梁上的荷载为预制梁及现浇接头混凝土自重，此时梁的有效断面为预制断面。（2）使用期：纵梁按连续梁计算，作用在梁上的荷载为码头面板、面层自重及使用期的可变荷载作用。此时梁的有效断面为叠合断面。纵梁的内力计算参考高桩码头设计与施工规范（JTJ291-98）“4.2.5”。计算参数预制梁长6m，搁置长度0.25m，连续梁支承宽度1.5m，净跨5.5m，横向排架间距8m。1）简支梁弯矩计算跨度，但不大于剪力计算式中：为计算跨度；为净跨；为搁置长度2）连续梁弯矩计算跨度，取中到中剪力计算作用分析面板上的永久作用和可变作用（包括短暂状况和持久状况）。1）永久作用：（1）预制纵梁及现浇接头自重：（2）面层自重：2）可变作用：集装箱装卸桥：前轨距码头前沿线4m,轨距/基距＝30m/15.6m；8轮/腿×4腿＝32轮；轮距为1.2m；工作状态最大轮压为70t；非工作状态最大轮压为88t；两个方向水平力均按轮压的10%考虑，两机联合作业时的最小间距为3m。集装箱正面吊运车：码头前方桩台装卸桥轨距范围内重载作业，控制荷载为前轴，共计4轮，单轮轮压250kN，接地面积0.46m×0.54m。码头前方桩台其他范围、后方桩台及引桥空载通过。集装箱拖挂车:拖挂车载重量600kN，牵引车前轮轮压20kN，后轮轮压70kN，半挂车轮压56kN。集装箱荷载:集装箱装卸桥轨距内，任意位置可堆放二层20′箱或40′箱,箱角荷载为137.2kN/角。集装箱尺寸：长宽=6.096m2.438m，箱角荷载P=120KN。集装箱尺寸：长宽=12.192m2.438m，箱角荷载P=152.5KN。该荷载可以与装卸桥同时存在。横向排架横梁为预应力混凝土叠合梁。面板一下部分为预制预应力混凝土花篮型梁，其上部与面板连接部分为横梁的现浇叠合部分。横梁内力计算分别施工期和使用期两个阶段计算。计算原则（一）施工期：分为四个施工阶段，需要分别计算其内力。（1）安装横梁，横梁搁置在桩帽上，按简支梁计算内力。（2）安装靠船构件，安好后现浇纵横梁接头。（3）安装面板及现浇面板接头混凝土，此时横梁按弹性支承连续梁计算。（4）施工期梁的有效断面为预制断面，作用在梁上的荷载为永久作用。（二）使用期使用期按弹性支承连续梁计算，作用在梁上的荷载为码头面层混凝土和各种使用荷载，使用期梁的有效断面为叠合断面。横向排架的内力计算参考高桩码头设计与施工规范（JTJ291-98）“4-2-7”。计算参数施工期，横梁按简支梁计算时：弯矩计算跨度：=4.4+0.2=4.6，但不大于1.05剪力计算跨度：=4.4式中：—计算跨度m；—净跨m；e—搁置长度m。使用期及浇完街头混凝土后，横梁按弹性支撑连续梁进行计算，横向排架的计算跨度据《高桩码头设计与施工规范》第4-2-2条规定均取5m。结构断面特性:见阶段断面图截面面积中和轴惯性矩混凝土弹性模量（KN/m2）EI(KN.m)计入10%（钢筋面积）预制安装阶段0．8250.660.1183C50345×10540.18×105试用阶段1.1550.8860.2875C50345×10599.19×105图6-3-2-1作用分析面板上的永久作用和可变作用（包括短暂状况和持久状况）。1）永久作用：（1）横梁自重：；（2）面板传给横梁自重：；（3）现浇面层自重：；（4）纵梁自重：；2）可变作用：（1）堆货荷载：30KPa（2）装卸桥荷载：每台装卸桥4组轮子，每组8个轮子（3）船舶荷载：①系缆力：按9级风计算，。②撞击力：船舶靠岸速度。作用效应计算1.相关数据[《港工建筑物》和《港工规范》]混凝土采用C50混凝土，其弹性模量En=3.45×104N/mm2=3.45×105kN/m2桩采用直径为1200mm的大管桩，为保证桩与桩帽的连接质量，桩头应嵌入桩帽50~100mm，取100mm。桩帽宽取1500mm，桩帽高度不宜小于0.5倍的桩帽宽度，且不得小于600mm，取900mm，桩帽外包的最小宽度：0.25倍桩直径=300。（1）使用期：按弹性支承连续梁计算。轴向刚性系数：（6-3-4-1）式中：—桩自由长度段（m）；—桩材料的弹性模量（KPa）；—桩断面的面积(桩入土段的刚性系数，R单桩垂直极限承载力)（6-3-4-2）（6-3-4-3）其中，根据地质资料得：=8+21+27+43.5+165+36+47.6+66+60+54.4+81.6+162+110.2+106.4+192+88+77=1345.7另外，则由上式（6-3.-4-2）得，C0=（115~145）R=130×7282.77=946760.1（kN/m）由几何知识求得每根桩的自由长度为：l(n-3)a=6.0+13.75－0.62－0.15－0.5－1.4－0.9=16.18（m）l(n-3)b=16.18－1.2÷3=15.78（m）l(n-2)=15.78－5.2÷3=14.05（m）l(n-1)a=14.32（m）l(n-1)b=11.34（m）ln=9.85（m）l(n+1)=7.75（m）l(n+2)a=6.74（m）l(n+2)b=5.36（m）由公式（6-3-3-4-1）得出每根桩的轴向刚性系数分别为：=6.68×105（kN/m）=6.91×105（kN/m）=6.87×105（kN/m）=7.29×105（kN/m）=7.52×105（kN/m）=7.86×105（kN/m）=8.04×105（kN/m）=8.30×105（kN/m）支座的刚性系数CnV=CeNncos2αn，其中CeNn——n桩的轴向刚性系数（kN/m）；αn——桩轴线与垂线的夹角（°），cosαn=1；C(n-3)aV=6.63×105×1=6.63×105（kN/m）C(n-3)bV=6.68×105×1=6.68×105（kN/m）双直桩C(n-3)V=C(n-3)aV+）+C(n-3)bV=6.63×105+6.68×105=13.31×105（kN/m）C(n-2)V=6.91×105×1=6.91×105（kN/m）CnV=7.52×105×1=7.52×105（kN/m）C(n+1)V=7.86×105×1=7.86×105（kN/m）②叉桩支座的刚性系数αm、αm′——叉桩中两根桩轴线与垂线的夹角（°），皆取正值；sin2αm=sin2αm′=，cos2αm=、——叉桩中两根桩的轴向刚性系数（kN/m）。===1.27×106（kN/m）===1.48×106（kN/m）列出五弯矩方程（6-3-4-4）r11==11.75×10﹣-7r12==1.27×10﹣-7r13==0.205×10﹣-7r21==1.337×10﹣-7r22==11.75×10﹣-7r23==4×10﹣-7r24==0.346×10﹣-7r31==0.205×10﹣-7r32==1.47×10﹣-7r33==12.12×10﹣-7r34==3.75×10﹣-7r35==0.331×10﹣-7r42==0.331×10﹣-7r43==1.218×10﹣-7r44==12.06×10﹣-7r53==0.331×10﹣-7r54==1.558×10﹣-7r55==11.23×10﹣-7（6-3-4-5）式中：—外荷载作用下，基本体系（简支梁）第n跨左支承和右支承的虚反力；—外力作用下，基本体系中第n支座的反力将横向排架上的荷载分成以下情况由（6.3.4.5）求如下：计算△np面层：q=24×0.15×6.2/2×2=22.32kN/m面板（面板自重由两根横梁承担）q=25×0.5×6.2/2×2=77.5kN/m横梁q=25×1.155=28.875kN/m（使用期）q=25×1.851×6=277.65kN/m（施工期）纵梁P=25×1.851×6=277.65kN靠船构件（简化成集中力和弯矩）P=497kNM=1/2×497×4=994kN.m前方悬臂（简化成集中力和弯矩）G=24×6.2×0.15×4+25×0.5×6.2×4+25×1.155×4（使用期）=541.78kNM=1/2Pl=1/2×514.78×4=1029.56kN.m（使用期）G=24×6.2×0.15×4+25×0.5×6.2×4+25×0.825×4（施工期）=481.78kN M=1/2Pl=1/2×481.78×4=963.56kN.m（施工期）后方悬臂（简化成集中力和弯矩）G=24×6.2×0.15×2+25×0.5×6.2×2+25×1.155×2（使用期）=541.78kNM=1/2Pl=1/2×257.39×2=257.39kN.m（使用期）G=24×6.2×0.15×2+25×0.5×6.2×2+25×0.825×2（施工期）=240.89kNM=1/2Pl=1/2×240.89×2=240.89kN.m（施工期）堆货荷载：q=30×6.2=186kN/m门机荷载：P=880kN船舶撞击力：R=825kNM=825×0.6=495kN.m使用期1）横梁自重，以均布荷载作用于横梁上：图6-3-4-1支座012345横梁自重虚反力A1B1A2B2A3B3A4B4A5B5280.9280.9280.9280.9280.9280.9280.9280.9280.9280.9支座反力89.5179.03179.03179.03179.0389.5表6-3-4-1注：△1p=0.92×10-5△2p=11.41×10-5△3p=2.8×10-5△4p=3.13×10-52）面板及面层自重，以三角形荷载作用在横向排架上：图6-3-4-2支座012345面板及面层自重虚反力A1B1A2B2A3B3A4B4A5B5619.53619.53619.53619.53619.53619.53619.53619.53619.53619.53支座反力154.7309.44309.44309.44309.44154.7表6-3-4注：△1p=3.85×10-5△2p=19.47×10-5△3p=9.49×10-5△4p=8.12×10-53）靠船构件自重，以集中力和弯矩作用于海侧支座处：P=870（kN）图6-3-4-3支座012345靠船构件集中力和弯矩虚反力A1B1A2B2A3B3A4B4A5B5-3925.76-1962.88000000265.97531.94支座反力949.780000257.39表6-3-4注：△1p=-8.28×10-5：△2p=0：△3p=0：△4p=5.49×10-5（二）可变作用标准值产生的作用效应：堆货均布荷载、起重运输机械荷载等引起的内力，注意不同可变荷载同时存在的可能性。1）装卸桥，以集中力作用在横向排架上：P=6904（kN）图（6-3-4-3）图6-3-4-4支座012345装卸桥虚反力A1B1A2B2A3B3A4B4A5B50000000000支座反力8800000880表6-3-42）堆货荷载，以均布荷载作用在横向排架上：q=30×6=180（kN/m）图6-3-4-5支座012345堆货荷载虚反力A1B1A2B2A3B3A4B4A5B51154.41154.41154.41154.41154.41154.41154.41154.41154.41154.4支座反力288.3576.6576.6576.6576.6288.3表6-3-43）船舶撞击力：P=142×0.378=53.676（kN）图6-3-4-6支座012345船舶撞击力虚反力A1B1A2B2A3B3A4B4A5B51023511.500000000支座反力000000表6-3-4施工期：施工期连续梁只考虑横梁面板自重以及靠船构件的作用，算法也按五跨连续梁计算。因施工期主要是固定荷载，故可求得：1）横梁自重，以均布荷载作用于横梁上：图6-3-4-7支座012345横梁自重虚反力A1B1A2B2A3B3A4B4A5B5204.8204.8204.8204.8204.8204.8204.8204.8204.8204.8支座反力63.94127.86127.86127.86127.8663.94表6-3-4-7图6-3-4-8支座012345面板及面层自重虚反力A1B1A2B2A3B3A4B4A5B5619.53619.53619.53619.53619.53619.53619.53619.53619.53619.53支座反力129.77309.44309.44309.44309.44154.72表6-3-4-8P=870（kN）图6-3-4-9靠船构建纵断面图支座012345靠船构件集中力和弯矩虚反力A1B1A2B2A3B3A4B4A5B5-3789.36-1894.68000000248.92497.84支座反力916.780000240.89表6-3-4-9r11==11.75×10﹣-7r12==1.27×10﹣-7r13==0.205×10﹣-7r21==1.337×10﹣-7r22==11.75×10﹣-7r23==4×10﹣-7r24==0.346×10﹣-7r31==0.205×10﹣-7r32==1.47×10﹣-7r33==12.12×10﹣-7r34==3.75×10﹣-7r35==0.331×10﹣-7r42==0.331×10﹣-7r43==1.218×10﹣-7r44==12.06×10﹣-7r53==0.331×10﹣-7r54==1.558×10﹣-7r55==11.23×10﹣-7使用期:(KN.m)横梁面板靠船构件装卸桥轨堆货荷载撞击力作用效应组合M0001899.56004952973M1-21.14-73.2314.19-174.41-119.42-117.43-672M2-249.25-505.23-158.941.42-107.06-31.28-1299M3-49.80-164.27-19.45-2.15-38.653.75-332M4-40.08-114.02-84.16-159.50-246.942.48-852M500257.39000289.1表6-3-4表6-3-4-11作用效应组合承载力极限状态的作用效应组合：根据公式横向排架跨中弯矩为：(二)短暂状况的短暂效应组合：其作用效应组合的设计值按下式确定：施工期：表6-3-5-使用期:表6-3-5-横向排架内力值：对于五跨的弹性支承连续梁，由五弯矩方程式可建立四个联立方程式，联立求解可得支座弯矩M1、M2、M3、M4、M3。支座弯矩求出后，在由以下求每跨梁中跨中弯矩：X=(1/2)LnMnx=M0nx+MnX/Ln+(Mn-1-Mn)/Ln支座反力：Rn=Rn0+(Mn-1-Mn)/Ln+(Mn+1-Mn)/Ln+1单桩轴向力：Nn=Rn/cosan叉桩轴向力：施工期内力计算图示：图6-3-5其计算结果见下表：表6-3-5-3表6-3-5-4图6-3-5-2表6-3-5-5表6-3-5-6验算及配筋确定翼缘计算宽度：=300mm该梁为T型独立梁：l0/3=6200/3=2067mm∴=2067mm/h0=300/1090=0.19>0.1∴=b+12=600+12×300=3900mm值均大于实际宽度所以=1020mm鉴别T型梁所属情况：=7711.2kN•m(6-3-6-1)因Mu<,所以属于第一种情况的T型梁（x≤），按宽度为1020mm的矩形梁计算。=0.032(6-3-6-2)=0.033(6-3-6-3)2386.53mm2(6-3-6-4)选620+414，=(1880+616)=2476=0.30%>0.15%(6-3-6-5)第5跨：因Mu<,所以属于第一种情况的T型梁（x≤），按宽度为1020mm的矩形梁计算。=0.00910.0091658.11=0.069%<0.15%故按构造配筋：∴选218+310，=(509+236)=745第2,3,4,跨：第2,3,4跨跨中弯矩小于第5跨，因此要进行构造配筋。选218+310，=(509+236)=745支座弯矩：使用期最大支座弯矩为-2972kN•m估计为双排钢筋，取a=110mm，则h0=h-a=1700-110=1590确定翼缘计算宽度：=300mm该梁为T型独立梁：l0/3=6200/3=2067mm∴=2067mm/h0=300/1090=0.19>0.1∴=b+12=300+12×300=3900mm取最小值=2067mm又由于=2067mm大于翼缘实际宽度1020mm，因此取=1020mm.鉴别T型梁所属情况：=7711.2kN•m因Mu<,所以属于第一种情况的T型梁（x≤），按宽度为1020mm的矩形梁计算。=0.0490.053615.97mm2选625+416，=(2945+804)=3749M2=1298.99=0.0210.0211518.71mm2选616+216，=(1206+402)=1608M4=851.45=0.0140.014=0.11%<0.15%所以用构造配筋选218+310，=(509+236)=745其他支座弯矩均小于M4所以用构造配筋选218+310，=(509+236)=745施工期配筋：跨中弯矩：M1=1469.15kN•mM2=-146.11kN•mM3=77.37kN•mM4=-8.74kN•mM5=234.6kN•m第一跨估计为双排钢筋，取a=110mm，则h0=h-a=1200-110=1090确定翼缘计算宽度：=300mm该梁为T型独立梁：l0/3=6200/3=2067mm∴=2067mm/h0=300/1090=0.19>0.1∴=b+12=600+12×300=3900mm取最小值=2067mm又由于=2067mm大于翼缘实际宽度1020mm，因此取=1020mm.鉴别T型梁所属情况：=6759.5kN•m因Mu<,所以属于第一种情况的T型梁（x≤），按宽度为1020mm的矩形梁计算。=0.0510.0521636.05mm2选618+218，=1527+226=1753M5=234.6因Mu<所以属于第一种情况的T型梁（x≤），按宽度为1020mm的矩形梁计算。=0.0080.008252.8=0.061%<0.15%故按构造配筋：P=0.15%∴选416+212，=804+226=1030第2,3,4跨跨中弯矩小于第5跨，因此要进行构造配筋。选416+212，=804+226=1030支座弯矩：使用期最大支座弯矩为-2200.27kN•m估计为双排钢筋，取a=110mm，则h0=h-a=1200-110=1090确定翼缘计算宽度：=300mm该梁为T型独立梁：l0/3=6200/3=2067mm∴=2067mm/h0=300/1090=0.28>0.1∴=b+12=300+12×300=3900mm取最小值=2067mm又由于=2067mm大于翼缘实际宽度1020mm，因此取=1020mm.鉴别T型梁所属情况：=6759.54kN•m因Mu<,所以属于第一种情况的T型梁（x≤），按宽度为1020mm的矩形梁计算。=0.0770.083966.2mm2>0.15%取628+214，=3695+308=4003M4=-497.78=0.0170.017=0.13%<0.15%所以用构造配筋选416+212，=(804+226)=1030其他支座弯矩均小于M4所以用构造配筋横向排架配筋表：第一跨第二跨第三跨第四跨第五跨支座弯矩使用期620+414，=2476218+310，=745218+310，=745218+310，=745218+310，=745选625+416，=3749施工期618+218，=1753416+212，=1030416+212，=1030416+212，=1030416+212，=1030628+214，=4003配筋620+414，=2476620+414，=2476620+414，=2476620+414，=2476620+414，=2476628+214，=4003表6-3-4-18根据剪力配横梁箍筋：使用期横梁箍筋：截面尺寸复合h0=h-a=1700-50=1650=1650\600=2.75<4.0V=1760.57rdV=1.1=1936.63<0.25bh0=5816.25(6-3-6-6)故截面尺寸满足抗剪条件验算是否要按承载力计算箍筋Vc=0.07bh0=1628.55<rdV=1936.63(6-3-6-7)应由计算确定箍筋用量R=1480.5<V=1760.57(6-3-6-8)根据《钢筋混凝土》表4-1，梁中最大间距h=1700>1200V>S=350选10@250Asv=262Vsv=1.25h0=707.4(6-3-6-9)Vcv=Vc+Vsv=2335.95>V=1760.57(6-3-6-10)故选10@250满足斜截面受剪要求3.桩承载力验算只考虑竖向承载力，当按承载力经验参数法确定单桩垂直极限承载力设计值时，应按下式计算：（6-3-4-3）式中，：单桩垂直极限承载力设计值（kN）；：单桩垂直承载力分项系数，取1.45，当地质条件复杂或永久作用所占比重较大时，可取1.55；：桩身截面周长（m）；：单桩第i层土的极限侧摩阻力标准值（kPa），如无当地经验值时，对预制混凝土挤土桩可按表4.2.4—1采用；：桩身穿过第层土的长度（m）；：单桩极限桩端阻力标准值（kPa），如无当地经验值时，对预制混凝土挤土桩可按表4.2.4—2采用；——桩身截面面积（mm2）。A=3.14×0.6×0.6=1.13（m2）U=πd=3.14×1.2=3.77（m）式中，rR：单桩垂直承载力分享系数，取1.5；根据式（6–46）：其中，根据表2-1-5-1地质资料查得：=8+21+27+43.5+165+36+47.6+66+60+54.4+81.6+162+110.2+106.4+192+88+77=1345.7另外，则由上表表（6-3-4-15）和表（6-3-4-17）查的：桩的最大轴向力是致谢经过半年的忙碌和工作，本次毕业设计已经接近尾声，通过此次毕业设计，弥补了以前学习过程当中很多的不足。作为一个本科生的毕业设计，由于经验的匮乏，难免有许多考虑不周全的地方，如果没有吕美君，蒋学炼老师，史艳娇老师，李珊珊老师，李林等老师的督促指导，以及一起工作的同学们的支持，想要完成这个设计是难以想象的。其次，还要感谢大学四年来教过我的所有的老师，是他们帮我打下土木工程专业知识的基础；同时还要感谢我所有的同学们，正是因为有了你们的支持和鼓励，我才能克服一个一个的困难和疑惑，直至此次毕业设计的顺利完成。再次，感谢天津城市建设学院为我提供了良好的学习条件，以及四年来对我的大力栽培。最后向我的父亲、母亲致谢，感谢他们对我的养育之恩，感谢他们对我的理解与支持。参考资料及设计规范中华人民共和国行业标准.海港总平面设计规范(JTJ211-99).[M]北京：人民交通出版社.中华人民共和国行业标准.港口工程荷载规范(JTJ215-98).[M]北京：人民交通出版社.中华人民共和国行业标准.海港水文规范（JTJ213-98）.[M]北京：人民交通出版社.中华人民共和国行业标准.重力式码头设计与施工规范(JTJ290-98).[M]北京：人民交通出版社.中华人民共和国行业标准.高桩码头设计与施工规范(JTJ291-98)[M].北京：人民交通出版社.中华人民共和国行业标准.防波堤设计与施工规范(JTJ298-98)[M].北京：人民交通出版社.中华人民共和国行业标准.港口及航道护岸工程设计与施工规范(JTJ300-2000)[M].北京：人民交通出版社.中华人民共和国行业标准.板桩码头设计与施工规范（JTJ292—98）[M].北京：人民交通出版社.中华人民共和国行业标准.港口工程混凝土结构设计规范(JTJ267-98).[M]北京：人民交通出版社.[10]中华人民共和国行业标准.港口工程地基规范(JTJ250-98)[M].北京：人民交通出版社.[11]中华人民共和国行业标准.港口工程钢结构设计规范（JTJ283-99）[M].北京：人民交通出版社.[12]中华人民共和国行业标准.海港工程混凝土结构防腐蚀技术规范（JTJ275-2000）[M].北京：人民交通出版社.[13]中华人民共和国行业标准.水运工程抗震设计规范(JTJ225-98)[M].北京：人民交通出版社.[14]中华人民共和国行业标准.港口工程环境保护设计规范(JTJ231-94)[M].北京：人民交通出版社.[15]中华人民共和国行业标准.装卸油品码头防火设计规范(JTJ237-99)[M].北京：人民交通出版社.[16]中华人民共和国行业标准.港口工程地质勘察规范(JTJ240-97)[M].北京：人民交通出版社.[17]中华人民共和国行业标准.港口工程灌注桩设计与施工规程(JTJ248-2001)[M].北京：人民交通出版社.[18]中华人民共和国行业标准.港口工程嵌岩桩设计与施工规程(JTJ285-2000)[M].北京：人民交通出版社.[19]中华人民共和国行业标准.开敞式码头设计与施工技术规程(JTJ295-2000)[M].北京：人民交通出版社.[20]中华人民共和国行业标准.码头附属设施技术规范(JTJ297-2001)[M].北京：人民交通出版社.[21]中华人民共和国行业标准.港口工程桩基动力检测规程(JTJ249-2001)[M].北京：人民交通出版社.[22]中华人民共和国行业标准.港口工程质量检验评定标准（JTJ221-98）[M].北京：人民交通出版社.[23]交通部第一航务工程勘查设计院.海港工程设计手册（上册）[M].北京：人民交通出版社，1994.[24]交通部第一航务工程勘查设计院.海港工程设计手册（中册）[M].北京：人民交通出版社，1994.[25]交通部第一航务工程勘查设计院.海港工程设计手册（下册）[M].北京：人民交通出版社，1994.[26]邱驹.港工建筑物.天津：天津大学出版社，2002.[27]韩理安．港口水工建筑物（第二版）．北京：人民交通出版社，2008.外文资料及译文港口与经济之间的协调发展研究

杨赞*，赵许，王丹

运输管理学院，大连海事大学

抽象港口作为一个国家的对外贸易和经济的重要基础设施以及复杂通信的枢纽，它在国家经济发展和运输系统方面发挥了关键用。港口的工业发展和国民经济的协调应该而且必须充分重视。随着港口和中国经济的发展，港口与区域经济之间的不协调逐步出现。为了解决一个问题，即中国的交通运输系统的发展相对滞后于经济的发展，港口的发展和国家经济的问题的协调发展必须得到充分的重视。

本文首先就港口在国民经济中地位以及该港口与国民经济协调的必要性进行分析和论证。随后确立一个分析模型，利用灰色关联理论说明这种必要性，最终给出协调发展的建议和措施。

关键词：协调发展，港口经济

介绍

从宏观的角度看，港口对经济发展是一个重要的基础设施，是物流体系中不可缺少的一部分。从微观方面，港口有效地支持了区域经济的发展，特别是改善投资环境，就业，工业结构和所在城市的整体形象。但由于庞大的资金需求和长期回收期的投资，在港口基础设施的资本投资通常需要国家财政收入比较大的比例。

一般来说，作为一个民族整体的经济体系，从该国的国家协调方面来讲，港口资源的稀缺应该以逻辑和科学分配来规划，以避免港口和区域经济之间的不协调，例如；交通系统的恶化，增加国民经济的运行成本。但是，由于港口在区域经济中发挥着重要的作用，特别是港口所在的城市，即当地政府往往会采取积极措施，促进港口投资和扩大港口设施建设的规模。

一方面，是国家的综合经济发展要求对港口资源全面有效的阶段性规划，另一方面，区域经济的繁荣发展，在当地的需求的情况下，会推动港口设施建设。因此，找出宏观和微观之间的层面方差关系。

本文阐述了中国实施港口体制的改革以来中国港口建设关键的问题，并分析如何解决这个矛盾，以达到港口和国家经济的发展之间的协调，来实现整体繁荣。

港口在国民经济中的地位和作用

港口是综合交通运输的枢纽

港口是铰链之间的陆运和水运的纽带，是综合运输体系的一个重要节点。在港口的发展和建设下承担着货物和乘客外出和返回的作用。因此，港口的基本设施是国家经济体制之一。它在运输系统中占据了一个不可或缺的位置和在国家经济活动中起着非常重要的作用。

前方的对外贸易和对外开放传统的港口功能，主要涉及货物转运和分发。现代港口是

水运和陆运的枢纽，以及作为货运和现存的贸易和加工装配业的国际集散地。除了货物装运，卸载，中转和分销，现代化的港口还提供增值业务和服务。在这种明智的选择下，现代港口的建设是一个国家改善对外经济和文化交往保证。

在现代供应链中的关键环节

随着国际多模式交通发展以及推广复杂的综合运输链，港口的功能越来越多样化。它是全球综合运输的网络节点，其职能从港口延伸

内陆活动，如批发，分销，储存，贸易等。它为船舶，汽车和火车提供综合物流服务，以提高多模型效率，以便不断加强运输链。同时，港口代表了一个商业中心，为周边提供便捷的交通和商业服务；如主持会议，保险服务，银行服务等。港口口岸也成为商品涌入的中心地带，资金流，技术流，信息流和人员流动。总之，港口功能的延伸之广，已足以使之成为在现代供应链中的关键环节。一个国家的经济战略资源在工业化的开始，港口仅仅是水上运输和陆路运输之间的交换。。。随着工业化的发展，很多航运企业都聚集在海边。港口的功能延伸到工业区和商业区，港口成为运输和工业活动的基础。全球的经济和集装箱运输的改革从20世纪80年代开始，一些枢纽港口，都位于深水资源优渥，腹地广阔，良好且强大的分销系统和城市，现在已逐渐发展成为全球综合物流服务的基地，商品和物资配送中心，金融和贸易中心，水运和陆路运输以及货运和客运中心和工业活动中心。这些中心，在很大程度上影响了全球资源对某些地区的集中度，并确定自己在全球竞争中取得竞争优势能力。

毫无疑问，港口已成为国民经济的战略性资源，而不仅仅是作为一个传统的交通运输方面的资源。它作为一个拥有第一产业和服务行业二元属性的资源。

港口与经济发展与资源优化之间的协调的发展

作为一种社会的建立的基本，港口为国家经济的运作和发展提供服务，即为船舶，货物和乘客提供相关的服务。港口建设对于发展民族经济和改善人民的生活水平有重要作用。但是，有三点是很明很显的。首先，港口建设和发展需要大量的资金，人力和物质资源。其次，投资回收期很长。第三，中国目前的情况是运输资源供应紧张。因此以市场调节和政府有效手段的规划节约和优化现有资源起着至关重要的作用。

在中国，外贸运输主要是通过海运运送，一些内陆河流在国内贸易中发挥重要作用。作为一个重要的综合交通节点和货运，客运分配的枢纽，港口正在在国民经济中发挥着越来越重要的作用。重点强调港口与国民经济之间的协调与发展不仅有助于港口的快速度发展和港口的大规模发展，而且还优化了整个港口的总体布局，即明确立场和角色不同港口群体之间的或在同一港口群体中的不同的港口。这有利于优化国民经济结构和产业结构，避免不必要的建设和恶性竞争。解决区域经济发展与港口网络优化之间的矛盾。由于我们的国家，幅员辽阔，有许多经济区的港口，分布在不同的经济区因此，发展港口的计划通来为这个区域的经济发展服务。港口项目的发展常被计划在局部受益上，而不是整个国民经济的基础。每个端口港组，是一个封闭的系统，他们不彼此配合。这产生重复建设。当我们港口的规划时，我们应充分考虑港口规模和国民经济的发展之间的关系，加强港口与国家经济和谐发展。在日本，韩国，新加坡等，中央政府或地方政府作为港口的建设主体。在这些国家，港口设施租赁通常采用BOT法，即港口的所有权不变。可以从这些国家得出的教训，即独立的港口建设和港口操作。港口管理和运作应基于“诚实和公平”的原则，应以引入市场机制和改善服务得到有效竞争。目前,更为现实的途径就是中国各港口间的合作。此外，盲目和重复建设通过优化可以减少这种方式的港口资源浪费。

结论

本文是对港口和经济发展之间协调的初步研究，认识到该港口和国家之间协调的必要性，建立了国家经济发展和港口发展之间相互作用的分析模型，运用灰色理论来解释这一必要性。最终给出协调发展的建议和措施。N]N]N]ZZ][Z毕业设计任务书天津城市建设学院毕业设计任务书土木工程系港口航道与海岸工程专业1班姓名张瑜学号06260129设计题目：xx集团集装箱码头工程1号方案设计完成期限：自2010年3月15日至2010年6月20日止指导教师：吕美君教研室主任：蒋学炼系主任：赵瑞斌学生签字：批准日期：2010年1月4日接受任务日期：2010年1月7日一、设计原始依据（资料）：（1）设计依据码头结构安全等级为Ⅱ级，结构重要性系数γ0=1.0。1.船型尺度2.自然条件地质资料

层号土名土的状态土层平均深度（m）预制混凝土挤土桩灌注桩桩侧极限摩阻力标准值qf(kPa)桩端极限阻力标准值qR(kPa)土的地基抗力系数随深度增长的比例系数m(MN/m4)桩的极限侧阻力标准值qsik(kPa)桩的极限端阻力标准值qpk(kPa)地基土水平抗力系数的比例系数m(MN/m4)液性指数IL孔隙比e密实度①1淤泥1.691.692.042122.5①2淤泥质粘土1.311.234.1103204②1淤泥质粉质粘土1.451.085.9155224.5②2淤泥