单层单跨工业厂房设计计算书修改_第1页
单层单跨工业厂房设计计算书修改_第2页
单层单跨工业厂房设计计算书修改_第3页
单层单跨工业厂房设计计算书修改_第4页
单层单跨工业厂房设计计算书修改_第5页
已阅读5页,还剩54页未读 继续免费阅读

下载本文档

版权说明:本文档由用户提供并上传,收益归属内容提供方,若内容存在侵权,请进行举报或认领

文档简介

单层单跨工业厂房设计计算书修改单层单跨工业厂房设计计算书目录设计资料1工程名称:焊接车间。2工程概况:某工厂拟建一个焊接车间,根据工艺布置的要求,车间为单跨单层厂房,跨度为24m,24设吊车30/吊车各一台,吊车均为中级工作制,轨顶标高不低于,厂房设有天窗,建筑平,立,剖面有详图。屋面:采用卷材防水屋面,不设保温层;维护墙:采用240厚蒸压粉煤灰砖墙,外墙面为水刷石,内墙为水泥石灰门窗:钢门,钢窗,尺寸参见立面图;地震设防烈度:该工程位于非地震区,故不需抗震设防。5地质条件:场地平坦,地面以下为填土,以下为粉质粘土层,该土层承载力特征值为230KN/m2,E=8.9Mps,场地地下水位较低,可不考虑对基础的影响。S第二章厂房标准构件及排架柱材料选用厂房中标准构件选用情况屋面做法NmNm屋面板采用G410(一)标准图集:×6m预应力混凝土屋面板(卷材防水)2km屋架屋架采用G415(一)标准图集的预应力混凝土折线型屋架(YWJ—24—2Bb)天沟板天沟板采用G410(三)标准图集。车,L=22.5m,另一台起重量为10t,L=22.5m,选用吊车梁:中间跨:YDL—4Z,kk排架柱材料选用ctkybsy第三章排架柱高与截面计算排架柱高计算牛腿顶面标高=轨顶标高-吊车梁-轨顶垫块高=--=柱顶标高=牛腿顶面标高+吊车梁高+轨顶垫块高+H上柱高H=柱顶标高-牛腿顶面标高u下柱高H=全柱高-上柱高l=-=实际轨顶标高=牛腿顶面标高+吊车梁高+轨顶垫块高=排架截面尺寸计算截面尺寸需要满足的条件为:b≧H/25=10100/25=≥H/12=842mmu取柱截面尺寸为:上柱:(b×h)=500×500u下柱:I(b×h×b×h)=500×1000×120×200(如图3-ff计算参数①上、下柱截面惯性矩Iu下柱I=1/12××13-2×1/12×(+3)×(+1/3××2)3=lAul高比值λul1第四章排架柱上的荷载计算屋盖自重计算11k2k3k24k=(+)×6×24+×=(作用在柱顶)21上柱自重计算222222424吊车、吊车梁及轨道自重计算G=g+g柱距35k6k3f屋面活荷载计算21吊车荷载计算竖向荷载:p=290kN,p=70kN,K=4800mm,B=6150mm,Q=302kN,max.kmin.kkg=118kN(双闸)。k根据B与K,由影响线(见图4-1)1212004800125044003501可以求得y=y13y=y2y=y4max3min3吊车水平荷载为k1则max其作用点到柱顶的垂直距离1y3y3H4.4u风荷载计算0C工程带有矩形天z高取值,查看《荷载规范》用内插法得=0.828,对Fw按檐口s1s2s2s2s2s1s2s2s2s2=,μ=具体情况见下图4-2s220.9620.962--12--22风--则1sz02sz0柱顶风荷载集中力设计值:F=9.42KNw第五章内力计算G作用内力计算xG作用(排架无侧移)uuuIH14.5lC=3n=1.979n故M作用下不动铰承的柱顶反力为H14.5C==1.173n故在M作用下不动铰承的柱顶反力为H14.5故在M和M共同作用下(即在G作用下)不动铰支承的柱顶反力为11121示2207.13G1(e1)10.15741.623G1(e2)v=7.01629.24(a)(b)(c)20.7131G、G、G作用计算简图及内力图234234322233M2M2G3(e3)M3(a)(b)(c)图5-2G、G、G作用计算简图及内力图234234屋面活荷载内力计算对于单跨排架,Q与G一样为对称荷载,且作用位置相同,但数值大小不同。故由G的内力计算过程可得到Q的内力计算数值;1M3.6R=C11=1.979=0.491kN111H14.5M9R=C12=1.173=0.728kN122H14.512相应的计算简图及内力图如图5-3所示。3.63.636Q1(e1)1.767.236Q1(e2)v=1.219吊车竖向荷载作用内力计算Q作用计算简图及内力图1maxmin厂房空间作用分配系数A.maxD.maxD.minHB.maxD.maxD.minH=6.772kN())相应的计算简图及内力图如图5-4所示。图5-4D作用计算简图及内力计算吊车水平荷载作用内力计算l5maxTATB5max(a)T的作用计算简图及内力图当T向右时,仅荷载方向相反,故弯矩值仍可利用上述计算结果,但弯矩风荷载作用风从左向右吹时,先求柱顶反力系数C11为V=[F-CH(q-q)]Aw1112=kN(→)V=[F+CH(q-q)]Bw1112=kN(→)相应的计算简图及内力图如图5-6所示。图5-6风荷载作用计算简图及内力图风从右向左吹时,仅荷载方向相反,故弯矩值仍可利用上述计算结果,但弯矩图的方向与之相反。最不利荷载组合。由于本例结构对称,故只需对A柱(或B柱)进行最不利内力组合,其步骤(1)确定需要单独考虑的荷载项目。本工程为不考虑地震作用的单跨排架,B柱在T作用下,其内力大小相等而符号相反,在组合时可列为一项。因此,单(2)将各种荷载作用下设计控制截面(I—I、II—II、III—III)的内力M、N(III—III截面还有剪力V)填入组合表5-1。填表时要注意有关内力符号(3)根据最不利又最可能的原则,确定每一内力组的组合项目,并算出相应的组合值。计算中,当风荷载与活荷载(包括吊车荷载)同时考虑时,除恒荷载外,其余荷载作用下的内力均应乘以的组合系数。排架柱全部内力组合计算结果列入表5-2。框架柱内力汇总表吊吊车竖向荷载吊车水平荷载风荷载Dmax,k在A柱30Dmin,k在A柱40Tmax,k向左5000Tmax,k向右6000左风70008000屋面活荷载Q1k2荷载项MNMNMNV柱截号面A12恒荷G1kG2G3kG4k13表5-2框架柱内力组合表内内由可变荷载效应控制的组合力恒载+任一活载组合Mmax相组Mmin相组合Nmax相组合Nmin相应项应合应项应项M、V截面N、V项N、VM、V1--1111178272--2111138383--311117837内由可变荷载效应控制的组合力恒载+×(任意两个或两个以上活载)截面1--12--23--3内力截面项127135712367应N、VN、V项12368123712367应M、V331,96项13681817应M、V由永久荷载效应控制的组合qi组合Mmax相组Mmin相组合Nmax相组Nmin相应项应合应项应合M、VN、V项N、VM、V项23232324248123123qi第六章排架柱设计柱截面配筋计算最不利内力组的选用:由于截面3—3的弯矩和轴向力设计值均比截面2—2最不利内力组确定。1.M组合(与N组合相同)maxminM=kN.mN=kNh=h-a=500-40=460mm0s0000A=500500=250000mm2纵向受力钢筋采用HRB335级(f=300N/mm2,ξ=0.55,E=2105N/mm2)ybsa0a0i0a112500n=1+11e=ηe+h/2-a=×+500/2-40=mmis1c0000b0bse`=ηe-h/2+a=×2+40=mmsisssysA=%×250000=500mm2ssysA=%×250000=500mm2min2.N组合M=kN.mN=kN0s0s00纵向受力钢筋采用HRB335级ξ=0.55,E=2105N/mm2)bsa0a0i0a11=eh12140075.8500siafbh1.01.3500460b1c0000bss0bssisA=%×250000=500mm2sisA=%×250000=500mm2min——Ⅲ截面配筋:M组合M=kN.mN=kN00hhas-40=96000a0ma0i0a11=222ih9600isis1c0000b2a=80mmh=200mmsffsyyAmin=%×A=%×281500=mm22.N组合M=kN.mN=kN00hhas0=96000a0a0i0a ih960isis1c0000b2a=80mmh=200mmsf经比较,h想X,且X>2a,中和轴在翼缘内,且属于大偏心受压构件fsyyminA=%×A=%×281500=mmmin3.N组合M=kN.mN=kN00hhas-40=96000a0a0i0a1110002n=1+1isis1c0000bss0f且X<2a,则说明受压筋不能达到屈服强度,此时应按以下公bse`=ηe-h/2+a=×700-500/2+40=560mmsisssysA=%×A=%×281500=563mm2AssysA=%×A=%×281500=563mm2min比较以上计算结果,排架柱配筋为:(单侧)柱在排架平面外承载力验算取Ⅰ——Ⅰ、Ⅲ——Ⅲ截面中的N进行验算查表(有柱间支撑,垂直房屋排架柱,有吊车房屋柱)得计算高度:0000N=kNL/b=5500/500=11查表得φ=N0=0.9φ(fA+2fA)=××(×250000+2×300×)cys=kN>N满足要求2.Ⅲ——Ⅲ截面N=kNL/b=8080/500=查表得φ=N0=0.9φ(fA+2fA)=××(×281500+2×300×1256)cys=3700kN>N满足要求6.3斜截面抗剪和裂缝宽度验算垂直于弯矩作用平面承载力验算柱内箍筋的配置:由于没有考虑地震作用,柱内箍筋一般按构造要求控制上0。柱的裂缝宽度验算截面的N组合截面的N组合00的最大,故按此组合来验算。由内力组合表可知,验算裂缝宽度的最不利内力的标准值kkN=kNkkkkkkk可以不进行裂缝宽度验算。kkkkkk须做裂缝宽度验算。kkk须做裂缝宽度验算。算:l/h=8080/500=>14,n=a0=40h=960mmks0e=ηe+h/2-a=×+1000/2-40=mmkkksρ=A/A=1256/[×120×1000+(500-120)×200]=ctsct则纵向受力钢筋As合力至受压区合力作用点间的距离为skks裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数缝开展宽度maxctEcts柱牛腿设计定:1则vkmax3kF=T=kN=kN>F=kNvk所以截面尺寸满足要求。由于吊车垂直作用于下柱截面内,即a=750-1000=-250<0。故该牛腿可以按构造要求配筋,纵向钢筋取4C16(804mm2),箍筋取ф=××500×500=3575kN>F=kNc柱的吊装验算采用一点翻身起吊,吊点设在牛腿与下柱交接处,动力系数取。1牛腿自重:g2=×25×(×1)=kN.m312M=1××52+1×-×2=kN.m222820ssf=300N/mm2故截面承载力为0f=300N/mm2故截面承载力为基底尺寸的确定第七章基础设计荷载计算由柱子传至基顶的荷载。由排架柱内力组合表可得设计值如下:maxminmax墙重(含外墙面的水刷石和内墙面的水泥石灰砂浆抹面):窗重(钢框玻璃窗):由基础梁传至基础顶面的荷载设计值:5G对基础底面中心的偏心距:e=1+0.24=0.62m55225作用于基底的弯矩和响应基顶的轴向设计值。假定基础高度为基底的弯矩和相应基顶的轴向力设计值为:由第二组荷载确定l和b:A=(1.1~1.4)1634.73olNbol验算其他两组荷载设计值作用下的基底应力:W=1/6l2bNMNMp=bol+bol=+yd+bolmaxAWAGWminm第二组:p=1704.92+201.6+166.616max6minm确定基底高度前面已初步假定基础的高度为,若采用锥形杯口基础,根据构造要求,初步确定的基础剖面尺寸如图所示。由于上阶底面落在柱边破坏锥面之内,故该基础只需进行变阶处的抗切验算。在各组荷载设计值作用下的地基最大净反力:smax7.2smax7.2抗冲切计算按第二组荷载设计值作用下的地基净反力进行计算。在第二荷载作用下的冲切力

温馨提示

  • 1. 本站所有资源如无特殊说明,都需要本地电脑安装OFFICE2007和PDF阅读器。图纸软件为CAD,CAXA,PROE,UG,SolidWorks等.压缩文件请下载最新的WinRAR软件解压。
  • 2. 本站的文档不包含任何第三方提供的附件图纸等,如果需要附件,请联系上传者。文件的所有权益归上传用户所有。
  • 3. 本站RAR压缩包中若带图纸,网页内容里面会有图纸预览,若没有图纸预览就没有图纸。
  • 4. 未经权益所有人同意不得将文件中的内容挪作商业或盈利用途。
  • 5. 人人文库网仅提供信息存储空间,仅对用户上传内容的表现方式做保护处理,对用户上传分享的文档内容本身不做任何修改或编辑,并不能对任何下载内容负责。
  • 6. 下载文件中如有侵权或不适当内容,请与我们联系,我们立即纠正。
  • 7. 本站不保证下载资源的准确性、安全性和完整性, 同时也不承担用户因使用这些下载资源对自己和他人造成任何形式的伤害或损失。

评论

0/150

提交评论