现浇箱梁模板及满堂支架方案计算书

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汉中兴元区石马东路15#桥现浇箱梁模板及满堂支架方案计算书本桥承受〔15+25+15〕m三跨变截面预应力混凝土连续箱梁，本桥的桥梁中心高程为521.297m。4.5m〔人行道含绿化带〕+3.5m〔非机动车道〕+1.5m〔绿化带〕+7.5m〔机动车道〕+6m〔中心分隔带〕+7.5m〔机动车道〕+1.5m〔绿化带〕+3.5m〔非机动车道〕〔人行道含绿化带主梁分两幅浇筑，两幅主梁横截面形式均为单箱四室，箱梁顶宽19.5m，底宽18.5m；内、外侧翼缘悬臂宽0.5m，端部厚25cm，根部厚40cm；梁高1.4、1.9m。主梁分别在梁1.5m2m。单幅箱梁箱室顶板厚25cm～45cm，在支点处200cm范围内由25cm加厚到45cm；mmmm65cm45cm-85cm350cm45cm65cm，再在200cm85cm，在边支点350cm45cm65cm，在100cm65cm85cm5m8cm孔，全联承受满堂支架法现浇施工。现浇箱梁满堂支架布置及搭设要求WDJ托撑。立杆顶纵向设120mm×150mm方木；纵向方木上设10*10cm的横向方木，其中在〔m〔mmm加强，防止转角漏浆或消灭波浪形，影响外观。纵横均设置剪刀撑。现浇箱梁支架验算本计算书以其次跨墩顶横最大截面〔1-1截面、支座四周〔2-2截面〕截面为例，对荷载进展计算及对其支架体系进展检算。荷载计算荷载分析依据本桥现浇箱梁的构造特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式：q126KN/m3。q2＝1.0kPa〔偏于安全。⑶q3—施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，当计算模板及其下肋条时取2.5kPa；当计算肋条下的梁时取1.5kPa；当计算支架立柱及替他承载构件时1.0kPa。q42.0kPa4.0kPa。q5—浇混凝土对侧模的压力。q62.0kPa。q7—支架自重，经计算支架在不同布置形式时其自重如下表所示：满堂钢管支架自重*横杆步距60cm×60cm×120cmq7的计算值(kPa)2.94荷载组合模板、支架设计计算荷载组合荷载组合模板构造名称底模及支架系统计算强度计算⑴＋⑵＋⑶＋⑷＋⑺刚度检算⑴＋⑵＋⑺侧模计算⑸＋⑹⑸荷载计算⑴箱梁自重—q115#桥梁现浇箱梁构造特点，左右幅均为单箱四室，所以我们取左幅1－1〔墩幅进展支架体系布置，并对两个代表截面下的支架体系进展检算，首先分别进展自重计算。① 1-1〔墩顶横梁〕处q1计算CADA=35.47m2q＝W1 B

γA＝=cB=c

2635.4718.5

49.85kPa1.2的安全系数，则q1＝49.85*1.2＝59.82kPa注：B18.5m，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。②2-2〔跨中〕处q1计算CADA=16.77m2q＝W=γA＝cc

2616.77 23.57kPa1 B

18.51.2的安全系数，则q1＝23.57*1.2＝28.28kPa注：B18.5m，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。⑵浇混凝土对侧模的压力—q5因现浇箱梁实行水平分层以每层30cmV=1.2m/hT=28℃掌握。F= *HCC

*t* *v0 1 2vC：浇筑砼的重力密度〔mm：混凝土侧压力计算位置至浇筑砼顶面时的高度〔mmt0：浇筑砼的初凝时间〔hh：混凝土的温度〔℃8℃。11.01.2。30mm0.85；50～90mm1.0；110～150mm1.15；v1.2m/h。F= v1.2Cv1.2C

*t* *0 1

=0.22*26*8*1.2*1.15*

=69.176kPa49.4kPa＜69.176 kPa49.4kPa。构造检算扣件式钢管支架立杆强度及稳定性验算力量显著高于扣件架〔%。本工程现浇箱梁支架按φ48*3.5mm钢管扣件架进展立杆内力计算，计算结果同样也使WDJ〔偏于安全。⑴墩顶横梁1-160*60*120cm①、立杆强度验算N〔35［］N。立杆实际承受的荷载为：N=1.2〔NG1K+NG2K〕+0.9*1.4ΣNQK〔组合风荷载时〕NG2K—构配件自重标准值产生的轴向力ΣNQK—施工荷载标准值；NG2K=0.6*0.6*q7=0.6*0.6*2.94=1.058KNΣNQK=0.6*0.6(q2+q3+q4)=0.36*(1.0+1.0+2.0)=1.44KN〔KK*N〔8＜［N］＝30kN，强度满足要求。②、立杆稳定性验算N/ΦA+0.9MW/W≤f〔K*N〔组合风荷载时，同前28.93KN；f—钢材的抗压强度设计值，f＝205N/mm2=2.05*105KN/m25.1.6A—φ48mm*3.5㎜钢管的截面积A＝489mm2φ48mm*3㎜钢管进展验算。Φ—λΦ。iB得i＝1.58cm。λ＝L/i。L—水平步距，L＝1.2m。于是，λ＝L/i＝120/1.58=75.94，参照《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术标准》查CΦ＝0.744。AA=3.14×(242-212)=423.9mm2=4.239×10-4m2MW=0.9*1.4*WK*La*h2/10WK=0.7uz*us*w07.2.1uz=1.00us6.3.136us=1.2w0D.4w0=0.2KN/m2故：WK=0.7uz*us*w0=0.7*1.00*1.2*0.2=0.168KN/m2La0.6m；h1.2m，故：MW=0.9*1.4*WK*La*h2/10=0.9*1.4*0.168*0.6*1.22/10=0.018KNW—BW=5.08*103mm3=5.08*10-6m3则，N/ΦA+MW/W＝28.93/〔0.744*4.239×10-4〕+0.018/〔5.08*10-6〕＝0.82*105≤f＝2.05*105KN/m21-1⑵跨中2-260*60*120cm①、立杆强度验算N〔35［］N。立杆实际承受的荷载为：N=1.2〔NG1K+NG2K〕+0.9*1.4ΣNQK〔组合风荷载时〕NG1K—支架构造自重标准值产生的轴向力；NG2K—构配件自重标准值产生的轴向力ΣNQK—施工荷载标准值；NG2K=0.6*0.6*q7=0.6*0.6*2.21=1.19KNΣNQK=0.6*0.6(q2+q3+q4)=0.36*(1.0+1.0+2.0)=1.44KN＜［N］＝30kN，强度满足要求。②、立杆稳定性验算N/ΦA+0.9MW/W≤f〔KN〔组合风荷载时，同前28.28KN；f—钢材的抗压强度设计值，f＝205N/mm2=2.05*105KN/m25.1.6A—φ48mm*3.5㎜钢管的截面积A＝489mm2φ48mm*3㎜钢管进展验算。Φ—λΦ。iB得i＝1.58cm。长细比λ＝L/i。L—水平步距，L＝1.2m。于是，λ＝L/i＝120/1.58=75.94，参照《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术标准》查CΦ＝0.744。MW—计算立杆段有风荷载设计值产生的弯距；MW=1.4*La*L02*WK/8-PR*L0/4 PR=5/16*1.4*WK*La*L0WK=0.7uz*us*w07.2.1uz=1.00us6.3.136us=1.2w0D.4w0=0.2KN/m2故：WK=0.7uz*us*w0=0.7*1.00*1.2*0.2=0.168KN/m2La0.6m；h1.2m，故：MW=0.9*1.4*WK*La*h2/10=0.9*1.4*0.168*0.6*1.22/10=0.018KNW—BW=5.08*103mm3=5.08*10-6m3则，N/ΦA+MW/W＝15.45/〔0.744*4.239×10-4〕+0.018/〔5.08*10-6〕＝0.72*105≤f＝2.05*105KN/m22-2结论：计算结果说明支架是安全稳定的。满堂支架整体抗倾覆验算9.2.31.3。K0=稳定力矩/倾覆力矩=y*Ni/ΣMw18.5m55m60*60*120cm25m全桥43323.8m；43*32*3.8=5228m;纵向横杆需要32*3.8/1.2*25=2533m；43*3.8/1.2*18.5=2519m；y=b/2=25/2=12.5y*Ni=12.5*487.06=6088.25KN.mWK=0.7uz*us*w0=0.7*1*1.2*0.2=0.168KN/m225mq=0.168*3.8*25=15.96KN；计算结果说明本方案满堂支架满足抗倾覆要求箱梁底模下横桥向方木验算本施工方案中箱梁底模底面横桥向承受10*10cm方木，方木横桥向跨度按L＝60cm进展受力计算，方木纵向中心间距0.25m，实际布置跨距均不超过上述值。如以下图将方木简化为如图的简支构造〔偏于安全，木材的容许应力和弹性模量的取值参照杉木进展计算，实际施工时如油松、广东松等力学性能优于杉木的木材均可使用。q(KN/m) 底模下横桥向方木受力简图KN/m) 尺寸单位cm方木材质为杉木，［δw］=11MPa［δτ=1E=9000MPa⑴1-1〔墩顶横梁截面最大处〕处桥墩中线两侧1m1-1L＝60cm则横向方木的分布荷载为：q=〔0.6*0.25*59.82〕/0.6=14.96KN/mM=(1/8)ql2=(1/8)*14.96*0.92=1.515KN.mW=(bh2)/6=(0.1*0.12)/6=0.000167m³方木的弹性模量：E=9*106KN/m2I=(bh3)/12=(0.1*0.13)/12=8.33*10-6m4挠度验算：则方木最大挠度：］=(5/384)*［(14.96*0.94)/(9*106*8.33*10-6)］=0.144cm＜l/400=60/400=0.225cm挠度满足要求强度验算δW=M/W=1.275/1.667*10-4/1000=7.65MPa＜12MPa剪力满足要求⑵2-2〔跨中截面最大处〕处L＝60cm,纵桥向方木中0.3mq=〔0.6*0.3*28.28〕/0.6=8.48KN/mM=(1/8)ql2=(1/8)*8.48*0.92=0.858KN.mW=(bh2)/6=(0.1*0.12)/6=0.000167m³方木的弹性模量：E=9*106KN/mI=(bh3)/12=(0.1*0.13)/12=8.33*10-6m4挠度验算：则方木最大挠度：fmax=(5/384)*［(qL4)/(EI)］=(5/384)*［(8.48*0.94)/(9*106*8.33*10-6)］=0.093cm＜l/400=90/400=0.225cm挠度满足要求强度验算δW=M/W=0.828/1.667*10-4/1000=4.967MPa＜12MPa剪力满足要求碗扣式钢管支架立杆顶托上顺桥向钢管验算WDJΦ48×3.5mmL＝60cm〔l＝60cm〕进展验算，横桥向方木顺桥向布置间距在中支〕布设，在箱梁跨中部位均按0.3m简化为简支构造〔偏于安全。木材的容许应力和弹性模量的取值参照杉木进展计算，实际施工时如油松、广东松等力学性能优于杉木均可使用。⑴墩顶横梁截面〔1－1〕处①钢管抗弯验算q＝(59.82*0.6*0.6)/0.6=35.89kN＝ -*10＝ -*10

*2=10.16*10-6m³δ=Mmax/W=1.615/(10.16*10-6)/1000=161.5MPa＜0.9*2*［δw］＝369MPa符合要求②钢管挠度计算I＝ 1.218*107m4m 64 64则钢管最大挠度：fmax=5/384*qL4/(EI)=5/384*35.89*0.64/(2.06*105*1.218*10-7)=0.00305mm<[f]=L/400=1.5mm满足要求故，挠度满足要求底模板计算化〔偏于安全〕如以下图：0.3m0.25mE＝9*106KN/m2I=(bh3)/12=(1.0*0.0153)/12=2.8125*10-7m4[W]=12MPaW=b*h2/6=1*0.0152/6=3.75*10-5m3底模及支撑系统简图竹胶板25竹胶板25〔30〕10×10cm横桥向方木底模验算简图q(kN/m)尺寸单位：cm22〔或30〕⑴1－1①模板厚度计算q=(q1+q2+q3+q4)l=(59.82+1.0+2.5+2)*0.25=16.33kN/m则：M

=ql216.330.252

0.128KNmmax 8 8模板需要的截面模量：W= M

0.128

1.18510-5m2[ ]0.9 0.912103W1.0mW、bh6Wb61.18510516Wb612440*15mm②模板刚度验算Mmax=1/8*q*L2=0.125*16.33*0.252=0.128kN.mαw=Mmax/W=0.128/(3.75*10-5)/1000=3.413Mpa<[σw]=12Mpa 满足要求② 挠度验算fmax=5/384*qL4/(EI)=5/384*16.33*0.254/(9*106*0.281*10-6)=0.028cm<[f]=L/400=0.0625cm 满足要求侧模验算10*10cm25cm30cm部位进展模板计算，则有：10*10cm25cm①模板厚度计算q=(q4+q5)l=(4.0+41.6)*0.25=11.4KN/m则：M

max

=ql28

11.40.2528

0.089KNm模板需要的截面模量：W=

0.089

8.24106m2[]0.9W

0.9121031.0mW、bhb68.241061

0.007m7mm1220*2440*15mm②模板刚度验算Mmax=1/8*q*L2=0.125*11.4*0.252=0.089kN.mαw=Mmax/W=0.089/(3.75*10-5)/1000=2.37Mpa<[σw]=12Mpa 满足要求③挠度验算fmax=5/384*qL4/(EI)=5/384*11.4*0.254/(9*106*0.281*10-6)=0.022cm<[f]=L/400=0.0625cm满足要求12mm1220*2440*15mm立杆底座和地基承载力计算⑴立杆承受荷载计算60*60cm，每根立杆上荷载为：N＝a*b*q＝a*b*(59.82+q2+q3+q4+q7)＝0.6*0.6*(59.82+1.0+1.0+2.0+3.38)=24.19KN⑵立杆底托验算立杆底托验算： N≤RdN＝a*b*q＝a*b*(q1+q