宾馆毕业设计(2014年)讲义

1 青岛滨海学院土木工程专业毕业设计前言识部分要求在总体规划的前提下，根据设计任务书的要求，综合考虑场地环境、使用功能、计包括结构选型及结构布置、主要相当的深度和难度，是对设计人员的一的原则，正确处理人与建筑和环境的相；贯彻节约用地、节约水电、能源、材准绳，严格控制各设计内容满足规范和相关条2 青岛滨海学院土木工程专业毕业设计1建筑设计说明合考虑场地环境、使用及经济等。着重解决了建筑物与周围宾馆要进行中采用现浇钢筋混凝土框架结构，主体6层，现浇钢筋混凝土楼盖，围护结构为240mm则和设计方法，设计中遵循0(2)底层平面图：比例1：100(3)其它层平面图：1：100(4)剖面图：比例1：100(5)立面图：比例1：100(6)构造节点详图：比例1：20(1)前言：说明拟设计建筑的意义、用途及设计依据。3 青岛滨海学院土木工程专业毕业设计)设计方案比较，分析其可行性。立面设计特点及其立面表现说明。各组成房间的使用功能说明。主要房间的采光、通风、朝向、遮阳等问题是如何考虑的。(8)建筑各主要部件(如：基础、墙身、框架、楼地板层、楼梯、屋顶、门窗等)的材料选用、构造形式、特点要求及施工方法等必要的文字说明。缺点和尚待解决的问题等。举办各类中小型会议及接待的场所。工将本宾馆置于所给地形较为合理的位置，空出合理的行车道。在主体建筑北面设置停场，其余地方布置绿化带。周边环境优美，交通便利，空气清新，是住宿、就餐、休闲所，绿化可遮阳挡风防尘防燥，改善环境等理念，设计更应该注重其经筑的和谐统一。4 青岛滨海学院土木工程专业毕业设计交通联系部分是指建筑物中各个房间之间、楼层之间和房间内外之间联系通行的面方案为：光照较好处布置宿舍，光照较差处布要求，初步确定竖向分区，并大体确定所设功需要从建筑整体空间组合的效应来考虑，紧密和合理性；也就是说，我们从平面设计要求、房间面积、及当地日照情况等因素来考虑。设计时可根据窗地面积比(窗洞口面积之和与房间地面面积比)进行窗口面积的估算。在平面图中所体现的最终结果是综合考虑门洞口的数量、疏散指标及便于交通和房间内最远一点到门口的距离不超过规定的限制 3.楼梯宽度和布置楼梯是多层建筑物中常用的垂直交通联系工具，应根据使用要求选择合适的形式、布火规范综合确定楼梯的宽度及数量，并5 青岛滨海学院土木工程专业毕业设计(1)楼梯的形式(2)楼梯的位置房房间之外部出口或封闭楼梯间的最大距离(m)位于袋形走道两侧或尽端的房间耐火等级一、二级三级四级一、二级三级四级幼儿园学校其他民用建筑位于两个外部出口或楼梯间之间的房间耐火等级(3)楼梯的宽度和数量计设平行双(4)根据以上规定，本宾馆的总长度为61.2m，所以应设两部楼梯使房间内最远一点建能、6 青岛滨海学院土木工程专业毕业设计m过它可进入大厅内。台阶属于室外工程。台阶的高度一般不超过150mm，踏面宽度在350~400mm左右。台阶在雨雪天也使用，因此要设置防滑条。南风，空气可由走廊尽端门窗和宿舍的窗成穿堂风。7 青岛滨海学院土木工程专业毕业设计《建筑抗震设计规范》规定，抗震设防烈度为6度及以上地区的建筑，必须进行抗震抗震设防类别。甲类建筑；乙类建筑应属于地震时使丙类建筑，地震作用和抗m在增加20mm；防震烈度为7度时其高度每增加4m，防震缝宽度在70mm的基础上在增加2.防震缝两侧结构类型不同时，宜按需要较宽防震缝的结构类型和较低房屋高度确伸缩缝的设置，主要与结构的长度有关。框架结构中对于现浇式钢筋混凝土结构混凝设计型组合一样，也是在满足梁柱等构成房屋的结构构形式与内容统一的建筑立面。8 青岛滨海学院土木工程专业毕业设计细部处理等。在满足使用功造出预想温馨的印体型和立面反映了内部空最后加工，是建筑设计完成后的最的不断深入，在平、剖面设计的基础上对外部形象从总体到细部反复推敲、协调、深化，间与外形的协调统一。工要求而按正投影绘制的，分别求的基础上添加了个人对于现代。9 青岛滨海学院土木工程专业毕业设计的美感。柱子外露，满足了例的不均衡。简单而不m(1)门的设置有采光和通风。并综合考虑间m定的。对于特殊用途的房间，门(2)窗的设置开窗。窗口面积大小主要 青岛滨海学院土木工程专业毕业设计来考虑。设计时可根据窗地面积比(窗洞口面积之和与房间地面面积比)进行窗口面积的估算。其具体步骤为Ⅲ:确定洞口尺寸(考虑模数的要求)。、挡雨、遮阳、保温、隔非常慎重，本建筑采用热弯玻璃，就是的建筑装饰材料。m计规范。设计计主要研究竖向空间的处理，两到一定的艺术效果。1 青岛滨海学院土木工程专业毕业设计 及室内空间的艺术效果，在通常情常活动，一般情况下，室也是人们活动的集散地，人当房间允许两侧开窗时，房间的净高不小于总深度的1/4。房间的通风要求，室内进出风建筑，应考虑房间的正常气容量，保证必要的卫生条件。响 青岛滨海学院土木工程专业毕业设计构布置不同，房屋的层高也相应不同。。1)层高的确定房间层高的确定首先要满足人体活动及家具设备的要求，为此房间的净高必须大于m布高是影响建筑造价的一个重要因素，在满足使a.楼梯设计的要求：的位置以及建筑平面的组合关系密切联b.楼梯尺度楼梯的坡度在实际应用中均有踏步高宽比决定。踏步的高宽比需根据人流行走的舒以300㎜左右为宜，不应窄于260mm。 青岛滨海学院土木工程专业毕业设计表1-2踏步常用高度尺寸住宅幼儿园学校、宾馆踏步高h(mm)150~175120~150140~160120~150120~150踏步宽b(mm)260~300260~280280~340300~350300~350梯段长度(L)则是每一梯段的水平长度，其值为L=b(N-1)，其中b为踏面水平投影步根据初选中间平台宽D1(D1≥a)和楼梯平台宽D2(D2≥a)以及L检验楼梯间进深井楼梯各部位的净空高度应保证人流通行和家具搬运，一般要求不小于2000mm，梯段 青岛滨海学院土木工程专业毕业设计2结构设计2.1工程概况该工程为六层商务宾馆楼，建筑平面图如图2-1所示。首层层高为4.2m，标准层层高建筑做法(1)屋面做法(自上而下)(2)楼面做法(自上而下)(3)墙身做法 青岛滨海学院土木工程专业毕业设计洞口尺寸(洞口尺寸(mm)数量合计143设计编号M0M1M2M3M4ZM1ZM2门窗型设计条件(1)工程地质条件③基本烈度为7度，场地类别II。 青岛滨海学院土木工程专业毕业设计2.2结构平面布置(1)梁截面初选(2)柱截面初选m震规范可知，抗震等级为三级，按轴EE算简图为不考虑楼板翼缘作用时的梁截面惯性矩) 青岛滨海学院土木工程专业毕业设计AB、CD跨梁:i=2E10.250.503=9.6510-4E(m3)125.42.3楼板设计20厚地板砖面层---------------------------------------------------------------------合计 青岛滨海学院土木工程专业毕业设计2.3.2B1的计算(双向板)00052(2)计算跨度1n21n277M=aml=0.6333.205m=1.775m2u81u0181u1uuuuu1uuu2u011u1u对值)：2M+2M+M'+M''+M'+M''=pl2n01(3l一l)得：1u2u1u1u2u2u120201实际配筋au1uNm2u2u(4)截面设计u2u11u11u22u22u表2-2按塑性理论设计的截面配筋ll方向跨中弯矩设计M=safbh21c0s计算配筋A=bhacs01fyl方向跨中支座处跨中截面fma=M配筋率p=251=0.31%safbh21000811c0minh30081810pp求。minh0 青岛滨海学院土木工程专业毕业设计双向板的配筋板的名称l方向跨中l方向跨中支座处跨中 青岛滨海学院土木工程专业毕业设计表2-4双向板的配筋l01方向跨中板的名称支座处跨中l01方向跨中板的名称支座处跨中2.3.4B7的计算(单向板)00052AB12u012(2)配筋计算2a 青岛滨海学院土木工程专业毕业设计a表2-5按塑性理论设计的截面配筋截面弯矩设计截面弯矩设计中M=M=safbh21c0s计算配筋ffs01fy实际配筋pminh3008080minh002-6单向板的配筋板板的型号支座处跨中2.4屋面板设计图 青岛滨海学院土木工程专业毕业设计活荷载标准值(2)计算跨度2u1un2实际配筋a2M+2M+M'+M''+M'+M''=pnl1(3ll)得：1u2u1u1u2u2u120201u2u2u2u(4)截面设计m=mm=mm'=m'm''=m''m'=m'm''=m''u表2-7按塑性理论设计的截面配筋ll方向跨中s计算配筋A=bhacs01fy截面弯矩设计safbh21c0l方向跨中支座处=Mf 青岛滨海学院土木工程专业毕业设计minh3008080minh0规则，为方便计算，按规则矩形近似计算，对其计算过程省略，只将最后的配筋情况列于表2-8按塑性理论设计的截面配筋l方向跨中截面支l方向跨中截面支座处a 青岛滨海学院土木工程专业毕业设计a00052图2-6WB6计算简图1M=M=Pl2=2.21.82=2.985kN.mAB12u0121M=7.42.22=3.582kN.m (2)配筋计算表2-9按塑性理论设计的截面配筋截面弯矩设计M截面弯矩设计M中=safbh21c=safbh21c0s计算配筋fAfA=bhacs01f实际配筋y配筋率p=279minh3008080minh00 青岛滨海学院土木工程专业毕业设计板的型号跨中板的型号跨中2.5连系梁的设计22e11 青岛滨海学院土木工程专业毕业设计图CBCBCBAANmA1601614B11011216016mC1401416An 青岛滨海学院土木工程专业毕业设计BLCLnVBR=V=0.55(g+q)l=0.5535.8643.95=77.91kNCRn强度计算正截面受弯承载力计算时，跨内按T形截面计算，板可以作为翼缘参与工作。翼缘的。h'100因为：hf=315=0.317>0.1，所以仅按计算跨度L和梁肋净距Sn考虑。011b'=l=4.2=1.4m(翼缘计算宽度)f33fnnfnnf1cff02算和最小配箍率验算。验算w0faa表2-11连系梁正截面强度计算截面截面弯矩设计值(kN·m)A1B2C3M=safbh2M=safb'h21cf0sfs01fy或A=b'hacsf01fyA=bhac1c0或fp=603=0.86%，0.45ft=0.451.43=0.18%或0.2％，p＞pmin符合要求。200350f360y截面尺寸满足要求。计算支座B左侧截面，由AV=0.7fbh+1.25fsvh，cst0yvs0，1.25fAhsyvsv0= blt0 f1.43f300 青岛滨海学院土木工程专业毕业设计s=sv==202mm，连梁箍筋间距取s=200mm，加密区间距100mmbp%2.6荷载统计载计算(1)屋面框架梁线荷载标准值值计算20厚板底抹灰----------------------------------------------------------------------------------------------------aABCD层框架梁上的线荷载标准值(2)楼面框架梁线荷载标准值①楼面恒荷载标准值计算 青岛滨海学院土木工程专业毕业设计----------------------------------------------------------------------------------------------------重(均布)填充墙自重(均布)(3)屋面框架节点集中荷载标准值载粉刷----------------------------------------------------------------------------------------------------②顶层中节点集中荷载6A6D3 青岛滨海学院土木工程专业毕业设计(4)楼面框架节点集中荷载标准值节点集中荷载G=G=43.04kN----------------------------------------------------------------------------------------------------G=G=87.97kNAD ----------------------------------------------------------------------------------------------------BC 青岛滨海学院土木工程专业毕业设计(5)首层框架节点集中荷载标准值荷载连系梁传来的----------------------------------------------------------------------------------------------------G=G=122.19kNAD框架柱粉刷---------------------------------------------------------------------------------------------------- 青岛滨海学院土木工程专业毕业设计荷载计算(1)屋面、楼面活荷载标准值计算P=P=0.5×4.2×0.5×4.2×2.0=8.82kN6A6DP=P=0.25×5.4×4.2×2.0=11.34kNADP=P=11.34+0.25×4.2×2.4×2.0=16.38kNBC 青岛滨海学院土木工程专业毕业设计2-10楼面活荷载作用下的结构计算简图刚度计算边框架梁边框架梁矩形截面I=1.5Ii=EI/lb0bb(m4)(kN/m)I=2Ii=EI/lb0bb(m4)(kN/m)惯性矩跨度l(m) 青岛滨海学院土木工程专业毕业设计线线刚度(kN/m)i=EI/hcccE/(N/mm2)cI/m4ch/mmc次1a6.75c2+K12iD=ac表2-14框架柱的侧移刚度边柱(2根)ac中柱(2根)acDi1Di1次12~6KK下框架结构的内力和侧移计算 青岛滨海学院土木工程专业毕业设计T1TTT1TT表2-15顶点的假想侧移计算=i(m)ii1DiiDii次6543211(2)横向水平地震作用计算故可用底部剪力法计算水平地震作用，故结构总水平地震作用标准值按式计算，基本烈度F=Gmax1 青岛滨海学院土木工程专业毕业设计g1nF=GHiiF=287.1GHiiiiiii=1ii=1表2-16各质点横向水平地震作用及楼层地震剪力计算表iiGHiiiii=1G/kNiiF/kNiH/mi次654321 青岛滨海学院土木工程专业毕业设计kj=1表2-17横向水平地震作用下的位移验算xxD/(KN/iehi111111u/mmih/mmiii次654321：框架柱端剪力按V=DijV，弯距Mb=V.yh,Mu=V(1一y)h计算ijxsDiijijijijijj=1n123xxDijVi/KN柱i/m 青岛滨海学院土木工程专业毕业设计i1Di1Vi1yk4表2-18柱端弯矩及剪力计算yijVi/KNDV次654321i/mk表2-19柱端弯矩及剪力计算325.22325.22其余各层柱均无修正a==1.73，y=0.053.03梁端弯矩按Ml=ilb(Mb+Mu)，而Mr=irb(Mb+Mu)bil+iri+1,jijbil+iri+1,jijbbbbbl柱轴力N=n(VlVr)ibbk=ik表2-20梁端弯矩，剪力及柱轴力计算MMMM青岛滨海学院土木工程专业毕业设计MMMM楼道梁楼道梁blbrblbrbbll654321中柱N柱轴力边梁VV图2-12地震作用下梁端剪力及柱轴力图(单位kN) 青岛滨海学院土木工程专业毕业设计图2-13地震作用下的框架弯矩图(单位kN.m)作用下框架结构内力和侧移计算公式W=sssZ---高度Z处的风振系数。因高度H<30m，不考虑风压脉动的影响，故取风振系数Zz00高度变化系数。按C类粗糙度考虑。Z4 青岛滨海学院土木工程专业毕业设计表2-21风荷载计算Hi(m)次654321pzzo框架结构分析时，应按静力等效原理将图中的分布荷载转化为节点集中荷载，如图图2-14风荷载沿房屋高度的分布风荷载作用下的水平位移验算由式V=nFikk=iiiijj=1k=1k图2-15等效节点集中荷载 青岛滨海学院土木工程专业毕业设计表2-22位移验算层次层次Fi/KNVi/KNui/mmAu/hii156342i/mm(2)风荷载作用下框架结构内力计算图2-16水平风荷载作用下梁端剪力及柱轴力图(单位kN) 青岛滨海学院土木工程专业毕业设计用下的框架结构的内力计算5把三角形荷载化作等效荷载g'=2.7+10.37=9.18kN/m84.2把梯形化成等效荷载a=0.5=0.44415.4青岛滨海学院土木工程专业毕业设计3横向框架恒载汇总表PP)M1(k00M1(k00F2(kN)00次61~5FkN)00横向框架活载汇总表00P00P)M1(k00M1(k00F2(kN)00次61~5FkN)00把三角形荷载化作等效荷载g'=2.7+9.2=8.45kN/m84.2把梯形化成等效荷载a=0.5=0.444把三角形荷载化作等效荷载g'=2.7+9.2=8.45kN/m84.2把梯形化成等效荷载a=0.5=0.44415.4。 青岛滨海学院土木工程专业毕业设计M=4i+2i=AB1A1B12M=4i=27A1zAAM=4i+2i+=12.52BA1B1A12M=4i=27B2zBBM=-M=-i=-3.62.23B2B6BABABAB7.223.49ABMB+7.2BM=2i1AzB+1.1A=iB32BBBql2=3.61.13BAABABBAM 青岛滨海学院土木工程专业毕业设计MM=4i+2i-M=4iAB1A1B12A1zAM=2iM=4i1AzBA3zAql2M=2iM=4i+2i+ql23AzBBA1B1A12M=4iM=4iB2zBB4zAM=2iM=i-ql24BzBB52B3M=-M=-i-5B2B6ABABM=43.64M=21.82M=43.64M=21.82A11AA33AM=-87.28M=93.74M=-32.16M=-16.08ABBAB22BB44BB5M=40.70M=20.35M=40.70M=20.35A11AA33AM=-81.4M=76.09ABBAM=-22.75M=11.38M=-22.75M=11.38M=-30.59B22BB44BB5AB 青岛滨海学院土木工程专业毕业设计55第2—5层竖向恒载作用下框架弯矩图(单位：kN.333355110.2247477485.7424.1685.7421.0321.0362.5262.5221.0322.7538.8322.75BCDABCD荷载引起剪荷载引起剪力AB跨AVB52940749791246AB跨AVV=BV=B弯矩引起剪力柱轴力总剪力AB跨层次N顶N底N顶N底柱柱VVVVAB4ACCBB 青岛滨海学院土木工程专业毕业设计第6层第2—5层第1层3.503.505.344.805.3435.344.804.805.115.113.343.165.115.1114.3114.3114.313.373.373.034.704.705.105.103.3714.261.8814.263.3.715.145.143.713.102.233.102.23BCDABCDVVV 青岛滨海学院土木工程专业毕业设计VVV柱轴柱轴力A柱N顶=N底弯矩引起剪力AB跨BC跨AB-VVB00000总剪力AB跨VAVB荷载引起剪力AB跨=AVB=BVC=BVC654321B柱N顶=N底C(1)结构抗震等级：结构的抗震等级可根据结构类型，地震烈度，房屋高度等因素，GKQKGKQKWKGKQKQEEKGKWK(3)各种荷载情况下的框架内力求得后，根据最不利又是可能的原则进行内力组合。 青岛滨海学院土木工程专业毕业设计CO0M0—简支梁作用下跨中弯矩；A，B—A，B—2MM/=M-V/2V/，M/—梁端柱边截面的剪力和弯矩；5 青岛滨海学院土木工程专业毕业设计GGKQiQiki=1GKQKWK②由地震荷载控制GGKEhEhEVEVKWWWKGGKEhEhEVEVKWWWKGGEGKQKS=SEKEhKGKQKEKREGKQKEK③由永久荷载荷载控制GGKQiciQiki=1由恒荷载控制的效应组合QcGGKQKQiGGKQKGKQKGKQKWKS 青岛滨海学院土木工程专业毕业设计SGKQKGKEKGKQKEK梁内力组合表框架梁内力组合表 截面SGk 截面SGkQkMAVBlMV1MBrV→←→←→←→←69.7117.68-11.0011.00-55.3055.3092.07119.7919.01141.23111.43108.408.2872.5517.9611.00-11.0055.30-55.30123.5595.83144.2722.05115.54112.2027.80-137.15137.15-16.6753.39-139.43163.6717.9419.235.055.05.63跨MAB67.7612.254.58-4.586.28-6.28102.5290.9872.6260.37103.4898.46—中MBC-8.18-3.210.000.000.000.00-13.86-13.86-8.81-8.81-14.19-14.31——A147.80A147.80V70.1617.59-7.027.02-41.4041.4097.51115.2034.79126.28111.95Bl147.80Bl147.80V72.1018.057.02-7.0241.40-41.40118.11100.42128.4937.00115.02111.792Br2.5916.362Br2.5916.36V8.776.22-17.3017.30-100.47100.47-3.4440.16-98.90123.1417.9419.23跨MAB115.0736.782.65-2.656.99-6.99187.77181.09126.93113.30191.39189.58——中MBC-11.21-2.930.000.000.000.00-17.14-17.14-11.41-11.41-18.00-17.55——A147.80A147.80V70.5117.69-4.234.23-35.9935.99101.57112.2341.17120.71112.52109.3Bl147.80Bl147.803V71.7517.954.23-4.2335.99-35.99114.05103.39122.1142.57114.45111.233Br2.59-15.01Br2.59-15.01V8.776.22-10.7410.74-88.4488.444.8331.89-85.61109.8417.9419.23M-103.56-10.968.77AV70.4417.68-2.80ll4V71.8217.962.804rMrV8.776.22-7.10-2.515.28-5.28197.78191.45132.90122.61202.85199.76——0.000.000.00-13.83-13.83-8.87-8.87-14.23-14.25——2.80-25.7125.71103.28110.3352.46109.28112.42109.281-25.71112.341-25.71112.34105.29110.8354.01114.56111.334.62-74.62-37.50-61.2136.93-108.57-54.47-49.707.10-62.1862.189.4227.31-56.5980.8317.9419.23-0.884.57-4.57203.98201.76139.40130.49213.02207.74—0.000.000.00-13.80-13.80-8.86-8.86-14.21-14.22—2.59-14.01—M-121.27-10.544.71AV70.4317.64-1.51ll5V71.8318.001.515rM-8.17-1.46rV8.776.22-3.721.51-15.8015.80104.84108.6563.3898.29112.37109.21-1.5115.80-15.80110.78106.97-1.5115.80-15.80110.78106.9799.9164.99114.61111.40-6.0643.81-43.81-4.01-19.2834.70-50.72-12.46-11.853.72-36.5136.5113.6723.05-28.2352.4617.9419.23-0.544.58-4.58198.95197.59134.09125.16206.20203.67—0.000.000.00-15.29-15.29-9.97-9.97-15.88-15.71—.910.51-6.396.3967.8669.1541.1955.3169.2971.00-0.516.39-6.3970.9269.6356.7842.6571.2572.7834-44.34-35.71-41.6814.96-71.51-42.87-38.911.21-36.9536.9517.6620.71-28.0153.6518.8720.06-0.233.19-3.1958.3857.8044.8238.6063.7158.62—0.000.000.00-8.69-8.69-5.15-5.15-8.56-9.07—2.593.22—32.5910.95—.03.272.351.51-2.760.51-1.14.21MAVMBlV6MBrV.944.670.66MINMAX-230.8672.56-206.3372.602.05144.2760.37103.48-14.31-8.8179126.2800128.49-153.3781.7341.17120.7142.57122.11-139.3067.66-14.25-8.8746112.4201114.56-108.5736.93-56.5980.83-14.22-8.8663.38112.3764.99114.61-15.88-9.9741.1971.0071.518.01.07柱顶柱柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底柱内力组合表框架边柱内力组合层截内次面力MN6M6NVMN5M5NVMN4M4NVMN3M3NVMN2M2NVMNMNV-64.315.95.13423.17-42.17450.624657.84-21.0385.2946892.49-21.03919.9446-21.032052-20.35-5.1180-5.1070-5.14370-5.14970-5.142.31-1.862.31→-1.6→-1.60-0.51-0.51-4.09-2.02-2.02-6.09-4.8291-4.82-8.30-9.05-9.05-15.79-16.07-0.63-0.8109-2.68-2.3182-4.9182-3.7005-6.775-5.0915.69-15.69-16.07-19.03-27.07-27.079.53-7.0607-34.2607-9.53→-20.46-6.39-6.39-44.44-22.19-22.1925-57.95-47.90-47.90-65.80-83.89-83.8944.55-64.94←46-2.79-10.6444.4419-16.0419-23.2547.90-36.2847.90-33.9980.89-53.84.89-44.5594-125.29125.2973.25-73.25-125.29125.29-82.35-180.591.76-180.5956.35-51.00.35-211.76-56.35→4.13-82.82.077502.68-53.6535.62929.57-25.53962.51←5.42-84.403607.77-60.4140.7149.98.1541.72-37.9074.6649.45.93-23.189258-11.9443.2428.40-40.2448.10-51.4845-69.93005.984.39γ→-57.465.4729.01-24.61418.728337.4263.77-3.33843.84870.20.56-2.44←-62.907.93437.28-55.89461.9905-60.3940-78.65-7.1053.52-98.8477.79-28.29-23.84147.44199.80-240.6670.75-46.462.25-41.83.314147.05-61.9384.11.98-33.43.98.17-84.3316.05-57.748.99.1351.89-32.4384.83.131356.561287.69-33.43-32.431393.611320.63.981711.401909.51-33.43-32.431755.511662.81.042072.61-29.302116.7217.64.22-27.02004.3916.65N2.25-41.83.31437.28-55.89461.9905-60.3940-78.65-98.84-240.66-46.46MNmin-57.465.4729.01-24.61418.728337.4263.77-3.33843.84870.20.56-2.44-23.84MNmaxN2.25-91.83.3147.05-61.9384.11.98-33.43.98-33.43-32.43.042072.61-29.302116.72框架中柱内力组合层截内次面力MN6M6NVMN5M5NVMN4M4NVMN3M3NVMN2M2NVMNMNV-80.0148.055.22-64.13486.6943.54.14-48.246175803.06-48.2475-48.247574-38.838-3.50-3.16-3.03-3.035.375.37-3.031.661.6663-2.23.93.93→-1.23-1.21-1.21-3.81-4.9396-4.93-7.36-12.033-12.03-11.21-22.77-22.772-17.96-40.0716-40.07-29.12-67.8742.24-67.8713.79←-1.38-1.3293-4.9693-3.73-8.33-5.9877-11.0277-8.2240.07-23.1640.07-10.801287-42.2487-13.79→-30.27-30.56-30.56-69.52-51.2744.45-51.27-95.02-87.74-87.74-120.62-140.19.69←-12.36-17.1952-44.45-37.67.02.74-77.75.74-54.90-98.69-140.19140.19-126.66-199.26-199.26-180.96-281.111.44-281.1181.52-71.97-126.66-77.991.11-271.441.11-81.52→-101.97.9861.92-85.74897483-70.98←-98.87031397-76.142642.92-52.4341.70-75.8345.09-84.343944.33-86.102315.12292354.3231.157141.66-47.58-39.08029.48068.69-12.71486.15-38.16525.35-3.60γ→-103.1007←-44.073.217.91-4.45-126.924438.7775.04-2.64463.484692-4.54-146.594816.98-57.538443.3492.48-21.71-173.2177.68984.351275.94125.97-79.31110.53-39.17-179.4983.96155.05-108.40103.24-58.98-226.55149.85293.76-270.8494.95-74.61-111.44.3514.41-89.675408804.59-68.09-68.09-68.092103.142147.25-54.612552.872596.97-100.91.4134.35-81.38898348.62-62.13-62.13-62.132018.432057.63-49.722447.942487.15N-111.44.3514.41-126.92438.77.04463.48-146.594884-173.21984.35-179.49-226.553.76.95NminM-103.1007-126.92438.77.04463.4892-146.594884.48-173.21984.35-179.49-226.553.76.95NmaxM-111.44.3514.41-89.675408804.59-68.09-68.09-39.082029.482068.69-54.612552.87 青岛滨海学院土木工程专业毕业设计(1)梁的正截面配筋计算部均需要(2)梁截面尺寸验算为600mm人600mm。在计算中计入纵向受压钢筋的梁端混凝土受压区高度应符合：(3)梁的正截面受弯承载力计算AB跨内截面下部受拉，可按T形截面进行配筋计算，支座边缘处截面梁上部受拉L5400f33fn0sh/==0.215>0.1f465f青岛滨海学院土木工程专业毕业设计1cff0f正截面配筋框框架梁正截面配筋AL230.862504650.220.26<0.350.871581.974C2519641.690.214AB跨中103.4818004650.010.01<0.350.99622.524C2519641.690.2141层BL206.332503650.320.41<0.350.801971.784C2519642.150.214BR178.542504650.170.35<0.350.901179.294C2519641.690.214BC跨中14.318003650.010.01<0.351.00109.294C2519642.150.214AL213.952504650.210.23<0.350.881448.074C2519641.690.214AB跨中191.3918004650.030.03<0.350.991158.424C2519641.690.2142层BL186.682503650.290.36<0.350.821729.694C2519642.150.214BR153.372504650.150.16<0.350.92996.734C2519641.690.214BC跨中188003650.010.01<0.351.00137.604C2519642.150.214AL197.662504650.190.21<0.350.891322.574C2015201.310.214AB跨中202.