铁路综合交通枢纽高铁新经济区基础设施工程（开成路、兴塘路拓宽及东延伸段、东侧集散通道）电力管廊土建工程（一期）结构施工图设计说明

东站铁路综合交通枢纽高铁新经济区基础设施工程（开成路、兴塘路拓宽及东延伸段、东侧集散通道）电力管廊土建工程（一期）结构施工图设计说明概述项目背景及区位重庆东站是国家“八纵八横”高速铁路主通道中包海、京昆、厦渝、沿江四条主通道的交汇点，是重庆联系“长江经济带”和国际陆海贸易新通道沿线省市的重要枢纽，是重庆铁路枢纽四个客运主站之一。重庆东站铁路综合交通枢纽高铁新经济区基础设施工程（开成路、兴塘路拓宽及东延伸段、东侧集散通道）项目施工设计范围包含骨架道路：开成路兴塘路拓宽及东延伸段、东侧集散通道。为确保东站片区的用电，在骨架道路建设的同时，应同步建设东站的供电系统，经建设方与市南供电公司多次对接，东站片区供电点源为沿开成路设置的220KV茶园变电站、110KV翠竹园变电站和110KV沈家湾变电站，根据《重庆东站片区控制性详细规划修编》，茶园变电站至翠竹园变电站的输电线缆采用电力管廊形式沿开成路埋地敷设，根据《重庆城市综合交通枢纽（集团）有限公司关于重庆东站片区供电系统建设相关事宜的专题会议纪要》，茶园变电站至翠竹园变电站段的电力管廊同步开成路进行设计施工，设计施工范围为110千伏电力电缆管廊的土建设计（土石方和电缆管廊钢筋混凝土结构主体，市南供电分公司全程参与指导）和土建工程建设。电力管廊设计范围根据《重庆城市综合交通枢纽（集团）有限公司关于重庆东站片区供电系统建设相关事宜的专题会议纪要》的会议精神，开成路电力管廊工程仅包含电力管廊的土建设计工作（土石方、基坑支护和电缆管廊钢筋混凝土结构主体，市南供电分公司全程参与指导），电力管廊土建工程外的剩余所有工程（包括供配电系统、照明系统、电缆支架、排水设施、通风设施、线缆设计、消防设计、运营控制、施工期间临时用电转换、线缆切割及连接、视频监控等）均有市南供电公司承担。开成路电力管廊设计范围起点为翠竹园110KV变电站，终点为茶园220KV变电站，电力管廊全线总长约6.1km，全线经翠竹园变电站经东站立交后进入开成路，先后穿过兴塘路立交、经开立交接入茶园变电站。开成路电力管廊分为一二期进行实施。一期实施范围为翠竹园变电站至经开立交段，全长约5.12km；二期实施范围为经开立交至茶园变电站段，全城约1km。本次设计范围为一期。设计依据及规范设计依据（1）《重庆东站片区控制性详细规划》（重庆市规划设计研究院、中国城市规划设计研究院西部分院、OBERMEYERPlanen+BeratenGmbH、中铁第四勘察设计院集团有限公司2019.12）（2）《重庆经开区市政管线工程整合规划》（重庆市规划设计研究院2018.07）（3）《东部公司十四五供水规划（江南新城供水规划）》（中国市政工程中南设计研究总院有限公司2019.09）（4）《重庆市水利投资（集团）有限公司（重庆市东部水务技术开发有限公司）“十四五”污水项目规划》（中国市政工程中南设计研究总院有限公司2019.05）（5）《南岸区江南新城管线综合规划》（重庆市规划设计研究院2018.04）（6）《江南新城地下综合管廊规划（2016-2030年）》（重庆市规划设计研究院2018.04）（7）《重庆经开区长生镇、迎龙镇、广阳镇片区排水管网普查项目调查报告》（重庆市勘测院2019.05）（8）《重庆东站铁路综合交通枢纽工程（骨架道路开成路）补测》（重庆市勘测院2020.04）（9）《开成路地形管线测量成果表》（重庆市勘测院2020.03）（10）《重庆东站铁路综合交通枢纽高铁新经济区基础设施工程（开成路、兴塘路拓宽及东延伸段、东侧集散通道）开成路（K6+280-K12+448.510）工程地质详细勘察报告》（重庆市市政设计研究院2020.07）（11）业主提供的1：500地形图（12）业主提供的其他相关资料主要设计规范《电力电缆隧道设计规程》DL/T5484-2013《电力工程电缆设计标准》GB50217-2018《城市综合管廊工程技术规范》（GB50838-2015）《城市电力电缆线路设计技术规定》DL/T5221-2016《电力工程地基处理技术规程》DL/T5024-2005《电力设备典型消防规程》DL5027-2015《城市工程管线综合规划规范》（GB50289-2016）《城市电力规划规范》（GB/T50293-2014）《电力工程电缆设计标准》（GB50217-2018）《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011《混凝土结构设计规范(2015年版)》GB50010-2010《锚杆喷射混凝土支护技术规范》（GB50086-2015）《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013）《建筑基坑支护技术规程》（JGJ120-2012）《重庆市市政工程施工图设计文件编制技术规定》（重庆市城乡建设委员会2017.07）《重庆市房屋建筑和市政基础设施工程勘察设计变更管理办法（试行）》（重庆市城乡建设委员会2019.03）《重庆市市政工程施工图设计文件技术审查要点》（2019版）（重庆市城乡建设委员会2019.04）《重庆市城市规划管理技术规定》（重庆市规划局2018.03.01）《重庆市城市道路品质提升技术指南》（重庆市城市管理局2019.05）《危险性较大的分部分项工程安全管理规定》（住建部〔2018〕37号令）《危险性较大的分部分项工程安全管理规定》有关问题的通知（建办质〔2018〕31号）《重庆市住房和城乡建设委员会关于进一步加强城市排水管网工程建设质量管理工作的通知》（渝建发〔2019〕10号2019年4月3日）《重庆市城市道路工程施工质量验收规范》(DBJ50/T-078-2016)重庆市人民政府办公厅关于进一步促进建筑业改革与持续健康发展的实施意见（渝府办发2018-95号）重庆市住房和城乡建设委员会重庆市规划和自然资源局关于加快发展装配式建筑促进建筑产业现代化的通知（渝建[2019]436号）国家相关的政策、法规和规章。工程地质条件（摘自地勘）交通位置拟建工程位于重庆茶园新区，拟建火车东站区域，北侧为现状开迎路，南侧紧邻内环快速，茶园新区主干骨架基本形成，三横线、东西大道、茶惠大道构成片区一纵三横，且区内乡村道路较多，区域交通较为方便。气象水文气象根据重庆市气象局气象观测资料，勘察区气候属亚热带季风性湿润气候，年平均气候在18℃左右，冬季最低气温平均在6～8℃，夏季平均气温在27－29℃，具冬暖春早，夏热秋凉，秋雨连绵，无霜期长等特点。多年平均气温17.5℃～18.5℃，最高气温43℃（2006年8月16日），极端最低气温～1.8℃（1978年1月27日），夏季长达4个月以上。年主导风向为北风，年平均风速1.5m/s，最大风速22.9m/s。多年平均降雨量1098.9mm，最大年平均降雨量1378.3mm，最小年平均降雨量783.2mm，一日最大降雨量206mm（2007年7月17日），降雨一般集中在5～9月，占全年降雨量的2/3，年平均相对湿度79%。日照总时数1000－1200小时，雨量充沛、温润多阴，常年降雨量1000－1400毫米。年平均风速(米/秒)：1.39米/秒。年最大风速(米/速)：26.7米/秒，风向：西北；出现日期1981年10月。水文拟建重庆东站铁路综合交通枢纽工程所涉及的沈家沟、姜家沟、冯家沟和扶家沟均属于重庆南岸区长生镇苦溪河水系，即苦溪河一级支流、长江的二级支流。苦溪河发源于巴南区鹿角场，流经雷家桥水库、踏水桥、石门滩、双河口、长生桥镇、倒狮嘴、下河嘴，在峡口镇的梧桐元汇入长江。苦溪河流域面积83.4km2，河长25.2km，河道平均坡降4.85‰。河道沿途有跳蹬河、梨子园河和拦马河等3条较大的支流和李家湾沟、沈家沟、姜家沟、冯家沟和扶家沟等10多条小溪流汇入。整个河道除石门滩河段纵坡较陡外，大部分河段较平缓。上游雷家桥至胜利桥河段两岸地形平缓，属山岭微丘地段，胜利桥至双河口段两岸地势较陡，下游长生桥镇段属山岭重丘地段。河道两岸大部分是农田，植被覆盖率较高，乔木和灌木生长茂盛。地形地貌拟建场地位于樵坪山东麓，线路呈南北向展布，地形成体东高西低，地形主要由丘陵谷地组成，丘顶高程250～330m，沟谷高程230～250m。本项目位于宽缓向斜轴部区域的丘陵谷地，属于构造侵蚀剥蚀丘陵地貌。区内分布岩层多为侏罗系沙溪庙的砂、泥质岩组成，侵蚀剥蚀较严重，海拔小于400m，相对高差小于50m。具有典型的山地丘陵的特征，丘堡多呈穹状、馒头状等，丘间有平坝。地形起伏较大，多为山丘与耕地、农田间隔分布。地质构造工程区位于一级大地构造单元扬子准台地东南，属于二级大地构造单元重庆台坳的重庆陷褶束（三级大地构造单元）之南部。重庆陷褶束主要构造由一系列的北东～北北东向的近于平行的不对称的线形的梳妆或箱状褶皱束组成。褶皱的背斜紧凑狭窄，向斜开阔平缓。断裂多为高角度（50～80°）走向逆冲断层，且多为南东东向北西西逆冲。扭性断裂斜交地层走向，北东组较北西组发育，扭动特征明显，北东组断裂顺时针扭动，北西组作逆时针扭动。拟建工程构造上位大盛场向斜，向斜北至大盛场南止三角镇附近，由南段和北段连接而成，构造轴向N10～20E，两翼不对称，轴部宽缓，岩层倾角5～20，两翼岩层倾角渐陡，岩层20～45，轴部出露地层主要为沙溪庙组砂岩和泥岩。岩层层面多呈波状起伏，向斜西翼岩层产状倾向106°～130°，倾角5～15°，东翼岩层产状倾向270°～290°，倾角5～10°岩层面在砂岩内部多呈闭合状，在砂质泥岩内部和砂岩分层处一般夹有泥化层。一般情况下无水，雨后有少量渗水，结合程度很差，为软弱结构面。构造纲要图根据现场调查主要发育四组构造裂隙：1）向斜西翼裂隙L1：倾向270～290°，倾角55～72°，裂面平直、光滑，以闭合状为主，部分张开宽度1～3mm，大部分无充填，裂隙间距1～2m，延伸长度1～4m，结合很差，属软弱结构面。裂隙L2：倾向20～45°，倾角70～80°，裂面较平直、光滑，多呈闭合状，大部分无充填，裂隙间距1～3m，延伸长度1～3m，结合很差，属软弱结构面。2）向斜东翼裂隙L1：150°～180°∠53-55°，间距0.5～2m，延伸大于10m，微张，无充填，裂面较平直，结合程度差，压扭性裂隙，属硬性结构面。裂隙L2：200°-220°∠65-73°，间距1～3m，延伸大于10m，微张，无充填，裂面较平直，结合程度差，压扭性裂隙，属硬性结构面。向斜西翼裂隙走向玫瑰花统计图向斜东翼裂隙走向玫瑰花统计图开成路道路沿线岩层产状统计一览表位置产状分布优势产状K6+280~K7+086裂隙1300°~320°∠75°~82°310°∠80°裂隙235°~55°∠60°~70°43°∠65°产状160~170°∠8°~12°165°∠10°K7+628~K8+120裂隙1310°~330°∠70°~80°320°∠75°裂隙240°~55°∠60°~70°50°∠68°产状140~160°∠10°~12°150°∠12°K8+120~K8+400裂隙1320°~340°∠70°~80°330°∠75°裂隙235°~55°∠60°~70°40∠86°产状100~120°∠5°~8°110°∠6°K8+400~K8+600裂隙1280°~300°∠70°~80°295°∠78°裂隙220°~40°∠80°~88°30°∠87°产状90~110°∠0°~3°100°∠2°K8+600~K9+600裂隙1280°~300°∠70°~80°290°∠88°裂隙220°~40°∠70°~80°26°∠78°产状130~140°∠10°~13°132°∠12°K9+600~K10+600裂隙1290°~310°∠75°~85°300°∠80°裂隙20°~30°∠80°~88°10°∠85°产状80~110°∠8°~12°100°∠10°K10+600~K10+840裂隙1290°~300°∠70°~80°292°∠72°裂隙20°~20°∠80°~88°5°∠88°产状90~100°∠2°~5°94°∠3°K10+840~K11+180产状120°~150°∠2°~6°130°∠5°裂隙1280°~300°∠70°~80°288°∠76°裂隙20~20°∠80°~85°10°∠84°K11+180~K12+000产状160°~180°∠4°~8°175°∠6°裂隙1280°~300°∠80°~85°290°∠83°裂隙210~30°∠60°~75°26°∠64°K12+000~K12+300产状260°~300°∠5°~10°280°∠8°裂隙1280°~300°∠80°~85°295°∠85°裂隙20~30°∠65°~75°10°∠70°地层岩性拟建线路区内出露的地层有第四系人工素填土、残坡积、冲洪积粉质粘土、侏罗系中统沙溪庙组砂岩、泥岩等。各地层岩性特征由新至老分述如下：1、第四系全新统①人工填土层（Q4ml）：由于拟建道路基本位于已建成区内，因此填土层覆盖整个场地，多为已建市政道路和场平施工回填形成，杂色、灰色，褐色，成分以粘性土夹砂、泥岩块石为主，局部含建筑垃圾，结构多为松散，局部稍密，干燥-稍湿，厚度差别大，均匀性差。根据钻探揭露，该层厚0.20（CK8-29）～28.20m（CK10-46-1）。②粉质粘土（Q4el+dl）：分布范围较小，主要分布于人工改造程度低的斜坡区域，红褐色、褐色，可塑～硬塑状，该层厚度整体较小；局部原始地形低洼处厚度较大，呈软塑状～可塑状。根据钻探揭露，该层厚0.50（CK6-36）～12.50m（CK10-40）。2、侏罗系中统遂宁组（J2s）①砂岩（J2s）：灰色、青灰色、细～中粒结构，中～厚层状构造，主要由长石、石英及岩屑组成。岩层局部含泥较重，并间断夹有少量泥岩夹层及透镜体。强风化岩体较破碎。中等风化泥岩体较完整。②粉砂岩（J2s）：黄色、黄灰色，粗细粒结构，中厚层构造，主要由长石、石英及少量云母碎片组成，泥质胶结且胶结程度差，强风化岩体较破碎，且手捏易散。中等风化岩体较完整，但敲击易散。③泥岩（J2s）：紫色、褐红色，泥质结构，中～厚层状构造，主要由粘土矿物组成。岩层局部含砂较重，并间断夹砂岩薄层及透镜体。强风化岩体较破碎，中等风化泥岩体较完整。水文地质条件拟勘察区出露岩层为河湖相沉积岩，下伏基岩以泥质岩为主具弱-微透水性，苦溪河为区内地表、地下水的最低排泄基准面。斜坡及山丘地形坡度大，地表排水条件良好，地下水储存条件总体较差，丘见谷地、冲沟段属于汇水区，松散层相对较厚，储水条件较好，水文地质条件中等复杂。按含水介质和储水形式勘察区地下水可分为两种类型:基岩裂隙水和松散岩类孔隙水，基岩裂隙水包括基岩风化带网状裂隙水和碎屑岩类孔隙裂隙水。1、松散岩类孔隙水隧道段该类型地下水由大气降雨补给为主，储存在第四系松散土层中，含水能力受地形地貌以及覆盖层范围、厚度、物质成分以及透水性能制约，水量大小受季节、气候影响大，无统一地下水位。地形起伏较大的陡坡、陡坎、丘包等位置，覆盖层厚度较小，除雨季外一般无地下水。沟谷、平坝等地势较低处，覆盖层厚度相对较大，地面汇水条件较好，该位置有少量的地下水赋存在地表土层中。该地下水具有分布不连续、含量较小、随季节变化大等特点。2、基岩(红层)裂隙水隧道段基岩(红层)裂隙水主要赋存于岩石风化裂隙、构造裂隙中以及层间裂隙中。场区内下伏基岩为泥岩和砂岩，泥岩属于粘土类岩石，含水能力和透水能力较差，为相对隔水层；砂岩有少量孔隙和裂隙，是相对含水层。由于补给能力差、补给量小，地下水迳流、排泄条件好，因此场区内基岩裂隙水含量小、埋藏深，分布局限。局部地段覆盖层较厚，基岩多在地下水位以下，基岩裂隙型潜水分布于泥岩和砂岩裂隙中，地下水主要受大气降雨补给，其富水程度受岩性及裂隙控制，泥岩裂隙主要发育于强风化泥岩中，中风化泥岩裂隙多呈闭合状。下伏砂岩裂隙较发育，为主要含水层，地表水为基岩裂隙水的主要补给源。沿线地势较低地带有部分地表水及生活用水渗入，水量较小，受降雨及周边环境影响较大。勘察区内地下水的补给、迳流、排泄条件受苦溪河及地形条件制约，根据地下水的动力特征，可划分为丘陵斜坡迳流区和河漫滩迳流排泄区两个水文地质单元。丘陵斜坡迳流区含水岩由泥岩中的砂岩夹层组成，含水层受相对隔水的泥岩限制，砂岩含水层中地下水的补给条件受限于围岩，不利于地下水赋存和接受补给。河漫滩迳流排泄区地下水位埋深浅，地下水的补给、迳流、排泄有一定的规律，除少量地下水补给来源于岸坡地段的入渗水外，地下水的补给、迳流、排泄条件主要受河流水位涨落制约，该区域地下水与河流水位具互补关系，水量相对丰富，水质也受地表水体影响。场区地表无大的常年性地表水体。各岩层中地下水主要接受大气降水的补给，区内大气降水一部分顺坡汇入各季节性冲沟，然后汇入长江；其余通过地面的裂隙等渗入地下，成为地下水，补给各含水层。本区地下水的运移受地层岩性、构造、地形切割的控制，各地层分属不同的水力系统。裸露型地层其地下水主要接受大气降水的渗入补给，他们裸露地面，浅部风化裂隙成为其地下水补给通道，大气降水一部分顺坡流排泄，一部分沿风化裂隙潜入地下，再从地势低洼处，以泉井形态流出地表。场区地下水补给、排泄条件较好，地下水流量受大气降水的严格控制，雨季水大，枯季水小或断流。场区内地下水具有补给条件单一、短途径流、就近排泄、无一定的方向性的特点。水、土腐蚀性根据测试成果并依据《岩土工程勘察规范》(GB50021-2001，2009年版)，该土样按I、Ⅱ、Ⅲ类环境类别判定，对混凝土结构具有微腐蚀性；按地层渗透性，在A、B类环境中对混凝土结构有微腐蚀性；在A、B类环境中对钢筋混凝土结构中钢筋有微腐蚀性；对钢结构有微腐蚀性(仅据pH值)。不良地质现象经工程地质调查及访问，拟建场地及周边未发现滑坡、泥石流、岩溶及活动断裂等其它不良地质现象。地震1)、新构造运动据区域地质资料，喜山期的挽近构造活动，在区域上主要表现为间歇性的上升隆起，上升作用至今仍在进行，部分断裂重新活动，引起轻微地震现象。区域历史上地震活动较弱，地震震级低，强震活动弱，属地壳相对稳定区块。2)、地震据自1011年以来的近千年间，重庆地区未发生过破坏性地震，区内有记录的3级（3～3.9级地震）以上的弱震有七次，1989年11月20日距重庆40多公里的渝北区统景镇（北纬29°51′，东经106°57′）发生的5.2～5.4级地震，震中裂度6度，是重庆地区有地震记载以来震中距重庆最近，震级最强的首次破坏性地震，以前重庆及邻区的地震震级皆小，地震烈度小于6，属地震频率高，震级小的弱震区。2008年5月12日四川省汶川发生8.0级地震，该地震为距隧址区500公里内震级大于7级的震级最高、影响最大的地震，该地震距隧址区约300公里，隧址区有明显震感，地震影响烈度为Ⅴ度。根据中国地震动峰值加速度区划图(1/400)万GB18306-2015之图A1及中国地震动反应谱特征周期区划图(1/400万)GB18306-2015之图B1，隧址区所属区域的地震动峰值加速度为0.05g，反应谱特征周期为0.35S，地震基本烈度为Ⅵ度。岩土物理力学参数与设计采用规范协调，参数取值原则按照相关规范规定进行确定，规范无规定时参照其他规范及地区经验确定。表示岩土性状的物理性质指标，一般采用平均值，按承载力极限状态计算强度或稳定的力学指标，一般采用标准值。因对各岩土层采用了多种勘探、测试、试验手段，同一岩土层采用不同的勘探、测试、试验手段所取得的结果不尽相同；岩土介质的非均质性、各向异性以及由地下水等地质环境改变引起的岩土性质变化，导致了同一勘探、测试、试验手段对每岩土层的测试、试验结果的差异性；同一勘探、测试、试验手段对同一“理想的、均质的”岩土介质的测试、试验，受测试、试验设备、方法等因素的影响，测试、试验结果也具不稳定性、离散性。岩土物理力学指标的选取以本次勘察的勘探、测试、试验资料为主，结合重庆地区类似工程经验、相关规范、规程、手册等综合分析，合理选用。1粉质粘土层的相关设计参数结合本工程的特征和地区经验采用。2素填土物理力学指标均为经验数据，桩侧负摩阻力系数取0.25，压实后的承载力建议通过现场试验确定取值；3岩体物理力学指标：①岩体物性指标使用岩石相应指标的统计平均值；②岩体弹性模量、变形模量由岩石的室内测试平均值的0.7倍，泊松比取试验平均值；③岩体抗剪强度由岩石室内抗剪强度折减而成，折减系数为：内摩擦角φ取0.90，内聚力C取0.3；④岩体抗拉强度按岩石试验标准值折减而成，折减系数取0.4；⑤裂隙面抗剪强度标由裂隙的基本性状根据《建筑边坡工程技术规范》GB50330-2013表4.3.1及结合本工程特点、地区经验提供。4地基承载力①地基承载力基本容许值按《公路桥涵地基与基础设计规范》JTJD63-2007确定。②岩质地基浅基础(条形基础、整体板筏基础和独立柱基础)地基承载力特征值按《建筑地基基础设计规范》DBJ50-047-2016第4.2.6条确定。式中为地基承载力极限标准值，由岩石抗压强度乘以地基条件系数1.1，涉水时取饱和抗压强度，施工及使用期间不受水浸泡时采用天然抗压强度，为折减系数，对土质地基取0.50，岩石地基取0.33。5岩土体与锚固体极限粘结强度标准值、基底摩擦系数根据《建筑边坡工程技术规范》(GB50330－2013)表8.2.3-2、表8.2.3-3和表11.2.3确定。6岩土层水平抗力系数、水平抗力比例系数按《市政工程地质勘察规范》DBJ50-147-2014确定；7桩的极限侧阻力标准值按《市政工程地质勘察规范》DBJ50-147-2014表E.0.5-1选用；8其它参数根据试验成果或地区经验，结合本工程的特征确定。岩体结构面特征及抗剪强度参数建议表位置产状裂隙特征粘聚力C（KPa）内摩擦角Φ°K6+280~K7+086裂隙1310°∠80°有少量粘土充填，结合程度很差，为软弱结构面4518裂隙243°∠65°无水，结合程度差，为软弱结构面3816产状165°∠10°结合程度极差，为软弱结构面2512K7+628~K8+120裂隙1320°∠75°无水，结合程度差，为软弱结构面4518裂隙250°∠68°无水，结合程度差，为软弱结构面3816产状150°∠12°结合程度极差，为软弱结构面3014K8+120~K8+400裂隙1330°∠75°局部充填泥质或铁质氧化膜，结合程度很差，为软弱结构面4518裂隙240∠86°局部充填泥质，结合程度差，为软弱结构面3816产状110°∠6°结合程度极差，为软弱结构面2512K8+400~K8+600裂隙1295°∠78°局部充填泥质或铁质氧化膜，结合程度很差，为软弱结构面4518裂隙230°∠87°局部充填泥质，结合程度差，为软弱结构面3816产状100°∠2°结合程度极差，为软弱结构面2512K8+600~K9+600裂隙1290°∠88°局部贯穿出露岩体，无水，结合程度差，为软弱结构面4518裂隙226°∠78°局部充填泥质或铁质氧化膜，结合程度很差，为软弱结构面3816产状132°∠12°结合程度极差，为软弱结构面2512K9+600~K10+600裂隙1300°∠80°局部贯穿，无水，结合程度差，为软弱结构面4518裂隙210°∠85°局部充填泥质或铁质氧化膜，结合程度很差，为软弱结构面3816产状100°∠10°结合程度极差，为软弱结构面2011K10+600~K10+840裂隙1292°∠71°局部贯穿，无水，结合程度差，为软弱结构面4518裂隙25°∠88°局部充填泥质或铁质氧化膜，结合程度很差，为软弱结构面3816产状94°∠3°结合程度极差，为软弱结构面2011K10+840~K11+180产状130°∠5°结合程度极差，为软弱结构面2011裂隙1288°∠76°局部贯穿，无水，结合程度差，为软弱结构面4518裂隙210°∠84°局部充填泥质或铁质氧化膜，结合程度很差，为软弱结构面3816K11+1800~K12+000产状175°∠6°结合程度极差，为软弱结构面2011裂隙1276°∠75°局部贯穿，无水，结合程度差，为软弱结构面4518裂隙226°∠87°局部充填泥质或铁质氧化膜，结合程度很差，为软弱结构面3816K12+000~K12+300产状280°∠8°结合程度极差，为软弱结构面2011裂隙1295°∠85°局部贯穿，无水，结合程度差，为软弱结构面4518裂隙210°∠70°局部充填泥质或铁质氧化膜，结合程度很差，为软弱结构面3816注：岩土体设计参数建议一览表详见地勘报告明挖管廊结构设计设计原则（1）结构设计应以“以人为本”、“结构为功能服务”为原则，满足城市规划、行车运营、环境保护、抗震、防护、防水、防火、防腐蚀及施工等对结构的要求，同时做到结构安全、技术先进、经济合理。（2）结构在施工及使用期间应具有足够的强度、刚度、稳定性及耐久性。应根据构件特点进行承载力（包括失稳）计算，抗倾覆、滑移、变形、抗裂或裂缝宽度验算，同时应满足耐久性规定。（3）结构设计应以地质勘察资料为依据。（4）结构设计应减少施工中和建成后对环境造成的不利影响，并应考虑城市规划引起周围环境的改变对结构的作用。（5）结构设计应根据施工方法、结构或构件类型、使用条件及荷载特性等，选用与其特点相近的结构设计规范和设计方法。（6）结构防水设计中遵循“以防为主、刚柔结合、多道防线、因地制宜、综合治理”以及“防水与结构设计并重和统一考虑”的原则。结构形式电力管廊的抗震设防类别应为乙类，安全等级应为一级，地下水位位于管廊主体结构以下，不考虑抗浮。主体结构管廊采用C40防水钢筋混凝土，混凝土抗渗等级为P8，并在防水钢筋混凝土中掺入胶凝用量8%的微膨胀抗裂剂。电力管廊断面采用两孔闭合框架结构型式，与道路工程同步实施。结构横断面如下图所示：防水设计电力管廊结构防水设计时,严格按照《地下工程防水技术规范》(GB50108-2008)标准设计。防水设防等级为二级。按承载能力极限状态及正常使用极限状态进行双控方案设计，裂缝宽度不得大于0.2mm，并不得贯通，以保证结构在正常使用状态下的防水性能。主体结构采用C40防水钢筋混凝土，外包防水卷材采用1.5mm厚高分子自粘防水卷材。在电力管廊内设有排水沟,其布置在电力管廊的倒脚侧，排水沟断面尺寸采用200×100mm,电力管廊横向坡度拟采用1%。排水沟设计详见给排水部分。防水卷材的选型、铺贴、施工等要求应符合《地下工程防水技术规范》(GB50108-2008)的规定。变形缝、施工缝是渗漏设防的重点部位。变形缝设置止水带进行防水处理，缝外部采用聚硫密封胶封口。施工缝表面凿毛并涂刷混凝土界面剂，并设置遇水膨胀止水胶。通风口、吊装口、出入口设置防地面水倒灌措施。管廊基坑开挖时，于基坑高的一侧边坡顶设置截水沟。沉降缝电力管廊标准段与构筑物（如下料口、风井等）之间，以及标准段每隔60m设置沉降缝，并在地质条件变化处加设，沉降缝间距可适当调整，但应控制在50-80m范围内。管廊箱体位于不同的地基上时，在地质分界处应增设沉降缝，底板应置于稳定基岩或密实土层上，地基承载力要求≥0.2MPa,路基回填压实度要求≥0.95。伸缩缝或沉降缝缝宽30mm，并应做好必要的防水处理，具体做法详见图纸。管廊临时基坑开挖及回填基坑开挖采用明挖施工,施工期间应作好临时排水设施，管廊基坑应在坡顶坡脚处结合实际条件设置临时截排水措施,以免基坑积水。基坑开挖必须跳槽开挖，跳槽开挖长度以上层道路边坡稳定为原则，如与设计不符，及时联系。跳槽开挖长度宜按20m进行控制。开挖坡率原则为:①有放坡条件的岩质边坡在中风化段采用垂直开挖，坡率变化处不设置平台，基坑边坡采用锚喷支护；②强风化岩质边坡及土质边坡按1:1.0的坡率开挖，每8m一个平台，平台宽2m,外斜2%。岩质边坡设置锚喷支护，锚杆采用一根直径25mm钢筋，最下排锚杆与开挖底面距离1.5m，入射角15°，锚固长度3m（破裂角根据所在岩层种类区分），按200×200cm间距布置，表层喷射10cm厚C20混凝土封闭，钢筋网采用直径8mm@20cm×20cm。管廊回填应严格按照路基回填要求执行，管廊箱体两侧应分层碾压并对称回填、管廊箱体两侧及顶面回填2m范围内严禁采用重型机械碾压，密实度不小于95%，位于管廊箱体下方的路基回填压实度应不小于0.95，地基承载力要求≥0.2MPa。管廊回填在未达到设计填土厚度前，严禁重车碾压。覆土的压实应结合周边路基同时考虑，压实系数、含水率等指标应同时满足道路路基相关设计要求，回填土经过处理内摩擦角应达到30°，现场应通过试验确定施工质量。为减少沉降，当管廊基础位于土质地基时，管廊箱体结构底面以下左右3米范围内采用强夯处理,箱体结构下面铺设10cm厚C20素砼垫层，垫层以下设置50cm厚M7.5浆砌MU30片石基层，片石含量20%，片石应采用未风化且不易风化的石料，其强度不应低于30MPa；当管廊基础位于中风化岩石时，箱体结构下面铺设10cm厚C20素砼垫层。结构主要材料（1）混凝土及钢筋：管廊主体结构采用C40防水钢筋混凝土，抗渗等级为P8，并在防水钢筋混凝土中掺入胶凝用量8%的微膨胀抗裂剂，垫层采用C20素混凝土。普通钢筋：HPB300钢筋应该符合国家标准GB1499.1—2008的规定、HRB400钢筋应该符合GB1499.2-2007的规定，除特殊注明外，直径≥12mm者采用HRB400级热轧螺纹钢筋；直径＜12mm者采用HPB300级热轧圆钢筋。预制节段连接钢筋：钢绞线应符合现行国家标准《预应力混凝土用钢绞线》GB/T5224的规定；钢棒应符合现行国家标准《预应力混凝土用钢棒》GB/T5223.3的规定。（2）焊条：焊接均采用E43型焊条。（3）锚杆组装与安放 1）组装前，钢筋应除油污、去锈，严格按设计尺寸下料，每根钢筋长度误差不应大于50mm；2）钢筋应按一定规律平直排列，沿杆体轴线方向每隔2m设一定位支架；3）钢筋接长按施工规范焊接或机械连接；4）安放锚杆体时应防止杆体扭转、弯曲，杆体放入角度与钻孔角度保持一致；5）杆体插入孔内深度不应小于锚杆设计长度的95%，杆体安放后不能随意敲击、插拔，不得悬挂重物；6）注浆:采用M30水泥砂浆，水泥宜用普通硅酸盐水泥，其强度不低于42.5MPa。不得使用高铝水泥；不得使用污水；注浆压力0.5Mpa；7）钢筋除锈后，锚杆采用M30砂浆全部封闭，施工中应使锚杆位于锚孔中部；8）本工程在锚杆施工前，在设计的锚杆位置处做基本试验，以确定锚固体与岩土层间的粘接强度特征值、锚杆设计参数和施工工艺及锚杆的极限抗拉承载力。试验要求及步骤按GB50330-2013附录C.2的要求进行；9）本工程的所有锚杆施工完并达到设计强度后，应随机抽检做锚杆验收试验，以检验施工质量是否达到设计要求。其试验要求及步骤按GB50330-2002附录C.3要求进行，验收试验锚杆的数量取锚杆总数的5%，且不得少于5根。锚杆验收试验荷载值及试验根数要求见下表：锚杆验收试验荷载值及试验根数要求项目锚杆类型试验荷载值(KN)试验根数1根Φ25HRB400级224该类型锚杆总数的5%，且不少于5根锚杆的防腐应满足《GB50330-2013》建筑边坡工程技术规范8.47、8.48的要求。临时性锚杆的防腐蚀可采取下列处理措施:①非预应力铺杆的自由段，可采用除锈后刷沥青防锈漆处理;②预应力锚杆的自由段，可采用除锈后刷沥青防锈漆或加套管处理;③外锚头可采用外涂防腐材料或外包混凝土处理。（3）锚具：必须采用成品锚具及其配套设备，锚具应符合现行国家标准《预应力筋用锚具、夹具和连接器》GB/14370的规定。（4）密封材料弹性橡胶密封圈和嵌缝密封胶的主要物理性能应符合《预制混凝土综合管廊》(18GL204)的规定。结构构造及耐久性要求（1）钢筋保护层厚度混凝土保护层厚度应符合设计要求，具体详见设计图纸。（2）钢筋的锚固与连接①除图中注明外，受拉钢筋最小锚固长度La按下表选取受拉钢筋最小锚固长度表钢筋种类混凝土等级C30C35C40HPB30030d28d25dHRB400d≤2535d32d29dd>2539d35d32d②直径≥16mm的钢筋应机械连接，其余可采用绑扎搭接接头或焊接接头。钢筋接头设置在受力较小处，同一根钢筋上少设接头。③钢筋的接头应错开，在同一连接区段内接头的面积百分率不大于50%。④钢筋焊接接头长度为：单面焊10d，双面 焊5d，且优先采用双面爆焊，焊缝厚度均为0.4d（d为纵向受力连接钢筋的较大直径）；各种接头必须满足相关规范．规程及技术规定等要求，确保质量。⑤本结构工程中未注明的节点构造做法按图集16G101-1执行。（3）耐久性要求电力管廊结构构件设计使用年限为100年，为达到该耐久性要求，主要采取了如下措施：1）钢筋混凝土构件（不含临时构件）正截面允许出现裂缝，裂缝宽不大于0.2mm。2）混凝土的材料要求①严格控制胶凝材料及水胶比用量。②混凝土中的最大氯离子含量为0.06％。③宜适用非碱活性骨料；当使用碱活性骨料时，混凝土中的最大碱含量为3.0kg/m3。④严格控制入模温度≤30℃。（4）与结构耐久性有关的施工质量要求1)耐久混凝土的施工应结合工程和环境特点，对施工全过程和各个施工环节提出质量控制与质量保证措施，并制定相应的施工技术条例。2)采用合理浇注顺序，尽量减少混凝土硬化收缩过程中的拉应力与开裂；3)确保混凝土保护层的设计厚度。保护层垫块可用细石混凝土制作，其抗侵蚀能力和强度应高于构件本体混凝土，水胶比不大于0.4；4)暴露于大气中的新浇混凝土表面应及时浇水或覆盖湿麻袋、湿棉毡等进行养护。根据现浇混凝土使用的胶凝材料的类型、水胶比及气象条件等确定潮湿养护时间。5)控制混凝土入模前的模板与钢筋温度以及混凝土的入模温度；混凝土的入模温度应视气温而调整，在炎热气候下不宜高于气温且不超过30℃，冬季施工不宜低于5℃。混凝土入模后的内部最高温度一般不高于65℃，构件任一截面在任一时间内的内部最高温度与表层温度之差一般不高于25℃，新浇混凝土与邻接的已硬化混凝土的温差不大于15℃。6)混凝土浇注后应仔细摸面压平，摸面时严禁洒水，并应防过度操作。7)应进行现场混凝土的耐久性质量检测。结构计算（1）整体抗浮计算本项目不存在地下水位，不进行抗浮设计。（2）结构静力计算标准段结构按纵向每延米箱形平面框架计算，利用软件理正结构工具箱进行平面内力分析，按《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012)进行组合，按《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）(2015年版)进行偏心受压承载力、斜截面抗剪承载力及最大裂缝宽度验算。施工方案综合管廊采用整体现浇形式和预制施工两种形式，吊装口、交叉口、出入口等采用现浇施工，其余标准段采用预制施工，在曲线半径较大处设置预制节段之间的现浇段，预制管廊施工要求（1）预制管廊制作1）工厂预制时采用定型钢模具，模具应具有足够的强度、刚度和整体稳定性，尺寸及安装需满足设计要求。2）混凝土浇筑前应确保预留孔洞、预留钢筋及其他预埋件（如支架预埋接地预埋、吊装孔预埋数量齐全、位置准确外露钢筋应采取防弯折措施，外露预埋件和连接件等外露金属件应按不同环境类别进行防腐或防锈。3）厂家应根据其制定的制作安装工艺，对预制管廊局部进行加强处理。4）检测孔、注浆孔、预埋管等预埋孔洞应采取防止堵塞的临时封堵措施。5）混凝土浇筑后应及时进行养护。养护方式应考虑现场条件、环绕温湿度、工期要求等因素确定。6）与现浇段连接的预制节段端面应预埋环向镀绊钢板止水带，并在脱模后进行凿毛处理。7）预制管廊的外观质量应满足设计要求及现行国家标准《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204的有关规定。预制管廊的成品尺寸允许偏差要求参见国标图集18GL205《制混凝土综合管廊制作与施工》。（2）预制管廊存放及运输1）预制管廊制作完成后，应在成品表面标注项目名称压荷载级别、规格（内宽×内高×有效长度）和标准号等产品标记。2）预制管廊在装卸、运输过程中应采取可靠的固定措施，避免发生倾覆、变形和移位，并重点保护预制管廊棱角部位和链锁接触处。3）对于（超限超高超宽、超重）的预制管廊，运输时应制定专门的质量安全保证措施，使用者需根据实际条件合理选择预制场地、运输设备及运输方案，并报相关部门审批（3）预制管廊拼装1）预制管廊吊装工艺根据实际情况确定。可采用本图集荐的侧面预埋钢管法或顶面预埋吊孔法也可采用其他可靠的吊装方法。2）预制管廊在拼装前应组织吊装方案安全论证会，以确保吊装工艺、吊装设备、吊具选择安全可靠。3）预制管廊拼装时，其混凝土强度应满足设计要求。4）拼装工艺对预制管廊工程质量特别是接缝密封防水效果有显著影响，在预制管廊拼装施工前宜选择有代表性的试验段进行预制管廊试拼装，根据试验结果及时调整完善施工方案。5)混凝土垫层的平整度对预制节段拼装精度、防水密封效果有较大影响，要求混凝土垫层厚度不应小于lOOmm，平整度不应大于不应大于土3mm。（4）连接工艺1)连接钢筋预埋管的位置必须按照设计要求准确放样及定位，定位钢筋与受力主筋点焊连接，严防错位和管道下垂。2)连接钢筋张拉原则：依次对称张拉连接钢筋，单舱管廊宜对角张拉，双舱管廊宜外四角同时张拉。防水施工技术要求防水混凝土防水混凝土的施工要求应符合《地下工程防水技术规范》(GB50108-2008)和《城市综合管廊防水工程技术规程》（T/CECS562-2018）的有关规定。节段连接防水施工（1）现场吊装前，应检查在加工厂安装钢板止水带的牢固性与完整性。（2）运输、堆放、吊装过程中应保护承口插口、钢板止水带等部位，缺棱掉角及损坏处应在吊装就位前修复。（3）橡胶密封圈的施工应符合下列规定：1）混凝土应坚实，表面应平整密实干燥，不应有疏松、起皮、起砂。2）弹性橡胶密封圈紧贴混凝土表面，橡胶密封圈长度应以具体试验为依据，安装位置偏差不应超过2mm，且无下垂现象。（4）预应力钢绞线承插式接头的施工应符合下列规定：1）预应力钢绞线承插式接头，在插口端面上的两道密封圈之间应预留检测孔。2）弹性橡胶密封圈等密封圈材料应安装在预留的沟槽中，并应环向兜绕闭合成框。3）沟槽的形式、截面尺寸应与密封圈的形式和尺寸相匹配，沟槽截面积宜为密封圈截面积的1.0~1.5倍。4）接缝处密封胶嵌填应连续、均匀、饱满，与基层粘结牢固，表面应光滑，缝边应顺直，不应有气泡孔洞、开裂离等现象。5）预制节段接头之间的两道密封圈之间形成一个环形密封空间作为现场预制管廊安装时的试压空间。预制管廊在现场安装时，每节均需进行密封检测试验，承插口抗渗需满足密封试验压力要求（试验水头取管廊底埋深再加2m水头高度，且不小于0.1MP)。加压至设计压力时，持压5min，检查试验情况，两侧均没有出现漏水现象，则水压试验合格。6）检测孔宜采用设有内螺纹的预埋管成孔，在安装检测完毕后用匹配的螺母封堵，可作为后期补漏的注浆孔，预埋管及螺母的材料满足耐久性要求。变形缝（1）中埋式钢边橡胶止水带施工应符合下列规定：1）止水带埋设位置应准确，其纵向轴线(中间空心圆环)应与变形缝中心线重合，偏差不应大于lOmm；止水带宜设置在结构厚度的中心线部位，任意一侧混凝土的厚度不应小于150mm。2）止水带水平设置时，宜采用盆式安装，盆式开口向上，止水带与水平面夹角宜为15o～25o；其他部位的止水带应与变形缝内混凝土表面垂直设置，偏差角度不应大于15o。3）止水带应根据现场具体情况选择可靠的固定方法，固定件间距不宜大于400mm，固定应牢固、可靠；止水带的固定宜选用配套的支撑定位固定件，不应穿孔或用铁钉固定。4）止水带安装时不应出现扭曲、翻转等影响止水带止水效果的现象。5）止水带在转弯处应做成圆弧形，橡胶和塑料止水带的转角半径不应小于200mm，钢边橡胶止水带转角半径不应小于300mm，转角半径应随止水带的宽度增大而相应加大；转角的两边各增设一套定位固定件。6）止水带先施工一侧混凝土时，其端模应支撑牢固，避免漏浆。7）混凝土浇筑前应校正止水带位置，表面应清理干净。8)止水带部位的混凝土应振捣充分，不应出现欠振、过振和漏振部位，振捣棒严禁接触止水带。9)止水带部位的混凝土振捣时，应有专人看护，当止水带出现脱落、扭曲、偏移、变形时，应及时纠正。10)顶、底板止水带的下侧混凝土应振捣密实，侧墙止水带内外侧混凝土应均匀，保持止水带位置正确、平直，无卷曲现象。11)在止水带附近绑扎和焊接钢筋时，应采取保护措施。12)对外露部分的止水带应采取保护措施。13)止水带的接头不应设在距结构转角两侧各500mm范围内。橡胶钢边止水带现场接头直采用热硫化对接，钢边部分可采用焊接或机械锚固连接；塑料类止水带现场接头应采用热熔对接;接头应牢固、密实、不透水。接缝两侧的止水带纵向轴线应位于同一直线上，当出现偏差时，两侧止水带轴线间距不应大于10mm。14）安装完毕的止水带出现破损部位时，应进行修补。橡胶类止水带可在破损部位粘贴未硫化橡胶片热硫化焊接或丁基橡胶防水密封胶带冷粘的方法进行修补;塑料类止水带可采用同材质、厚度不应小于1.5mm的片材进行修补，补丁与止水带应满焊，补丁边缘超出破损边缘不应小于50mm。（2）外贴式止水带施工应符合下列规定:1）止水带埋设位置应准确，止水带纵向轴线与变形缝中心线间的偏差不应大于10mm。2）止水带应根据现场具体情况选择合理的固定方法；宜采用胶粘法，不应采用穿透防水层的固定方法；固定应牢固、可靠，并应与固定止水带的基层密贴。3）止水带的接头不应设在距结构转角两侧各500mm范围内。4）变形缝与施工缝均用外贴式止水带时.其相交部位宜采用专用的十字配件或直角配件。5）外贴式塑料止水带相交部位宜采用对接焊接，背面再增加盖缝条；盖缝条宽度不应小于50mm；如采用搭接焊接，搭接宽度不应小于30mm，搭接范围内应满焊；齿条间焊接应严密，并应采取加强措施。6）橡胶类外贴式止水带现场接头应采用热硫化对接；接头应牢固、严密、不透水；接缝两侧的止水带纵向轴线应位于同一直线上，当出现偏差时，两侧止水带轴线间距不应大于lOmm。7）安装完毕的止水带齿条不应出现倒伏。8）浇筑结构混凝土前，止水带表面不应有碎石、砂浆等影响齿突与现浇混凝土咬合的杂物；止水带上不应施做细石混凝土或水泥砂浆等永久保护层。9）侧墙上的外贴式止水带保留长度应高出顶板迎水面500mm以上，并应进行收头密封处理。（3）嵌缝密封胶应符合下列规定：1）缝内两侧基面应坚实、平整、干净、干燥，并应刷涂基层处理剂；2）接缝中应设置泡沫背衬材料；3）胶体应连续、均匀、饱满，与缝内两侧基面粘结牢固。变形缝的其余施工要求应符合《地下工程防水技术规范》(GB50108-2008)和《城市综合管廊防水工程技术规程》（T/CECS562-2018）的有关规定。施工缝施工缝的施工应符合下列规定：（1）纵向施工缝浇灌混凝土前，应将其表面浮浆和杂物清除，然后涂刷水泥基渗透结晶型防水涂料，再铺30～50mm厚的1：1水泥砂浆，并及时浇筑混凝土。（2）环向施工缝浇灌混凝土前，应将其表面凿毛并清理干净，然后涂刷水泥基渗透结晶型涂料，并及时浇灌混凝土。（3）施工缝处已浇筑混凝土的抗压强度不应小于1.2MPa。施工缝的其余施工要求应符合《地下工程防水技术规范》(GB50108-2008)和《城市综合管廊防水工程技术规程》（T/CECS562-2018）的有关规定。消防穿墙管施工时消防穿墙管处管廊顶板顶面防水层应与穿墙管防水套管进行搭接及密封处理，且应符合《城市综合管廊防水工程技术规程》（T/CECS562-2018）和《防水套管图集》（02S404）的有关规定。防水涂料和防水卷材防水涂料和防水卷材的涂抹、摊铺以及搭接等施工要求应符合《地下工程防水技术规范》(GB50108-2008)和《城市综合管廊防水工程技术规程》（T/CECS562-2018）的有关规定。施工注意事项（1）根据《住房城乡建设部办公厅关于实施《危险性较大的分部分项工程安全管理规定》有关问题的通知》（建办质〔2018〕31号）中相关规定，本项目中涉及预制节段吊装施工和深基坑，属于文件中规定的危险性较大的分部分项工程，施工单位应编制详细的预制节段吊装和深基坑专项施工方案，专项施工方案在通过专家论证后方可进行施工。（2）管廊施工质量应符合现行有关工程的施工及验收规范要求。混凝土结构的质量验收应符合《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2015）的有关规定，防水施工质量验收应符合《地下工程防水质量验收规范》(GB50208-2011)的有关规定。（3）本次设计采用“动态设计，信息施工”原则，基坑施工前，应调查清楚基坑施工影响范围内的地下工程、地下管道及地下管线走向、基础形式、埋深产权等，根据影响范围内地下结构、管线等分布情况，在征得产权单位同意后对其进行合理保护和改迁，防止土方及围护桩施工对其产生破坏。（4）综合接地应在混凝土垫层施工前完成，要求及做法详见电施图。（5）基槽开挖至设计标高时，应进行验槽，验槽合格后方可施工基础垫层。（6）施工挖掘过程中，要注意土体稳定和地面沉降问题，应有测量监控，随时监测可能危及施工安全和周围建筑物安全的动态，并有应急措施。（7）基坑顶面应设置防止地面水流入基坑的措施，施工中应加强临时排水，避免由此引起的水涝，影响施工质量。（8）其他未尽事宜应严格按照现行国家和地方有关规范和标准执行，施工中如出现有关问题请及时与建设方、监理单位及勘察人员、设计人员联系，共同协商处理。（9）本项目内所有管网穿结构时必须采用预埋、预开洞的做法，不得采用事后开洞。各管线预留洞口的位置详见各专业图纸，开洞做法以本专业图为准。11本项目危大工程根据《建设工程安全生产管理条例》（国务院令393号）、住房和城乡建设部《危险性较大的分部分项工程安全管理规定》（住建部令第37号）和《关于实施《危险性较大的分部分项工程安全管理规定》有关问题的通知》（建办质〔2018〕31号），本项目结构工程涉及的危大工程包括开挖深度超过3m（含3m）的边坡的土方开挖、支护工程、管廊施工时吊装工程、现浇管廊的高大模板工程。本工程施工单位应该根据上述文件要求编制专项顶管安全施工方案并明确安全防护、应急措施。暗挖管廊结构设计衬砌设计原则按新奥法原理进行洞身结构设计，下穿管线开挖采用机械开挖，严禁采用爆破开挖，以锚杆、喷砼、钢筋网架组成初期支护与二次模筑砼相结合的复合衬砌型式；根据工程类比并结合结构验算结果拟定洞身衬砌支护参数。洞身衬砌结构支护参数详见暗挖结构设计图防水设计暗挖段隧道洞身防水是在二次衬砌与初期支护之间铺设高分子复合自粘防水卷材，二次衬砌采用防水混凝土，二次衬砌防水砼抗渗等级不应低于P8，即在二次衬砌中掺入胶凝用量8%的高效抗裂防水剂，以提高衬砌结构的自防水能力；同时为提高二衬混凝土的耐久性及防水性能，延长隧道的使用寿命，全隧道内表面喷涂FWA-DPS永凝液防水剂三遍。全隧道二次衬砌施工缝设可排水外贴式止水槽，变形缝采用背贴式止水带和中埋式橡胶止水带。高分子复合自粘防水卷材由HDPE片材、沥青自粘层和土工布组成，HDPE片材厚1.5mm，沥青自粘层厚0.5mm，土工布300g/m2。防水卷材通过吊绳挂于初期支护上，带吊绳处土工布与HDPE片材粘结必须用超声波点复合焊接，焊接点复合面积11cmX14cm。除焊接点外土工布与片材是分离的。HDPE片材留边约12cm。吊绳可自由更换。其主要技术及性能指标应满足下表要求。防水卷材主要技术及性能指标表项目指标PEAL断裂拉伸强度，N/10mm≥130100断裂伸长率，%≥450200撕裂强度，N/10m≥120120不透水性压力/Mpa0.30.3保持时间120min不透水不透水胶料耐热度，℃≤6565低温弯折，℃≤—20无裂纹—20无裂纹剪切性能，N/10mm≥自粘面与自粘面40或粘合面外断裂40或粘合面外断裂自粘面与片材40或粘合面外断裂40或粘合面外断裂剥离性能，N/10m≥40或粘合面外断裂40或粘合面外断裂与水泥砂浆粘结强度，N/10mm剪切性能≥40或粘合面外断裂40或粘合面外断裂剥离性能≥40或粘合面外断裂40或粘合面外断裂人工候化断裂拉伸强度保持率%≥8080胶断伸长率保持率%≥7070热空气老化[80℃x168h]断裂拉伸强度保持率%≥8080胶断伸长率保持率%≥7070耐碱性[10%Ca(0H)2常温x168h]断裂拉伸强度保持率%≥8080胶断伸长率保持率%≥7070臭氧老化[40℃x168h]200pphm无裂纹无裂纹高效抗裂防水剂应具有无氯离子，无碱含量，对钢筋无锈蚀危害，对人、畜、环境无污染、无毒、无害的特点。其主要技术及性能指标应满足下表要求。全隧道内表面喷涂FWA-DPS永凝液防水剂三遍，以提高二衬混凝土的耐久性及防水性能，其主要性能指标应满足下表要求。JC/T1018-2006标注技术主要性能指标表序号实验项目技术指标DPS1外观无色透明、无气味2密度/g/cm3≥1.073PH值11±14粘度/s11±15表面张力/mN/m≤366凝胶化时间/min初凝-终凝≤4007抗渗性/渗入高度/mm≤358贮存稳定性，10次循环外观无变化地标《界面渗透型防水涂料质量检测评定标准》检测报告序号项目单位DBJ-54-2000标准值实测数据1抗压强度比％≥100≥1032渗透深度mm≥22.8348h吸水量比％≤65544抗透水压力比％≥2002005抗冻性-200表面无粉化、裂纹6耐热性800表面无粉化、裂纹7耐碱性饱和氢氧化钙浸泡168h，表面无粉化、裂纹无粉化、裂纹8耐酸性1%盐酸溶液浸泡168h，表面无粉化、裂纹无粉化、裂纹9钢筋锈蚀无锈蚀无锈蚀防水卷材、高效抗裂防水剂及永凝液防水剂的样品及特性数据应送设计、监理及业主单位会审，正式施工前应作试验段，合格后方可正式施工。辅助工程措施针对本隧道的特点，隧道超前φ42小导管作为开挖时保证地层稳定的辅助措施。施工工艺隧道施工各项工序的工艺要求应严格按《电力电缆隧道设计规程》DL/T5484-2013、《锚杆喷射混凝土支护技术规范》GB50086-2015等规范规程执行。（1）隧道开挖本次隧道开挖考虑对既有管线安全的影响，采用机械开挖。（2）初期支护1）喷射砼采用湿喷工艺。钢架间喷砼应饱满平顺；钢架与围岩之间的间隙应用喷砼充填密实；钢架腹、背的空隙禁止填塞片、碎石或其他杂物。2）喷射混凝土的回弹物严禁重复利用。新喷射的混凝土应按规定洒水养护。3）喷射砼时，喷嘴应与受喷面保持垂直，同时与受喷面保持一定的距离，一般可取0.6～1.0m。4）隧道开挖后，应坚持先喷后锚的原则，即应首先初喷砼封闭岩面，然后再施作挂钢筋网、架立钢架，最后复喷达到设计厚度。（3）防水1）防水卷材及无纺布应在初期支护验收合格后方可施工。同时，应特别检查喷砼支护表面，除去露出的尖锐物，其平整度应符合D/L<1/6的要求（L为相邻凸出距离，D为凹进深度）。2）铺设衬砌背后的防水板前，应在防水板内侧（靠近围岩侧）先铺设300g/m2无纺布，无纺布用暗钉圈固定在喷砼上。3）防水卷材的搭接采用热风双焊缝施工工艺，防水卷材搭接长度应不小于10cm并应保证接缝质量。（4）二次衬砌1）隧道边墙及拱部二次衬砌的浇筑应采用模板和泵送砼整体浇筑，以保证二次衬砌的密实，超挖部分采用同级砼回填。每模衬砌砼应连续浇筑，一次完成。2）二次衬砌砼浇筑时，应采取措施确保隧道拱部砼灌注密实，必要时应在拱部预留注浆孔，以便在二次衬砌背后进行充填注浆。监控量测（1）监控量测目的①掌握围岩和支护动态，进行日常施工管理。②了解支护构件的作用及效果。③确保隧道施工及运营安全与经济。④将监控量测结果反馈设计及施工中。（2）必测项目1）洞内外观察洞内观察包括开挖面观察和初期支护完成区段观察等。开挖面观察：每次开挖后进行一次。必须认真填写设计图中要求的《施工围岩调查表》。初期支护完成区段观察：每天至少进行一次，观察内容包括喷砼、钢架的状态。洞外观察包括洞口地表情况、地表沉陷、边坡、仰坡的稳定、地表水渗漏的观察等。2）周边位移量测量测坑道断面的收敛情况，包括量测拱顶下沉、净空水平收敛以及底板鼓起（必要时）。拱顶下沉和水平收敛量测断面的间距应小于20m。当发生较大涌水时，量测断面的间距应缩小至5～10m。各测点应在避免开挖作业破坏测点的前提下，尽可能靠近工作面埋设，一般为0.5～2m，并在下一次开挖循环前获得初始读数。初读数应在开挖后12h内读取，最迟不得超过24h，而且在下一循环开挖前，必须完成初期变形值的读数。拱顶下沉量测应与净空水平收敛量测在同一量测断面内进行。当地质条件复杂，下沉量大或偏压明显时，除量测拱顶下沉外，尚应量测拱腰下沉及基底隆起量。拱顶下沉量测与净空水平收敛量测宜用相同的量测频率。量测频率变形速度（mm/d）量测断面距开挖工作面的距离量测频率＞10（0～1）B1～2次/d10～5（1～2）B1次/d5～1（2～5）B1次/2d＜1＞5B1次/1周注：B表示隧道开挖宽度3）地表下沉量测浅埋段地表下沉量测断面布置宜与拱顶下沉量测及水平净空变化量测在同一量测断面内，地表下沉量测应在开挖面前方隧道埋置深度与隧道开挖高度之和处开始，直到衬砌结构封闭、下沉基本停止为止。地表下沉量测频率和拱顶下沉及净空水平收敛的量测频率相同。（3）选测项目1）钢架内力及外力2）围岩体内位移(洞内设点)3）围岩体内位移(地表设点)4）围岩压力及两层支护间压力5）支护、衬砌内应力上述选测项目应结合本隧道围岩性质、开挖方式有选择的进行；围岩压力、支护及衬砌内应力等项目的量测频率开始时与同一断面的变形量测频率相同，当量测值变化不大时可适当降低量测频率。（4）监控量测资料整理与反馈1）量测资料整理包括以下内容：①原始记录表(包括断面编号、测点设置时间、施工情况)及实际测点布置图。②绘制位移随时间变化的曲线——时态曲线。③绘制位移随开挖面距离变化的曲线——空间曲线。④绘制位移速度、位移加速度随时间及开挖面距离的变化图。2）对初期支护时态曲线应进行回归分析，选择与实测数据拟合性好的函数进行回归，预测可能出现的最大位移。并根据最大位移值、位移速率及位移时态曲线进行施工管理。判断隧道是否稳定的标准参照《施工监控量测设计图》要求。隧道安全设计隧道施工安全设计施工前应详细阅读本设计文件，领会设计意图，并应贯彻《中华人民共和国安全生产法》“安全第一，预防为主”的方针，严格按规范相关要求，详细编制实施性施工组织设计，包括隧道各项施工工序详细的施工安全措施和应急预案，并报监理工程师批准后实施。洞口施工安全（1）洞口施工前应复测洞口段横、纵地面线，若与设计不符，应及时上报，严禁盲目开挖，形成高边坡。（2）挂口进洞前，应加强洞口周围和掌子面临时边仰坡的锚喷网防护，确保安全进洞。（3）隧道洞口区域所有危及洞口安全的危石、落石等必须彻底清除，同时设置好相关安全设施，以保证隧道的施工和营运安全。（4）隧道洞口在施工前应首先施作截、排水沟，并确保排水畅通，以减少积水对洞口的冲蚀，保障洞口施工安全。洞身施工安全（1）施工中应严格遵循“短进尺、快封闭、勤量测”的原则，严格控制循环进尺。（2）洞身在开挖前应施作好超前支护。（3）应坚持“随挖随支护”的原则，即喷射混凝土或钢架支护必须紧跟开挖工作面，应在开挖、通风和找顶后及时对岩面进行初喷砼，尽快封闭围岩，控制围岩的初期变形，然后再及时施作挂钢筋网或架立钢架，最后复喷砼达到设计厚度。在喷锚作业期间，应有人随时观察围