清水混凝土模板支撑项目施工组织

//结构清水混凝土模板支撑施工方案施工单位：成都光大建设集团有限公司编制日期：二〇一六年//目录一、工程概况1二、清水砼的质量控制目标与过程质量控制要求1三、商品砼原料质量控制2四、清水砼施工用材料要求3五、模板支撑设计与计算4六、模板支撑施工7七、钢筋绑扎的施工11八、砼浇筑施工11九、砼的养护与成品保护12十、模板的拆除与周转13十一、清水砼表面缺陷的处理13十二、顶棚腻子施工14十三、墙模板支撑计算书17十四、柱模板支撑计算书37十五、梁模板支撑计算书92162211//一、工程概况序项目内容

号1工程名称江安县金府苑安置房建设项目2工程地址江安县洋码头金府苑商贸城内3建设单位江安县城市建设投资有限责任公司4设计单位成都唯尚建筑设计有限公司5监理单位江阳建设集团有限公司7建筑功能1～333#、35#楼地下室为车库、地上1～3层为商业8结构形式框架结构9合同工期720天10质量目标合格工程12建筑面积128000m213砼结构质量要求所有结构砼均须达到清水砼质量等级二、清水砼的质量控制目标与过程质量控制要求1、清水砼质量控制总要求(1)符合普通砼的质量要求。(2)轴线通直，尺寸准确。(3)捣密实，无明显的质量通病(如蜂窝、麻面、露筋、夹渣、气泡等)。(4)混凝土表面平整光洁，色泽均匀一致，无裂缝、锈斑。(5)梁、板底面无翘曲，现浇板面平整密实，无抹痕、无龟裂，楼梯踏步成型准确。(6)墙、柱、梁、板的几何尺寸准确，标高一致。(7)棱角方正、清晰，线条顺直。(8)//制在2㎜内。(9)搭接平整、密合。(10)模板接缝与施工缝处无挂浆、漏浆。2、质量允许偏差（见下表所示）清水砼质量控制允许偏差一览表序号分项工程控制项目允许偏差（㎜）轴线±2每层垂直度±21模板工程表面平整度表面尺寸偏差±2+1～-3两模板表面高低差≤1接缝宽度<1.5轴线位移±3截面尺寸±32砼工程表面平整度每层垂直度全高±3±2<H/2000且≯20标高±33、过程控制要求式质量控制、和抓好施工全过程各个工序的预控管理工作。三、商品砼原料质量控制1、清水砼的配合比，严格经试验确定，施工过程中严格控制按试验确定的材料进行加工。2、清水混凝土的配合比：在材料和浇筑方法允许的条件下，应采用尽可能低的坍落度和水灰比，坍落度一般为8㎝～12㎝，以减少泌水的可能性；同时控制混凝土含气量不超过1.7%，初凝时间控制为7h～9h。3、清水混凝土原材料的控制措施：(1)水泥首选优质普通硅酸盐水泥，要求确定生产厂商、确定标号和批号，最好能做到同一熟料。(2)不大于0.8％和不带杂物的碎石，要求定产地、定规格、定颜色，碎石的吸水率//控制不大于1.5%。(3)不得含有杂物，要求定产地、定砂子细度模数、定颜色。(4)水：拌制混凝土所用的水，应采用不含有害物质的洁净水。(5)粉煤灰：掺入粉煤灰可改善混凝土的流动性和后期强度，宜选用细度按应厂商、定细度，且不得含有任何杂物。(6)外加剂：在混凝土中掺入减水剂，不仅获得减水和改善和易性的效果，商、定品牌、定掺量。对首批进场的原材料经取样复试合格后，应立即进行“封4、在清水混凝土生产过程中，一定要严格按试验确定的配合比投料，不得带有任何随意性，并严格控制水灰比和搅拌时间，随着气候变化随时抽验砂子、碎石的含水率，及时调整用水量。四、清水砼施工用材料要求182、模板背楞：均采用50×100㎜木方，含水率不大于12%，其材料质量符合要求。木方背楞与胶合板及外楞接触面均须刨光平直。3、钢管：采用外径48mm、壁厚3.5mm并配套钢筋制作。其材料化学成份和性能应符合相关规定要求。4、模板支撑用钢管扣件应有良好的防锈保护。5、对拉螺栓：要求丝螺杆必须螺纹清淅，表面无缺陷，无弯曲、裂纹等现象。6、扣件不得有裂纹、气孔、疏松、砂眼等铸造缺陷。扣件与钢管的贴合面要接触良好，扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离要小于5mm。扣件翻板反扣于水泥地或铁板上，采用木工用榔头用力敲打后，应不出现裂纹。7、脱模剂：选用优质无色脱模剂，吸水性能良好。8、钢筋垫块：采用同砼强度、同砼颜色的塑料垫块。同时必须保证垫块钢//筋保护的厚度量。9颜色与砼颜色相衬。10PVC塑料胶带：装修饰面用防火、防水胶带，颜色与模板表面颜色相一致。五、模板支撑设计与计算设计计算，施工中涉及未列入计算的偏小型号构件和异形构件的模板支撑施工，方案确定按以小截面构件参靠大截面构件的支撑施工方式进行施工。1、墙模板支撑设计计算墙模板支撑方案择选200mm、300mm等两个具有代表性的墙厚规格作模板安装支撑计算，计算参数详见本方案17页计算书。（1）墙体模板采用18mm厚覆面竹胶合板，模板竖楞采用50×100mm的木枋，模板的侧向刚度，确保砼浇筑时不爆模，在模板中间设置φ14的高强对拉丝杆，根部及墙接头位置贴双面胶，双面胶必须粘在模板下口和拼缝处，再进行合模。（2）为保证墙体钢筋的保护层厚度符合规范要求，除按照要求设置塑料卡筋网片偏移导致保护层厚度不足。（3）本工程地下室外与土壤接触及水池等部位的剪力墙、梁（含地梁）构件处采用成套防水型对拉螺栓，砼浇筑完后不予拆除，作为一次性摊销使用。//2、柱模板支撑设计计算柱模板支撑方案择选300mm×800mm，400mm×1100mm，800mm×800mm，等五个具有代表性的截面矩形柱作模板安装支撑计算，计算参数详见本方案37页计算书。18mm50mm×100mm木方楞组成模板体系，用Ф48×3.5对拉螺栓作等每隔0.50m粘在模板下口和拼缝处，再进行合模。(2）本工程地下室外与土壤接触及水池等部位的柱构件处采用成套防水型对拉螺栓，砼浇筑完后不予拆除，作为一次性摊销使用。3、梁模板支撑设计计算梁模板支撑方案择选等五个具有代表性的截面矩形梁作模板支撑计算，计算参数详见本方案92页计算书。梁模板采用18mm厚覆面木胶合板，并配50mm×100mm木方组成模板体系，底模下部钉50×100钢管体系的脚手架横杆上，横杆间距600，梁下加顶撑，方案要求200×600mm梁跨间方向立杆间距为1.0m，垂直梁跨度方向的梁两侧立杆间距为0.70m，水平步距杆为1.50m，扫地杆离地为0.15m，立杆顶自由端高度为0.40m，并在脚手架立杆底端铺设垫板，同时梁侧模外侧采用50mm×100mm木方并配Ф48×3.5对拉螺栓竖向方向两道，横向间距1100mm；250mm×600mm梁跨间方向立杆间距为0.90m，垂直梁跨度方向的梁两侧立杆间距为0.15m，立杆顶自由端高度为0.40m，并在脚手架立杆底端铺设垫板，同时梁侧模外采用50mm×100mm木方并配Ф48×3.5对拉螺栓竖向方向两道，横向间距1000mm；300mm×1000mm梁跨间方向立杆间距为0.90mm，垂直梁跨度方向的梁两侧立杆间距为0.70m，水平步距杆为1.50m，扫地杆离地0.15m，立杆顶自由端高度为0.40m，并在脚手架立杆底端铺设垫板，同时梁侧模外采用50mm//×100mm木方并配Ф48×3.5对拉螺栓竖向方向两道，横向间距梁跨间方向立杆间距为立杆间距为0.70m，水平步距杆为1.50m，扫地杆离地0.15m，立杆顶自由端高度为0.40m，并在脚手架立杆底端铺设垫板，同时梁侧模外采用50mm×100mm木方并配Ф48×3.5×800mm梁跨间方向立杆间距为0.90mm，垂直梁跨度方向的梁两侧立杆间距为0.90m，水平步距杆为1.20m，扫地杆离地0.15m，立杆顶自由端高度为0.30m，并在脚手架立杆底端铺设垫板，同时(注：在垂直梁跨度方向的梁两侧立柱中间增加梁底立杆1根)梁侧模外采用50mm×100mm木方并配Ф48×3.5钢管固定，φ14必须密贴、垂直、方正，杜绝拼缝模板错台。4、现浇板模板支撑设计计算现浇板模板支撑方案择选等三个具有代表性的板厚规格作模板支撑计算，计算参数详见本方案211页计算书。18mm厚覆面膜竹胶合板铺设，板模板安装和梁侧模板安装同时进行，支撑采用厚板满堂钢管脚手架支撑采用Ф48×3.5钢管搭设，脚手架支撑搭设立杆的纵、横向间距为0.90m(注：120mm厚板地0.15m，立杆顶自由端高度为0.30m，立面、水平剪刀撑按方案纵、横向剖面200mm间距铺设50×100mm面。梯模板也采用18mm厚覆膜竹胶板、并配50mm×100mm木方组成模板体系，楼梯出跳步侧板位置线，固定踏步的档木在现场装订。//六、模板支撑施工1、定位放线(1)定位放线的精确是保证清水砼结构尺寸精确度的重要环节：照点及坐标控制点，并建立本工程的轴线定位控制网。测量仪器：采用DS2钢卷尺，小型卷材，铝合金、线铊等。所有测量工具均应校验合格方可投入工程使用。A、为保证首层结构定位放线的精度，同时保证钢管扣件支撑体系基础的稳93%，回填后在支撑体系范围内施工砼硬化地坪。硬化地坪参照设计永久性地坪基层的做法。B、放线时，均应弹出轴心线、构件外框线、模板外框线，以利于模板的定位与校核。C、模板轴线定位：框架柱以地坪上弹出的控制线为准；框架梁以框架柱及地坪上弹出的控制线进行双控。D、模板的标高限位：框架柱模板控制上口标高，梁模板标高控制以框架柱及钢管托楞为准进行双控；板以梁柱为准。E、每次放线时，均设专人跟综校核。2、支撑体系注意事项(1)支撑体系应具有足够的强度和较均匀的刚度，以及良好的整体稳定性，完全可以满足清水混凝土施工的要求。本工程的支撑体系采用钢管扣件支撑。钢管扣件支撑应严格按本方案所规定进行定位、搭设布置。A、支撑脚手架的基础：支架下的回填土密实度不小于93%；支架地坪要有雨天浸水后支架可能产生的沉降或不均匀沉降。立杆基脚均采用300㎜宽、50㎜厚垫木。B、扣件承载能力：扣件是支撑体系传力的重要构件，也是易导致模板支撑//过关，保证扣件的抗滑能力。C、立杆的承载能力：立杆的承载能力对于本方案的设计着重点在于扫地杆稳定性能。D、支撑体系整体稳定性：砼浇筑过程中所产生水平方向荷载必须通过脚手水砼的质量控制相当重要。本支撑体系纵横向每间距两跨布置45剪力撑。剪刀一道；砼墙上下各一道并间隔1000布置。同时钢管扣件排架四周水平横杆均须顶撑于框架柱或结构梁或砼墙体；必要时采用钢管扣件扣箍与钢管扣件排架相连。4m1/1000进行起拱，以保证砼浇筑后梁板的平直度。F、钢管扣件支撑的搭设应横平竖直，接头错开，接头在同一位置上的比例不得超过50%。3、模板支撑的施工(1)模板的拼装图设计：图设计，确定最佳的配模方案。同时配模设计时，要考虑到节点的处理、后道工序的施工质量等方面。B、配模图设计完毕后，项目部有关人员、操作班组长，共同审核配模图，以进一步完善。作。D、配模设计时同时须注意：//便性，并保持较好的强度、刚度、稳稳定性及整体拼装后的平整度；D-2、模板的接缝部位、对拉螺栓和施工缝的设置位置、形式和尺寸须经设计师认可；4、模板制作与布置施工(1)寸精确，拼缝严密，材质一致。制作后的模板应防止受潮变形，合理堆放。(2)严格控制模板接缝，以防漏浆、或高低不平，模板面板拼缝高差、宽度应不大于1mm，模板间接缝高差、宽度不大于2mm。对拼接模板板端要刨平，对PVC以解决拼缝漏浆的问题。(3)无色的轻机油在模板面上均匀涂刷，以保证清水混凝土表面不会出现麻面现象。(4)支模尺寸要精确无误，柱或砼墙模板支好后，须两面用线，严格找直，为保证竖向垂直，应用经纬仪复核。(5)模板安装完毕后，应由专业人员对轴线、标高、尺寸、支撑系统、扣件螺栓进行全面检查，浇筑混凝土过程中应有技术好、责任心强的木工“看模”，发现问题及时报告指挥人员。(6)处理、局部节点板缝处理→验收→下道工序。(7)扣件横楞固定，固定方法可采用穿孔铅丝固定。(8)特殊部位的处理方法：A、室内柱脚柱模板底部设20㎜厚木条，砼浇筑前采用发泡剂进行封缝，以方便柱模的拆除。铝合金幕墙相配。其位置严格按设计图所确定位置设定。线槽的深度10㎜，宽//度20㎜。线槽的颜色与砼颜色一致。D、檐口滴水槽：可在模板上精确定出滴水线位置线，固定塑料滴水线槽。E、楼梯模板：在框架结构施工时，预留插筋，后序施工，以保证楼梯的清水砼质量，其滴水线亦采用预埋塑料线槽的方法。F、对拉螺栓的处理：对于砼墙，其对拉螺栓位置严格按设计图所示布置。内侧框架柱及框架梁布置对拉螺栓时，其位置应平直、间距一致，偏差不大于3PVC螺栓上涂抹黄油同此孔穿入，混凝土浇筑后3d后可将对拉螺栓抽出。G、楼层分隔线：楼层分隔线位置高出结构标高50㎜+10㎜的位置，如第一层结构标高70㎜，上口内侧设分隔线条，内侧则根据柱截面尺寸采用L70×45×4的角铁制作开口框，固定在楼层楼板上的支垫上，框架柱部位砼浇筑时，高出楼层标高70㎜。而外侧框架柱外模待上部结构砼浇筑完毕后拆除。角铁开口部位又是第二次柱制模时的控制线，也防止了柱根部漏浆。H、柱根部漏浆的预控措施：为控制柱根部漏浆，在结构层上做找平层，在拔平层与柱模板间根据定位控制线粘贴10mm厚泡沫条，用以控制柱根部漏浆。I、梁柱阴角、梁板阴角的处理：模板阴阳角接缝处均加工成45。剖口，保证创平，使其平直、光滑、不出现毛刺凹痕，并粘贴PVC装饰胶带等。J、沉降缝处的模板支撑：先行一侧的一层结构施工，待其砼浇筑完毕后，进行另一侧梁柱的模板安装及其钢筋砼施工。k、为防模板固定用园钉生锈对清水砼表面质量的影响，园钉均采用镀锌园麻面。L、固定在模板上的预埋管、预埋件的安装必须牢固，位置准确，根据规范//确保安装精度。安装前应清除铁锈和油污，安装后应作标志。M、模板如周转使用，则使用前应进行全面检修、整理并抛光打磨一次。七、钢筋绑扎的施工1、所有钢筋应清除表面锈斑与污染物，防止污染混凝土。2、绑扎钢筋的铁丝折向钢筋骨架中间，以防因折问外向露出表面后锈蚀污染混凝土表面。3、混凝土保护层采用塑料垫块，均匀、统一布置，以保证保护层的厚度；间距应同时保证不使模板应力集中受到冲切而沉陷。4、钢筋相互间应绑扎牢固，以防止浇扔混凝土时，因碰撞、振动使绑扎松散、钢筋移位，造成露筋。5、钢筋绑扎时的位置应准确，防止绑扎后难以移动位置或移动位置时影响位置。(1)在模板上覆盖木板或麻袋等垫底，以保护梁板钢筋就位过程中，由于拖运钢筋，损伤模板，影响清水混凝土表面的光洁。(2)所有钢筋，以及水、电、管、盒的焊接，必须在电焊位置下方用薄金属板的麻面。八、砼浇筑施工1、清水混凝土比普通混凝土施工要有更严格的措施。清水混凝土要求外观的色泽应一致。因此，特别对商品混凝土，要求其供应方应备足同一品种、同一配合比，以确保每层混凝土的色泽相同。同时洒水湿润模板，但模板内不得有积水。3、在柱或墙混凝土浇筑前，应先填50㎜厚与混凝土相同成分的水泥砂浆，//行砼的浇筑，防止砼离析现象。4、在柱、墙混凝土振捣时，应派专人在侧模板外及时敲击，以消除混凝土表面气泡，使清水混凝土表面平整光滑。5、所有地坪采用原浆抹光地坪。楼层以外框梁侧模间拉细钢丝线进行标高的控制；屋面则根据排水方向与坡度布置若干控制点，拉线控制标高坡度。6、清水混凝土浇筑控制措施：(1)落实施工技术保证措施、现场组织措施，严格执行有关规定。(2)合理调度搅拌输送车送料时间，逐车测量混凝土的坍落度。(3)严格控制每次下料的高度和厚度，保证分层厚度不超过30㎝。(4)静置一段时间再振捣，而顶层一般在半小时后、混凝土初凝进行第二次振捣。(5)严格控制振捣时间和振捣棒插入下一层混凝土的深度，保证深度在5～10㎝，振捣时间以混凝土翻浆不再下沉和表面无气泡泛起为止，一般在15s左右。7、保证在第一层混凝土凝固之前第二层混凝土必须挠筑。相邻两层挠筑时间间隔应＜2h。8、及时清理表面浮浆与泌水，铲除表面过厚水泥砂浆，替以同配比砼，做好表面标高控制及抹平压光工作。9、施工缝的留置与处理：施工缝必须严格按照规范规定的要求进行处理，凿除浮浆，直至露出新鲜石子，然后将钢筋用钢丝刷和湿布清理干净。九、砼的养护与成品保护1、砼的养护(1)48h料薄膜严密覆盖养护。养护时间一般应＞14天。(2)框架柱拆模后，喷洒水养护或包裹塑料薄膜养护。2、成品半成品保护//(1)中，由于拖运钢筋，损伤模板，影响清水混凝土表面的光洁。(2)排布应合理安排。(3)模板上焊接作业时，应设垫板，防止破坏模板面层，影响砼表面质量。(4)砼浇筑前，布置专用行人通道，防止人为踩踏钢筋，导致质量事故，或露筋现象或破坏模板。(5)混凝土浇筑时应防止过振，影响模板支撑的稳定性能；砼下料要均匀，防止荷载集中。(6)砼浇筑时应及时进行清理，清理时不得破坏模板面涂塑层。(7)应小心谨慎，严防损砼楞角。(8)砼板砼强度达到5Mpa后，方可上人进行后道工序作业。十、模板的拆除与周转1N/mm2)方可拆除外，承重模板应按《砼结构工程质量验收规范》的有关规定执行。2、模板拆除的顺序的方法，应按照配板设计的规定进行，遵循先支后拆、锤和撬棍硬砸硬撬。拆除的模板和配件，严禁抛扔，要有人接应传递，按指定地点堆放。并做到及时清理、维修和涂刷好隔离剂，以备待用。3、对于砼墙模板，由于其高度较可，在砼浇筑两天后拆除。模板拆除后，墙面喷洒水养护或包裹塑料薄膜养护。4、对于一般结构板，在板的砼强度达设计的强度的80%后，可拆除其全部模板及其支撑。5、对于一般结构梁，在梁的砼强度达设计强度的80%后即可拆除。6、跨度大于8m，或悬挑超过2m的构件模板支撑的拆除：一般需待砼强度达设计强度的100%后方可拆除。十一、清水砼表面缺陷的处理//1、清水砼常见质量缺陷与对策清水砼表面常见质量缺陷及监控对策见下表所示搅拌时间不足，原材料变化及配

料偏差，浇筑过程中的离折作用，

模板的不同吸收作用或模板漏浆，脱模剂施工不均匀或养护不

稳定混凝土拌合物含砂过多，模板不

吸水或模板表面湿润性能不良，度振捣不足细骨料不足，振捣不充分，接缝不密闭2、表面缺掐的处理洗洁净，确保表面无色差。十二、顶棚腻子施工清水砼表面缺陷处理后的天顶棚腻子施工。//1、工艺流程(1)顶棚刮腻子工艺流程：基层转序验收→基层清理→结构板底下墙面100mm标高处弹线做标点→顶棚四周阴角找平直→刷素水泥浆一道→顶棚局部水泥砂浆补平→满刮腻子一遍→打磨→面层腻子满刮→扫尾清理。2、施工工艺(1)基层转序验收:基层转序验收时表面要保持平整洁净，无模板遗留残渣、油污和顶棚电器预埋盒已安装完成。(2)基层清理：在刮顶棚腻子前，应先将顶棚上的残留钉子、铁丝凿掉，混凝土的接槎修凿打磨平整，外露铁钉、铁件用防锈漆进行封闭处理。(3)100mm标高墙面处设置求在顶棚阴角下方100mm墙高范围内按顶棚腻子施工工艺对该范围的墙面进行腻子施工。(4)角和板面因模板施工不可避免形成的小范围的高低不平处用500mm大抹子找平直，阴角往顶棚方向找平宽度不小于500mm，顶棚刮腻子掺20%~30%白水泥。(5)顶棚第一遍刮腻子厚度控制在层厚度控制在1~2mm，用平行胶刮板进行压光修面来保证面层平整光洁，纹路顺直、颜色均匀一致。(6)二遍厚度控制在2~2.5mm内,第一遍水平方向进行施工,第二遍垂直方向进行施工。(7)顶棚、墙面刮腻子严格按照上述施工工艺①~⑥条进行施工，同时要注束后方能进行面层腻子施工。(8)//施工时必须使用尖角的阴阳角抹子压光捋顺直。3、质量要求2mm控制2mm3mm得有水波浪现象。4、成品保护(1)施工过程中要注意对其他专业设施的成品保护，如埋设在顶棚内的线管、线盒等。(2)施工时楼地面必须用彩条布加以覆盖后方可施工，避免交叉污染。(3)顶棚腻子施工后，不得再进行管线更改以及其他分项工程破坏性的修改。(4)各抹刮层在凝结硬化前应防止快干、爆晒、水冲、撞击和振动，以保证其有足够的强度。5、安全文明施工措施(1)、在施工操作前，必须进行详细的安全技术交底，安全员作好对工人的安全教育、考核；工长向班组、工人进行全面的安全交底与安全培训，班组长向工人进行全面的班前安全教育。(2)、所有进场工人必须经过安全教育与考核合格；(3)、进入施工现场必须戴好安全帽，临空、临边口以及高空作业必须系挂好安全带；(4)、进入施工范围后，必须进行施工环境的安全性的确认，在确认安全无误后方可进行施工作业；(5)、在楼层洞口施工时须注意将洞口进行覆盖，以免物体从洞口坠落伤人或自身不慎从洞口坠落；(6)、顶棚腻子施工时用的脚手板应平稳、牢固可靠，不得利用砖垛作为脚手支撑，不得利用木方作为脚手板。//十三、墙模板支撑计算书(一)200mm墙厚模板（不等距木模）安全计算书一、计算依据1JGJ162-20082GB50010-20103GB50009-20124GB50017-2003//二、计算参数基本参数计算依据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008混凝土墙厚度h(mm)200混凝土墙计算高度H(mm)6000混凝土墙计算长度L(mm)7700次梁布置方向竖直方向次梁间距a(mm)次梁悬挑长度1(mm)200200主梁间距b(mm)主梁悬挑长度b1(mm)450200结构表面要求表面外露主梁合并根数2对拉螺栓横向间距(mm)400对拉螺栓竖向间距(mm)/材料参数主梁类型圆钢管主梁规格Ф48×3.5次梁类型矩形木楞次梁规格50×100面板类型覆面木胶合板面板规格18mm(木平行方向)面板E(N/mm^2)11500面板fm(N/mm^2)30对拉螺栓规格M14荷载参数混凝土初凝时间t0(h)4混凝土浇筑速度（m/h)2混凝土浇筑方式溜槽、串筒或混凝土重力密度γ24导管c(kN/m^3)混凝土塌落度影响修正系数1.15外加剂影响修正系数β11.2β2倾倒混凝土时模板的水平荷2振捣混凝土时模板的水平荷/载Q(kN/m^2)3k载Q(kN/m^2)2k//）//）三、荷载统计新浇混凝土对模板的侧压力1=0.22ct0β1β2V0.5＝0.22×24×4×1.2×1.15×20.5=41.218kN/m2F2＝24×6000/1000=144kN/m2标准值4k＝min[F1＝41.218kN/m2承载能力极限状态设计值S＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，4k+1.4×0.7Q3k]则：S=0.9×max(1.2×41.218+1.4×2,1.35×41.218+1.4×0.7×2)=51.844kN/m2正常使用极限状态设计值Sk＝4k＝41.218kN/m2四、面板验算侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度//为计算单元。W＝bh2/6=1000×15/6=37500mm3＝bh3/12=1000×153/12=281250mm4其中的h为面板厚度。1、强度验算q＝bS＝1×51.844=51.844kN/m））(kN·m)Mmax＝0.259kN·m＝Mmax/W＝0.259×10/37500=6.913N/mm2≤＝30N/mm2满足要求2、挠度验算qk＝k=1×41.218=41.218kN/m//））νmax＝0.265mm≤[ν]＝200/400=0.5mm满足要求五、次梁验算q＝aS＝200/1000×51.844=10.369kN/mqk＝aSk＝200/1000×41.218=8.244kN/m1、抗弯强度验算//））Mmax＝0.207kN·mσ＝Mmax/W＝0.207×10/(37.333×1000)=5.555N/mm2[f]＝13N/mm2满足要求2、抗剪强度验算）max＝2.426kN=VmaxS0/(Ib)=2.426×103×28×103/(149.333×104×3.5×10)=1.299N/mm2≤[f]＝1.4N/mm2满足要求//3、挠度验算））＝0.172mm≤[]＝450/400=1.125mm满足要求4、支座反力计算Rmax=4.728KNRmaxk=3.759KN六、主梁验算跨连续梁计算，计算简图如下：//）1、抗弯强度验算）Mmax＝0.946kN·m＝Mmax/W＝0.946×10/(8.986×1000)=105.223N/mm2[f]＝205N/mm2满足要求2、抗剪强度验算）max＝4.728kN//maxS0/(Ib)=4.728×1000×6.084×103/(21.566×1042≤[f]＝120N/mm2满足要求3、挠度验算））＝0.516mm≤[]＝450/400=1.125mm满足要求4、支座反力计算对拉螺栓承受的支座反力：N=14.099KN七、对拉螺栓验算对拉螺栓拉力值：＝14.099kN≤Nb=17.8kNt满足要求//(二)、300mm墙厚模板（木模）安全计算书一、计算依据1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003//二、计算参数基本参数计算依据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008混凝土墙厚度h(mm)300混凝土墙计算高度H(mm)6400混凝土墙计算长度L(mm)7700次梁布置方向竖直方向次梁间距a(mm)次梁悬挑长度1(mm)200200主梁间距b(mm)主梁悬挑长度b1(mm)400200结构表面要求表面外露主梁合并根数2对拉螺栓横向间距(mm)400对拉螺栓竖向间距(mm)/材料参数主梁类型圆钢管主梁规格Ф48×3.5次梁类型矩形木楞次梁规格50×100面板类型覆面竹胶合板面板规格3层（18mm）面板E(N/mm^2)10584面板fm(N/mm^2)37对拉螺栓规格M14荷载参数混凝土初凝时间t0(h)4混凝土浇筑速度（m/h)3混凝土浇筑方式溜槽、串筒或混凝土重力密度γ24导管c(kN/m^3)混凝土塌落度影响修正系数1.15外加剂影响修正系数β11.2β2倾倒混凝土时模板的水平荷2振捣混凝土时模板的水平荷/载Q(kN/m^2)3k载Q(kN/m^2)2k//）//）三、荷载统计新浇混凝土对模板的侧压力1=0.22ct0β1β2V0.5＝0.22×24×4×1.2×1.15×20.5=41.218kN/m2F2＝24×6400/1000=153.6kN/m2标准值4k＝min[F1＝41.218kN/m2承载能力极限状态设计值S＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，4k+1.4×0.7Q3k]则：S=0.9×max(1.2×41.218+1.4×2,1.35×41.218+1.4×0.7×2)=51.844kN/m2正常使用极限状态设计值Sk＝4k＝41.218kN/m2四、面板验算侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度//为计算单元。W＝bh2/6=1000×15/6=37500mm3＝bh3/12=1000×153/12=281250mm4其中的h为面板厚度。1、强度验算q＝bS＝1×51.844=51.844kN/m））(kN·m)Mmax＝0.259kN·m＝Mmax/W＝0.259×10/37500=6.913N/mm2≤＝37N/mm2满足要求2、挠度验算qk＝k=1×41.218=41.218kN/m//））νmax＝0.288mm≤[ν]＝200/400=0.5mm满足要求五、次梁验算q＝aS＝200/1000×51.844=10.369kN/mqk＝aSk＝200/1000×41.218=8.244kN/m1、抗弯强度验算//））Mmax＝0.207kN·mσ＝Mmax/W＝0.207×10/(83.333×1000)=2.489N/mm2[f]＝13N/mm2满足要求2、抗剪强度验算）max＝2.296kN=VmaxS0/(Ib)=2.296×103×62.5×103/(416.667×104×5×10)=0.689N/mm2≤[f]＝1.4N/mm2满足要求//3、挠度验算））＝0.077mm≤[]＝400/400=1mm满足要求4、支座反力计算Rmax=4.37KNRmaxk=3.474KN六、主梁验算跨连续梁计算，计算简图如下：//）1、抗弯强度验算）Mmax＝0.874kN·m＝Mmax/W＝0.874×10/(8.986×1000)=97.256N/mm2[f]＝205N/mm2满足要求2、抗剪强度验算）max＝4.37kN//maxS0/(Ib)=4.37×1000×6.084×103/(21.566×104×1.2×10)=10.273N/mm2≤[f]＝120N/mm2满足要求3、挠度验算））＝0.477mm≤[]＝400/400=1mm满足要求4、支座反力计算对拉螺栓承受的支座反力：N=13.031KN七、对拉螺栓验算对拉螺栓拉力值：＝13.031kN≤Nb=17.8kNt满足要求//十四、柱模板支撑计算书(一)300*800mm柱模板（设置对拉螺栓）计算书一、计算依据1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-20035、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-20136、《施工手册》（第五版）//二、计算参数基本参数计算依据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008混凝土柱边长L(mm)800混凝土柱边宽B(mm)300混凝土柱计算高度H(mm)4500柱长边次梁根数m5柱短边次梁根数n3最低处柱箍距底部距离300a(mm)柱箍间距b(mm)500柱箍合并根数2柱长边对拉螺栓根数X2柱短边对拉螺栓根数Y1荷载参数混凝土浇筑方式溜槽、串筒或混凝土初凝时间t0(h)导管4混凝土浇筑速度（m/h)3混凝土塌落度影响修正系数1.15外加剂影响修正系数1.2混凝土重力密度γc(kN/m^3)24振捣混凝土时模板的水平荷/倾倒混凝土时模板的水平荷2载Q2k(kN/m^2)载Q3k(kN/m^2)材料参数柱箍类型圆钢管柱箍规格Ф48×3.5次梁类型矩形木楞次梁规格50×100面板类型覆面竹胶合板面板规格3层（18mm）对拉螺栓规格M14//）//）三、荷载统计新浇混凝土对模板的侧压力F1=0.22ct01β20.5＝0.22×24×4×1.2×1.15×20.5=41.218kN/m2F2c＝24×4500/1000=108kN/m2标准值4k＝min[F1＝41.218kN/m2承载能力极限状态设计值根据柱边的大小确定组合类型：由于柱长边大于300mm，则：S＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]//=0.9×max(1.2×41.218+1.4×2,1.35×41.218+1.4×0.7×2)=51.844kN/m2正常使用极限状态设计值Sk＝4k＝41.218kN/m2四、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。W＝bh2/6=1000×15/6=37500mm3，＝bh3/12=1000×153/12=281250mm4其中的h为面板厚度。）1、强度验算q＝bS＝1×51.844=51.844kN/m）Mmax＝0.259kN·m＝Mmax/W＝0.259×10/37500=6.913N/mm2≤＝37N/mm2满足要求//2、挠度验算）qk＝k=1×41.218=41.218kN/m）max=0.288mm≤[]＝200/400=0.5mm满足要求五、小梁验算续梁计算偏安全且比较符合实际情况，计算简图如下：//）次梁上作用线荷载q＝Max(L/m,B/n)S＝200/1000×51.844=10.369kN/mqk＝Max(L/m,B/n)Sk＝200/1000×41.218=8.244kN/m1、强度验算）Mmax＝0.467kN·m＝Mmax/W＝0.467×10/(83.333×1000)=5.599N/mm2[f]＝13N/mm2满足要求2、抗剪验算//）max=3.237kNmaxS0/(Ib)=3×62.5×103/(416.667×104×5×10)=0.971N/mm2≤[f]＝1.4N/mm2满足要求3、挠度验算））=0.45mm≤[]＝500/400=1.25mm满足要求4、支座反力计算Rmax=6.347kNRmaxk=5.046kN//六、柱箍验算取s=Max[L/(X+1),B/(Y+1)]=max((800+(100+48)×2)/(2+1),(300+(100+48)×2)/(1+1))=365.333mm力。）1、强度验算）Mmax＝0.447kN·m＝Mmax/W＝0.447×10/(8.986×1000)=49.748N/mm2[f]＝205N/mm2满足要求//2、抗剪验算）max=9.635kN=VmaxS0/(Ib)=9.635×103×6.084×103/(21.566×104×1.2×10)=22.652N/mm2≤[f]＝120N/mm2满足要求3、挠度验算））//＝0.072mm≤[]＝365.333/400=0.913mm满足要求4、支座反力计算Rmax=12.809kN七、对拉螺栓验算＝Rmax=12.809kN≤17.8kN满足要求//(二)400*1100mm柱模板（设置对拉螺栓）计算书一、计算依据1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-20035、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-20136、《施工手册》（第五版）//二、计算参数基本参数计算依据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008混凝土柱边长L(mm)1100混凝土柱边宽B(mm)400混凝土柱计算高度H(mm)3500柱长边次梁根数m6柱短边次梁根数n3最低处柱箍距底部距离300a(mm)柱箍间距b(mm)500柱箍合并根数2柱长边对拉螺栓根数X4柱短边对拉螺栓根数Y1荷载参数混凝土浇筑方式溜槽、串筒或混凝土初凝时间t0(h)导管4混凝土浇筑速度（m/h)3混凝土塌落度影响修正系数1.15外加剂影响修正系数1.2混凝土重力密度γc(kN/m^3)24振捣混凝土时模板的水平荷/倾倒混凝土时模板的水平荷2载Q2k(kN/m^2)载Q3k(kN/m^2)材料参数柱箍类型圆钢管柱箍规格Ф48×3.5次梁类型矩形木楞次梁规格50×100面板类型覆面竹胶合板面板规格3层（18mm）对拉螺栓规格M14//）//）三、荷载统计新浇混凝土对模板的侧压力F1=0.22ct01β20.5＝0.22×24×4×1.2×1.15×30.5=50.482kN/m2F2c＝24×3500/1000=84kN/m2标准值4k＝min[F1＝50.482kN/m2承载能力极限状态设计值根据柱边的大小确定组合类型：由于柱长边大于300mm，则：S＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]//=0.9×max(1.2×50.482+1.4×2,1.35×50.482+1.4×0.7×2)=63.099kN/m2正常使用极限状态设计值Sk＝4k＝50.482kN/m2四、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。W＝bh2/6=1000×15/6=37500mm3，＝bh3/12=1000×153/12=281250mm4其中的h为面板厚度。）1、强度验算q＝bS＝1×63.099=63.099kN/m）Mmax＝0.382kN·m＝Mmax/W＝0.382×10/37500=10.18N/mm2≤＝37N/mm2满足要求//2、挠度验算）qk＝k=1×50.482=50.482kN/m）max=0.517mm≤[]＝220/400=0.55mm满足要求五、小梁验算续梁计算偏安全且比较符合实际情况，计算简图如下：//）次梁上作用线荷载q＝Max(L/m,B/n)S＝220/1000×63.099=13.882kN/mqk＝Max(L/m,B/n)Sk＝220/1000×50.482=11.106kN/m1、强度验算）Mmax＝0.625kN·m＝Mmax/W＝0.625×10/(83.333×1000)=7.496N/mm2[f]＝13N/mm2满足要求2、抗剪验算//）max=4.333kNmaxS0/(Ib)=4.333×103×62.5×103/(416.667×104×5×10)=1.3N/mm2≤[f]＝1.4N/mm2满足要求3、挠度验算））=0.607mm≤[ν]＝500/400=1.25mm满足要求4、支座反力计算Rmax=8.498kNRmaxk=6.798kN//六、柱箍验算取s=Max[L/(X+1),B/(Y+1)]=max((1100+(100+48)×2)/(4+1),(400+(100+48)×2)/(1+1))=348mm）1、强度验算）Mmax＝0.531kN·m＝Mmax/W＝0.531×10/(8.986×1000)=59.053N/mm2[f]＝205N/mm2满足要求//2、抗剪验算）Vmax=10.674kN=VmaxS0/(Ib)=10.674×103×6.084×103/(21.566×104×1.2×10)=25.095N/mm2≤[f]＝120N/mm2满足要求3、挠度验算））//＝0.073mm≤[]＝348/400=0.87mm满足要求4、支座反力计算Rmax=15.541kN七、对拉螺栓验算＝Rmax=15.541kN≤17.8kN满足要求//(三)800*800mm柱模板（设置对拉螺栓）计算书一、计算依据1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-20035、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-20136、《施工手册》（第五版）//二、计算参数基本参数计算依据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008混凝土柱边长L(mm)800混凝土柱边宽B(mm)800混凝土柱计算高度H(mm)4400柱长边次梁根数m5柱短边次梁根数n5最低处柱箍距底部距离300a(mm)柱箍间距b(mm)500柱箍合并根数2柱长边对拉螺栓根数X2柱短边对拉螺栓根数Y2荷载参数混凝土浇筑方式溜槽、串筒或混凝土初凝时间t0(h)导管4混凝土浇筑速度（m/h)3混凝土塌落度影响修正系数1.15外加剂影响修正系数1.2混凝土重力密度γc(kN/m^3)24振捣混凝土时模板的水平荷/倾倒混凝土时模板的水平荷2载Q2k(kN/m^2)载Q3k(kN/m^2)材料参数柱箍类型圆钢管柱箍规格Ф48×3.5次梁类型矩形木楞次梁规格50×100面板类型覆面竹胶合板面板规格3层（18mm）对拉螺栓规格M14//）//）三、荷载统计新浇混凝土对模板的侧压力F1=0.22ct01β20.5＝0.22×24×4×1.2×1.15×30.5=50.482kN/m2F2c＝24×4400/1000=105.6kN/m2标准值4k＝min[F1＝50.482kN/m2承载能力极限状态设计值根据柱边的大小确定组合类型：由于柱长边大于300mm，则：S＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]//=0.9×max(1.2×50.482+1.4×2,1.35×50.482+1.4×0.7×2)=63.099kN/m2正常使用极限状态设计值Sk＝4k＝50.482kN/m2四、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。W＝bh2/6=1000×15/6=37500mm3，＝bh3/12=1000×153/12=281250mm4其中的h为面板厚度。）1、强度验算q＝bS＝1×63.099=63.099kN/m）Mmax＝0.315kN·m＝Mmax/W＝0.315×10/37500=8.413N/mm2≤＝37N/mm2满足要求//2、挠度验算）qk＝k=1×50.482=50.482kN/m）max=0.353mm≤[]＝200/400=0.5mm满足要求五、小梁验算续梁计算偏安全且比较符合实际情况，计算简图如下：//）次梁上作用线荷载q＝Max(L/m,B/n)S＝200/1000×63.099=12.62kN/mqk＝Max(L/m,B/n)Sk＝200/1000×50.482=10.096kN/m1、强度验算）Mmax＝0.568kN·m＝Mmax/W＝0.568×10/(83.333×1000)=6.815N/mm2[f]＝13N/mm2满足要求2、抗剪验算//）max=3.939kNmaxS0/(Ib)=3×62.5×103/(416.667×104×5×10)=1.182N/mm2≤[f]＝1.4N/mm2满足要求3、挠度验算））=0.551mm≤[ν]＝500/400=1.25mm满足要求4、支座反力计算Rmax=7.725kNRmaxk=6.18kN//六、柱箍验算取s=Max[L/(X+1),B/(Y+1)]=max((800+(100+48)×2)/(2+1),(800+(100+48)×2)/(2+1))=365.333mm力。）1、强度验算）Mmax＝0.544kN·m＝Mmax/W＝0.544×10/(8.986×1000)=60.548N/mm2[f]＝205N/mm2满足要求//2、抗剪验算）max=11.727kN=VmaxS0/(Ib)=3×6.084×103/(21.566×104×1.2×10)=27.57N/mm2≤[f]＝120N/mm2满足要求3、挠度验算））//＝0.089mm≤[]＝365.333/400=0.913mm满足要求4、支座反力计算Rmax=15.59kN七、对拉螺栓验算＝Rmax=15.59kN≤17.8kN满足要求//(四)800*1500mm柱模板（设置对拉螺栓）计算书一、计算依据1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-20035、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-20136、《施工手册》（第五版）//二、计算参数基本参数计算依据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008混凝土柱边长L(mm)1500混凝土柱边宽B(mm)800混凝土柱计算高度H(mm)6000柱长边次梁根数m8柱短边次梁根数n5最低处柱箍距底部距离300a(mm)柱箍间距b(mm)500柱箍合并根数2柱长边对拉螺栓根数X4柱短边对拉螺栓根数Y2荷载参数混凝土浇筑方式溜槽、串筒或混凝土初凝时间t0(h)导管4混凝土浇筑速度（m/h)3混凝土塌落度影响修正系数1.15外加剂影响修正系数1.2混凝土重力密度γc(kN/m^3)24振捣混凝土时模板的水平荷/倾倒混凝土时模板的水平荷2载Q2k(kN/m^2)载Q3k(kN/m^2)材料参数柱箍类型圆钢管柱箍规格Ф48×3.5次梁类型矩形木楞次梁规格50×100面板类型覆面竹胶合板面板规格3层（18mm）对拉螺栓规格M14//）//）三、荷载统计新浇混凝土对模板的侧压力F1=0.22ct01β20.5＝0.22×24×4×1.2×1.15×30.5=50.482kN/m2F2c＝24×6000/1000=144kN/m2标准值4k＝min[F1＝50.482kN/m2承载能力极限状态设计值根据柱边的大小确定组合类型：由于柱长边大于300mm，则：S＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]//=0.9×max(1.2×50.482+1.4×2,1.35×50.482+1.4×0.7×2)=63.099kN/m2正常使用极限状态设计值Sk＝4k＝50.482kN/m2四、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。W＝bh2/6=1000×15/6=37500mm3，＝bh3/12=1000×153/12=281250mm4其中的h为面板厚度。）1、强度验算q＝bS＝1×63.099=63.099kN/m）Mmax＝0.362kN·m＝Mmax/W＝0.362×10/37500=9.658N/mm2≤＝37N/mm2满足要求//2、挠度验算）qk＝k=1×50.482=50.482kN/m）max=0.466mm≤[]＝214.286/400=0.536mm满足要求五、小梁验算续梁计算偏安全且比较符合实际情况，计算简图如下：//）次梁上作用线荷载q＝Max(L/m,B/n)S＝214.286/1000×63.099=13.521kN/mqk＝Max(L/m,B/n)Sk＝214.286/1000×50.482=10.817kN/m1、强度验算）Mmax＝0.608kN·m＝Mmax/W＝0.608×10/(83.333×1000)=7.302N/mm2[f]＝13N/mm2满足要求2、抗剪验算//）max=4.221kNmaxS0/(Ib)=3×62.5×103/(416.667×104×5×10)=1.266N/mm2≤[f]＝1.4N/mm2满足要求3、挠度验算））=0.591mm≤[ν]＝500/400=1.25mm满足要求4、支座反力计算Rmax=8.277kNRmaxk=6.622kN//六、柱箍验算取s=Max[L/(X+1),B/(Y+1)]=max((1500+(100+48)×2)/(4+1),(800+(100+48)×2)/(2+1))=365.333mm为计算跨度。荷载主要有次梁传递至柱箍，简化为每跨作用两个集中力。）1、强度验算）Mmax＝0.561kN·m＝Mmax/W＝0.561×10/(8.986×1000)=62.407N/mm2[f]＝205N/mm2满足要求//2、抗剪验算）Vmax=10.489kN=VmaxS0/(Ib)=10.489×103×6.084×103/(21.566×104×1.2×10)=24.658N/mm2≤[f]＝120N/mm2满足要求3、挠度验算））//＝0.087mm≤[]＝365.333/400=0.913mm满足要求4、支座反力计算Rmax=16.175kN七、对拉螺栓验算＝Rmax=16.175kN≤17.8kN满足要求//(五)1000*1800mm柱模板（设置对拉螺栓）计算书一、计算依据1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-20035、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-20136、《施工手册》（第五版）//二、计算参数基本参数计算依据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008混凝土柱边长L(mm)1800混凝土柱边宽B(mm)1000混凝土柱计算高度H(mm)6000柱长边次梁根数m10柱短边次梁根数n6最低处柱箍距底部距离300a(mm)柱箍间距b(mm)500柱箍合并根数2柱长边对拉螺栓根数X5柱短边对拉螺栓根数Y3荷载参数混凝土浇筑方式溜槽、串筒或混凝土初凝时间t0(h)导管4混凝土浇筑速度（m/h)3混凝土塌落度影响修正系数1.15外加剂影响修正系数1.2混凝土重力密度γc(kN/m^3)24振捣混凝土时模板的水平荷/倾倒混凝土时模板的水平荷2载Q2k(kN/m^2)载Q3k(kN/m^2)材料参数柱箍类型圆钢管柱箍规格Ф48×3.5次梁类型矩形木楞次梁规格50×100面板类型覆面竹胶合板面板规格3层（18mm）对拉螺栓规格M14//）//）三、荷载统计新浇混凝土对模板的侧压力F1=0.22ct01β20.5＝0.22×24×4×1.2×1.15×30.5=50.482kN/m2F2c＝24×6000/1000=144kN/m2标准值4k＝min[F1＝50.482kN/m2承载能力极限状态设计值根据柱边的大小确定组合类型：由于柱长边大于300mm，则：S＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]//=0.9×max(1.2×50.482+1.4×2,1.35×50.482+1.4×0.7×2)=63.099kN/m2正常使用极限状态设计值Sk＝4k＝50.482kN/m2四、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。W＝bh2/6=1000×15/6=37500mm3，＝bh3/12=1000×153/12=281250mm4其中的h为面板厚度。）1、强度验算q＝bS＝1×63.099=63.099kN/m）Mmax＝0.315kN·m＝Mmax/W＝0.315×10/37500=8.413N/mm2≤＝37N/mm2满足要求//2、挠度验算）qk＝k=1×50.482=50.482kN/m）max=0.353mm≤[]＝200/400=0.5mm满足要求五、小梁验算续梁计算偏安全且比较符合实际情况，计算简图如下：//）次梁上作用线荷载q＝Max(L/m,B/n)S＝200/1000×63.099=12.62kN/mqk＝Max(L/m,B/n)Sk＝200/1000×50.482=10.096kN/m1、强度验算）Mmax＝0.568kN·m＝Mmax/W＝0.568×10/(83.333×1000)=6.815N/mm2[f]＝13N/mm2满足要求2、抗剪验算//）max=3.939kNmaxS0/(Ib)=3×62.5×103/(416.667×104×5×10)=1.182N/mm2≤[f]＝1.4N/mm2满足要求3、挠度验算））=0.551mm≤[ν]＝500/400=1.25mm满足要求4、支座反力计算Rmax=7.725kNRmaxk=6.18kN//六、柱箍验算取s=Max[L/(X+1),B/(Y+1)]=max((1800+(100+48)×2)/(5+1),(1000+(100+48)×2)/(3+1))=349.333mm中力。）1、强度验算）Mmax＝0.497kN·m＝Mmax/W＝0.497×10/(8.986×1000)=55.292N/mm2[f]＝205N/mm2满足要求//2、抗剪验算）Vmax=12.064kN=VmaxS0/(Ib)=12.064×103×6.084×103/(21.566×104×1.2×10)=28.361N/mm2≤[f]＝120N/mm2满足要求3、挠度验算））//＝0.071mm≤[]＝349.333/400=0.873mm满足要求4、支座反力计算Rmax=15.416kN七、对拉螺栓验算＝Rmax=15.416kN≤17.8kN满足要求//十五、梁模板支撑计算书(一)200*600mm梁模板安全计算书一、计算依据1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003//1、计算参数基本参数混凝土梁高h(mm)600混凝土梁宽b(mm)200混凝土梁计算跨度L(m)6模板支架高度H(m)2.9计算依据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008模板荷载传递方式可调托座次梁悬挑长度a1(mm)250梁两侧楼板情况梁两侧有板梁侧楼板厚度120斜撑含水平布置方式普通型梁跨度方向立柱间距la(m)1垂直梁跨度方向的梁两侧立0.7水平杆步距h(m)1.5

柱间距lb(m)梁侧楼板立杆的纵距la1(m)梁侧楼板立杆的横距lb1(m)11立杆自由端高度a(mm)400梁底增加立柱根数n0梁底支撑小梁根数m2架体底部布置类型垫板结构表面要求表面外露材料参数主梁类型圆钢管主梁规格Ф48×3.5次梁类型矩形木楞次梁规格50×100面板类型覆面木胶合板面板规格18mm(克隆、山樟平行方向)钢管规格Ф48荷载参数基础类型混凝土楼板地基土类型/地基承载力特征值/架体底部垫板面积A(m2)0.2ak2)是否考虑风荷载否架体搭设省份、城市四川(省)宜

宾市(市)//地面粗糙度类型/基本风压值Wo(kN/m^2)/模板及其支架自重标准值G1k(kN/m^2)0.5新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m^3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m^3)1.5施工人员及设备产生荷载标准值Q1k(kN/m^2)2.5//2、施工简图）1//）2二、面板验算侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。W=bh2/6=1000×122/6=24000mm3，3/12=1000×123/12=144000mm41、强度验算由可变荷载控制的组合：q1=0.9×{1.2[G1k2k3k)h]b+1.4Q1kb}=0.9×(1.2×(0.5+(24+1.5)×600/1000)×1+1.4×2.5×1)=20.214kN/m由永久荷载控制的组合：q2=0.9×{1.35[G1k2k3k)h]b+1.4×0.7Q1kb}=0.9×(1.35×(0.5+(24+1.5)×600/1000)×1+1.4×0.7×2.5×1)=21.402kN/m取最不利组合得：q=max[q1,q]=max(20.214,21.402)=21.402kN/m//））Mmax=0.107kN·mσ=Mmax/W=0.107×106/24000=4.459N/mm2≤[f]=31N/mm2满足要求2、挠度验算qk1k3k2k)×h)×b=(0.5+(24+1.5)×600/1000)×1=15.8kN/m）//）ν=0.199mm≤[ν]=200/((2×400)=0.5mm满足要求三、次梁验算由可变荷载控制的组合：q1=0.9×{1.2[G1k2k3k)h]a+1.4Q1ka}=0.9×(1.2×(0.5+(24+1.5)×600/1000)×200/1000/(2-1)+1.4×2.5×200/1000/(2-1))=4.043kN/m由永久荷载控制的组合：q2=0.9×{1.35[G1k2k3k)h]a+1.4×0.7Q1ka}=0.9×(1.35×(0.5+(24+1.5)×600/1000)×200/1000/(2-1)+1.4×0.7×2.5×200/1000/(2-1))=4.28kN/m取最不利组合得：q=max[q1,q]=max(4.043,4.28)=4.28kN/m计算简图：）//1、强度验算）(kN·m)Mmax=0.42kN·mσ=Mmax/W=0.42×106/(42.146×1000)=9.975N/mm2≤[f]=15N/mm2满足要求2、抗剪验算）Vmax=2.427kNmaxmaxS/(Ib)=2.427×103×31.609×103/(179.12×104×3.5×10)=1.224N/mm2≤[τ]=22满足要求3、挠度验算挠度验算荷载统计，qk1k3k2k)×h)×a=(0.5+(24+1.5)×600/1000)×200/1000/(2-1)=3.16kN/m//））max=0.881mm≤[ν]=1×1000/400=2.5mm满足要求四、主梁验算0，故可将主梁的验算力学模型简化为0+2-1=1跨梁计算。这样简化符合工况，且能保证计算的安全。等跨连续梁，跨度为:1跨距为：等跨)0.7将荷载统计后，通过次梁以集中力的方式传递至主梁。A.由可变荷载控制的组合：q1=0.9×{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4Q1ka}=0.9×(1.2×(0.5+(24+1.5)×600/1000)×200/((2-1)×1000)+1.4×2.5×200/((2-1)×1000))=4.043kN/m//B.由永久荷载控制的组合：q2=0.9×{1.35[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4×0.7Q1ka}=0.9×(1.35×(0.5+(24+1.5)×600/1000)×200/((2-1)×1000)+1.4×0.7×2.5×200/((2-1)×1000))=4.28kN/m取最不利组合得：q=max[q1,q]=max(4.043,4.28)=4.28kN此时次梁的荷载简图如下）用于正常使用极限状态的荷载为：qk=[G1k2k3k)h]a=(0.5+(24+1.5)×600/1000)×200/((2-1)×1000)=3.16kN/m此时次梁的荷载简图如下）根据力学求解计算可得：承载能力极限状态下在支座反力：R=4.663kN正常使用极限状态下在支座反力：Rk=3.442kN还需考虑主梁自重，则自重标准值为k=65.3/1000=0.065kN/m//自重设计值为：g=0.9×1.2gk=0.9×1.2×65.3/1000=0.071kN/m则主梁承载能力极限状态的受力简图如下：）则主梁正常使用极限状态的受力简图如下：）1、抗弯验算）(kN·m)Mmax=1.17kN·m//σ=Mmax/W=1.17×106/(8.986×1000)=130.198N/mm2[f]=205N/mm2满足要求2、抗剪验算）max=4.687kNτmax=maxS/(Ib)=4.687×1000×6.084×103/(21.566×1042≤[τ]=120N/mm2满足要求3、挠度验算）max=0.989mm≤[ν]=0.7×1000/(0+1)/400=1.75mm满足要求4、支座反力计算//座反力和非两端支座的最大支座反力。故经计算得：两端支座最大支座反力为：R1=4.687kN非端支座最大支座反力为：R2=0kN五、端支座扣件抗滑移验算按上节计算可知，两端支座最大支座反力就是扣件的滑移力R1=4.687kN≤[N]=8kN满足要求六、可调托座验算非端支座最大支座反力为即为可调托座受力R2=0kN[N]=30kN满足要求七、立柱验算1、长细比验算立杆与水平杆扣接，按铰支座考虑，故计算长度l0取步距则长细比为：λ=h/i=1.5×1000/(1.59×10)=94.34≤[λ]=150满足要求2、立柱稳定性验算根据λ查JGJ162-2008附录D得到φ=0.634梁侧立杆承受的楼板荷载1=[1.2(G1k2k3k01k]la1b1=(1.2×(0.5+(24+1.5)×120/1000)+1.4×2.5)×1×1=7.772kN由第五节知，梁侧立杆承受荷载为就是端支座的最大反力R1=4.687kN由于梁中间立杆和梁侧立杆受力情况不一样，故应取大值进行验算//NA=max(N1+R12)=12.459kN考虑架体自重荷载得：BA+1.2×H×gk=12.459+1.2×0.065×(2.9+(600-120)/1000)=12.724kNB/(φA)=12.724×1000/(0.634×(4.24×100))=47.3342≤[σ]=205N/mm2满足要求//(二)250*600mm梁模板安全计算书一、计算依据1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003//1、计算参数基本参数混凝土梁高h(mm)600混凝土梁宽b(mm)250混凝土梁计算跨度L(m)9模板支架高度H(m)5.9计算依据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008模板荷载传递方式可调托座次梁悬挑长度a1(mm)250梁两侧楼板情况梁两侧有板梁侧楼板厚度130斜撑含水平布置方式普通型梁跨度方向立柱间距la(m)0.9垂直梁跨度方向的梁两侧立0.7水平杆步距h(m)1.5

柱间距lb(m)梁侧楼板立杆的纵距la1(m)梁侧楼板立杆的横距lb1(m)0.90.9立杆自由端高度a(mm)400梁底增加立柱根数n0梁底支撑小梁根数m2架体底部布置类型垫板结构表面要求表面外露材料参数主梁类型圆钢管主梁规格Ф48×3.5次梁类型矩形木楞次梁规格50×100面板类型覆面木胶合板面板规格18mm(克隆、山樟平行方向)钢管规格Ф48荷载参数基础类型混凝土楼板地基土类型/地基承载力特征值/架体底部垫板面积A(m2)0.2ak2)是否考虑风荷载否架体搭设省份、城市四川(省)宜

宾市(市)//地面粗糙度类型/基本风压值Wo(kN/m^2)/模板及其支架自重标准值G1k(kN/m^2)0.5新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m^3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m^3)1.5施工人员及设备产生荷载标准值Q1k(kN/m^2)2.5//2、施工简图）1//）2二、面板验算侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。W=bh2/6=1000×122/6=24000mm3，3/12=1000×123/12=144000mm41、强度验算由可变荷载控制的组合：q1=0.9×{1.2[G1k2k3k)h]b+1.4Q1kb}=0.9×(1.2×(0.5+(24+1.5)×600/1000)×1+1.4×2.5×1)=20.214kN/m由永久荷载控制的组合：q2=0.9×{1.35[G1k2k3k)h]b+1.4×0.7Q1kb}=0.9×(1.35×(0.5+(24+1.5)×600/1000)×1+1.4×0.7×2.5×1)=21.402kN/m取最不利组合得：q=max[q1,q]=max(20.214,21.402)=21.402kN/m//））Mmax=0.167kN·mσ=Mmax/W=0.167×106/24000=6.967N/mm2≤[f]=31N/mm2满足要求2、挠度验算qk1k3k2k)×h)×b=(0.5+(24+1.5)×600/1000)×1=15.8kN/m）//）ν=0.485mm≤[ν]=250/((2×400)=0.625mm满足要求三、次梁验算由可变荷载控制的组合：q1=0.9×{1.2[G1k2k3k)h]a+1.4Q1ka}=0.9×(1.2×(0.5+(24+1.5)×600/1000)×250/1000/(2-1)+1.4×2.5×250/1000/(2-1))=5.054kN/m由永久荷载控制的组合：q2=0.9×{1.35[G1k2k3k)h]a+1.4×0.7Q1ka}=0.9×(1.35×(0.5+(24+1.5)