环境工程大气火电厂锅炉烟气脱硫系统进行初步设计

环境工程大气毕业设计_火电厂锅炉烟气脱硫系统进行初步设计黄石理工学院毕业设计（论文）①石灰石/石灰湿法脱硫此技术的优点为技术成熟，是世界上最成熟的脱硫技术之一，已广泛应用于世界各地；钙硫摩尔比较低，一般在1.05～1.10；脱硫效率高，一般可达95%以上；脱硫剂利用率高，一般大于90%；烟气处理量大，特别适合大机组；煤种适应性强，低、中、高硫煤均可，对高硫煤优势突出；脱硫产物石膏可作为建筑等材料。此技术的缺点为投资费用高；运行费用较高；占地面积大；电耗较高，；脱硫塔内构件易发生腐蚀；塔底部的持液槽易结垢、堵塞及腐蚀；耗水量相对较大；排出废水需要处理；对石灰石/石灰颗粒的粒径要求比较严格；净化后的烟气会对尾部烟道及烟囱产生腐蚀；脱硫成本相对较高；系统管理操作复杂。石灰石/石灰湿法是当今世界最成熟、使用最为广泛的烟气脱硫技术。除尘后的锅炉烟气经增压风机增压，通过气－气热交换器交换热量降温后从底部进入脱硫塔，与石灰石浆液发生反应，除去烟气中的SO2。净化后的烟气经除雾器除去烟气中携带的液滴，通过气－气热交换器升温后从烟囱排出。反应生成物CaSO3进入脱硫塔底部的浆液池，被通过增氧风机鼓入的空气强制氧化，生成CaSO4，继而生成石膏。为了使生成的石膏不断排出，新鲜的石灰石/石灰浆液需连续补充，才能得到纯度较高的石膏。

=2\*GB3②烟气循环流化床脱硫技术

锅炉排出的未经除尘或经除尘后的烟气从脱硫塔底部进入，脱硫塔下部为一文丘利管，烟气在喉部得到加速，在渐扩段与加入的消石灰粉和喷入的雾化水剧烈混合，Ca(OH)2和烟气中的SO2、SO、HCl和HF等发生化学反应，生成CaSO3、CaSO4、CaCl2、CaF2等。同时烟气中有CO2存在，还会消耗一部分Ca(OH)2生成CaCO3。净化后的烟气在脱硫塔出口烟尘质量浓度高达1000g/m3，进入除尘器前先经过一个百叶窗式分离器，该百叶窗式分离器的除尘效率为50%左右。经静电除尘后的烟气温度在70～75℃，不必再热，可直接从烟囱排出。从百叶窗分离器及静电除尘器下部捕集的干灰，一部分送回循环脱硫塔的再循环灰入口，另一部分送至灰库。

此技术优点初投资较低；运行费用较低；钙硫摩尔比较小（1.2～1.5）；脱硫效率高，可达90%以上；系统电耗小；占地面积较少；适于各种含硫煤种；工艺成熟，流程简单，系统设备少，不需专职人员进行操作和维护；系统可靠性高；能同时有效脱除氯化物和氟化物等有害气体；此技术缺点对石灰品质和颗粒粒径要求高；脱硫系统对除尘器除尘效率有一定影响；生成的CaSO3比CaSO4多，CaSO3需经处理才可成为CaSO4，副产品不能利用。

。2.3吸收装置选择2.3.1吸收塔的选择原则：脱硫吸收塔的选择原则,主要是看其液气接触条件、设备阻力以及吸收液循环量2.3.2常用的吸收塔设备类型及特点吸收设备的类型装置示意图工作过程工艺特点喷淋吸收塔石灰石浆液通过雾化喷嘴形成雾滴，均匀地喷淋于塔中；进入吸收塔的烟气与自由移动的液滴紧密接触(一般是以逆流方式布置，且不设气流限制装置)；净化后的烟气所携带的液态雾滴由除雾器捕获。喷淋塔优点是塔内构件少，故结垢可能性小，压力损失也小。逆流运行有利于烟气与吸收液充分接触，但阻力损失比顺流大填料塔填料塔操作时，液体自塔上部进入，通过液体分布器均匀喷洒于塔截面上。在填料层内，液体沿填料表面自动分散呈膜状流下。气体自塔下部进入，通过填料缝隙自由空间，从塔上部排出。与板式塔相比，填料塔的基本特点是结构简单、压降低、填料可用耐腐蚀材料制造。板式塔板式塔正常工作时，液体在重力作用下自上而下横向通过各层塔板后由塔底排出；气体在压差推动下，经均布在塔板上的开孔由下而上穿过各层塔板后由塔顶排出。板式塔的空塔速度较高，因而生产能力较大，塔板效率稳定，操作弹性大，且造价低，检修、清洗方便文丘里洗涤器气体进入扩散管后，流速增大。洗涤液通过喉管的喷嘴进入，液滴被高速气流雾化和加速，由于液滴与粒子之间惯性碰撞，使微细尘粒被捕集。在扩散管中使尘粒凝聚，形成直径较大的含尘液滴而随水排出。是一种高效湿式洗涤器，常用于高温烟气降温和除尘。由于高速气流要加速和雾化液滴，因此压降较大，一般为3000-9000Pa，甚至更高。 喷射鼓泡吸收塔烟气通过喷射器直接喷散到洗涤液中，经处理后的烟气经过升气管进入上层的混气室，然后经除雾器后由烟囱排出。取消了复杂的浆液再循环系统，简化了工艺过程，也降低了能耗，因而使基建投资和运行费用都有所减少。该工艺另一个重要特点是低pH低（3.5-4.5），而一般的FGD工艺pH为5-72.3.3脱硫吸收设备的性能比较脱硫吸收器对比表吸收器类型持液量逆流接触防堵性能操作弹性设备阻力除尘性能喷淋塔低是中较好低差填料塔高是差较好中中凿球塔中是好中中较好筛板塔中是中中中较好旋流板塔高是好好低好2.3.4脱硫吸收设备的比较及由以上对比，可知：①物料系统易起泡沫；高粘性物料；具有腐蚀性的介质宜用填料塔；②有悬浮固体和残渣的物料，或易结垢的物料，宜用板式塔中大孔径筛板塔、十字架型浮阀和泡罩塔等；③对于处理过程中有热量放出或须加入热量的系统；当初李系统的液气比L/G小时，宜采用板式塔。最终选择填料塔，作为脱硫吸收设备2.4吸收剂的选取2.4.1湿法脱硫吸收剂的选择原则⑴吸收能力好，选择性能好⑵挥发性低，无毒，不易燃烧，化学稳定性好，凝固点低，不发泡，易再生，粘度小，比热小⑶不腐蚀或腐蚀小，以减少设备投资或维护费用⑷来源丰富，容易得到，价格便宜⑸便于处理和操作，不易产生二次污染2.4.2常见吸收剂经过长期的生产实践，目前选用作为铁水脱硫剂的主要是Ca、Mg、Na等元素的单质或化合物，常用的脱硫剂主要有：Ca系：电石粉（CaC2）、石灰（CaO）、石灰石（CaCO3）等Mg系：金属Mg粉Na系：苏打（Na2CO3）2.4.3常见的吸收剂性能比较CaC2脱硫有如下特点：1)在高碳系铁水中，CaC2分解出的Ca离子与铁水中的硫有极强的亲和力。因此CaC2有很强的脱硫能力，在一定的铁水条件下，用CaC2脱硫，脱硫反应的平衡常数可达6.9×105，反应达到平衡时，铁水中硫含量可达4.9×10-7。2)用CaC2脱硫，其脱硫反应是放热反应，有利于减少铁水的温降。脱硫有如下特点：1)在高C和一定含硅量的铁水中，有较强的脱硫能力，在1350℃时，用脱硫，反应达平衡时，铁水中硫含量可达，比的脱硫能力要弱得多。2)脱硫渣为固体渣扒渣方便对铁水缶混铁车侵蚀较小但用量较大故形成的渣量也大，铁损也较高，铁水温降也较大。3)石灰粉资源广、价格低、易加工，使用安全。镁粉脱硫有如下特点：1)Mg有很强的铁水脱硫能力，13500C时，用Mg粉脱硫，反应的平衡常数为3.17×105，反应达到平衡时，铁水中含硫量可达l.6×102)Mg的沸点为ll0703)Mg在铁水中有一定的溶解度，铁水经过Mg饱和后能防止回硫，这部份饱和的Mg在铁水处理后的运送过程中仍能起到脱硫作用。2.4.4吸收剂的确定由实践证明石灰是烟气脱硫较为理想的吸收剂，而且工业上常常选取石灰或石灰石做为吸收SO2的吸收剂。故此次设计选用石灰石（石灰）做为吸收剂2.5石灰石/石灰法的吸收机理⑴石灰石的溶解过程：

⑵吸收过程：

⑶反应产物的氧化：

⑷结晶生成石膏：

2.6填料塔填料的选择确定设计填料塔的填料类型选用Φ50×50×45规格，陶瓷拉西环填料（乱堆）；填料参数Φ=50㎜，3.设计计算书3..1.烟气量的计算以1Kg煤燃烧为基础，则％（以质量计）重量/g摩尔数/mol需氧量/molC52.57525.743.8143.81H3.2532.516.258.125O7.8978.92.47-2.47S0.838.30.260.26N1.0110.15.05水分（W）7.6476.44.24挥发分(V)24.74247.4//灰分（A）26.81268.1//假定干空气中氮氧的摩尔比（体积比）为3.78，则1kg样煤完全燃烧所需的理论空气量为49.725×（3.78+1）=237.6855mol/Kg煤实际空气量为：237.6855×1.3=308.99mol/Kg煤理论情况下烟气的组成（单位：mol）COHOSON43.814.24+8.125=12.3650.265.05+49.725×3.78=193.21理论烟气量为:43.81+12.365+0.26+193.21=249.645mol/Kg煤实际烟气量为：249.645+237.6855×（1.3-1）=320.9506mol/Kg煤所以燃烧1Kg煤，产生烟气体积为：320.9506×=7.189m/Kg由PV=nRT知,在烟气温度为150℃V=(150+273.130)/273.13×7.189=11.14m/Kg，由于锅炉耗煤量为35t/h;所以标准状况下的烟气流量为7.189×35000=251615m3/h=69.89实际情况下的烟气流量为11.14×35000=389900m33.2烟尘和SO浓度的计算在标准状况下，由于飞灰率为80%，则烟尘浓度为：=29834mg/m；SO浓度为：=2314.65mg/m在烟气温度为150℃由于飞灰率为80%，则烟尘浓度为：=19253.1mg/m33.3除尘系统的设计计算3.3粉尘经除尘器后进入脱硫系统，由于脱硫系统还有50%的除尘率，故除尘器的除尘效率η可由下式计算：C×（1-η）×（1-50%）≤50即29834×（1-η）×（1-50%）≤50得η≥99.66%设计除尘效率为99.7%,则除尘器出口粉尘浓度：29834×(1-99.7%)=89.5mg/m烟囱出口处粉尘浓度为：89.5×(1-50%)=44.75mg/m .2.1确定主要部件的结构型式静电除尘器的主要部件是电晕极线和收尘极板。本设计中电晕线采用芒刺线，集尘板采用管式极板，确定电场风速本设计中,选用静电除尘器净化锅炉飞灰,采用经验法取电场风速为1.15m/s确定粉尘的驱进速度本设计中的粉尘为锅炉灰尘，采用经验法取有效驱进速度为0.12m计算电场断面积电场断面积是指静电除尘器内垂直于气流方向的有效断面积。计算式如下：式中：F—电除尘器电场的有效断面积，m;Q—通过电除尘器的烟气量，;此处为251615m3/h;合69.89V—烟气通过电场的风速，m/s所以F´=69.89/1.15=60.77m取电场的有效断面积为61m对管式静电除尘器而言，其电场断面为圆形，其中高略大于宽（一般高宽比为1～1.3），确定高、宽中的一个值即可确定电场的高（H）及宽（B）。根据上面计算确定电场的高为9m，宽为计算集尘极板总面积由多依奇公式可知，当已知烟气处理量Q、有效驱进速度和设计所要求的除尘效率，便可确定所需的收尘极板面积A，本设计中取ωe=0.12m/sA==3378取收尘极板面积为3380m。应考虑各种参数的准确性和电除尘器结构等方面的影响，应将极板面积适当增加一定的余量，一般按5％考虑。则A′=A（1+5％）=3549㎡比集尘面积=50.78m电场数n的确定先计算收尘极与放电极的间距和排数收尘极的排数可以根据电场断面宽度和收尘极的间距确定：式中：n—收尘极排数；B—电场断面宽度，根据前面计算为7m—收尘极板间距(2b)，根据经验多取2b=400mm.所以收尘级的排数n=7/0.4+1=17.5,取18则放电极的排数为n-1=17排.通道数（每两个集尘极之间为一个通道）n-1=17个再算电除尘器的电场总长度L为：L==3549/（2×17×9）=11.60m，取电场总长度为12于是电场个数为n=L/l=12/4=3(单一电场长度通常选取l=3～4m）电场高度h=5.5m2,圆整后取h=6m同极距（2s）的确定本设计宽间距电除尘器，加宽极间距可以提高两极的工作电压，粉尘的驱进速度也相应提高且电除尘器内电极的安装和维修方便，在处理相同烟气量和达到相同集尘效率条件下，所需的集尘面积也少。故，本次设计采用400㎜的同极距。0电场断面F=61.56实际风速=1.14m/s1选型结果如下表所示选型结果序号名称单位数量序号名称单位数量1型号CDPK—20/27除尘效率％99.7%2数量个18有效驱进速度123处理烟气量2516159集尘极面积㎡35494烟气温度℃15010比集尘面积50.785电场风速1.1411电场数个36截面积㎡61.5612电场长度2每个电场的有效长度=5.48m根据所选阳极板看,板宽为480㎜，则电场长度方向需要的阳极板数为：=11.41圆整后取n=12 故需要的板的块数为12块，则电场的有效长度为：L=480×12=5760mm3灰斗的设计计算采用四棱台状（角锥形）灰斗,斗壁倾角为60,灰斗出料口的尺寸由排灰量大小确定,排灰量由式G=3QC/n计算:式中,系数3是考虑排灰能力增大倍数,n是沿宽度方向上的灰斗数。所以G==1.04Kg/s=3.7t/h角锥形灰斗排灰量灰斗下口宽B/mm300×300350×350400×400500×500排灰量/t203550100根据上表可以确定灰斗的下口宽为300mm×300mm,灰斗的高度为:式中：B—静电除尘器内壁宽，mmB—灰斗下口宽度，mm所以=2771.2mm设计灰斗高度为2772mm3.4.脱硫系统的设计计算3.4.1由SO初始浓度（C=2314.65mg/m）和排放要求(＜400mg/m)计算脱硫效率η为：η＞1-C/C=1-400/2314.65=82.72%设计脱硫效率为83%,则SO出塔浓度为2314.65×(1-83%)=393.49mg/m33.4.2SO的吸收量为（2314.65-393.49）mg/m3×251615m3/h=483392.7×103mg/h=483.4Kg/hSO与吸收剂（CaCO）发生的化学反应如下：SO+CaCO+2HOCaSO·2HO+CO则CaCO用量为483.4Kg/h×=755.31Kg/h石灰石颗粒（含量为93%）经球磨机磨成粉末后，制成石灰石浆液（质量分数为20%）。则整个过程中石灰石颗粒用量为755.31/93%=812.16Kg/h；溶质水的用量为755.31×=3021.24Kg/h；设计石灰石供给量为815Kg/h；水的供给量为3024Kg/h。3.5填料塔的设计计算3.5.1确定吸收剂的用量CG1=-3=0.036mol/m3CG2=-3=0.00625mol/m3LsminCB2=251615×(0.036-0.00625)=7485.5mol/h又知石灰石中不是百分之百都还有，还还有一部份杂质，本设计选用含有约83％的石灰石，则理论需要量为：7485.5×MCaCO3×83％=621.3kg/h实际用量一般为理论用量的（1.8～3）倍，为减少结垢，在循环槽内加入己二酸，加入量为2kg/t(石灰石)，则实际石灰石的用量为1118.3kg/h～1863.9kg/h；加入己二酸的量为：1.73kg/h～2.893.5.2填料塔塔径计算填料塔的塔径可按下式计算：式中Q——处理烟起量，一般由吸收任务给定，；——混合气体的空塔气速，即按空塔截面积计算的混合气体线速度，m/s，其中填料塔的空塔气速一般为0.3～1.5m/s，针对本设计选用3.5m/s作为需要设计的填料塔中的空塔气速。将已知条件代入（27）式中，可得该填料塔塔径：,实际工程中取4.8米3.5.3确定填料塔的吸收系数吸收液排气yG2吸收塔yG1==0.8110-3=0.08%吸收塔PG1=0.08％×101325=81.7payG2=0.00625×22.4×10-3=0.014％yG1混合气PG2=0.014％×101325=14.18pa石灰石吸收SO2的气速宜在1.6～2.5m/s范围，液气比在0.8～8.2l/m3当气速为2.5m/s，液气比为1.42l/m3时，传质阻力受气膜控制3.5.3填料塔的横截面的面积==17.3m23.5.4任一截面上的气体质量流率GG==649.3Kmol/(m)3.5.5填料层的高度H：==8.8m圆整后，填料层高度取H=9m3.6.烟囱的设计计算3.6.1为了利于烟气抬升,烟气出口流速不宜过低,一般宜在20～30m/s。本设计中取烟气出口流速=20m/s。则烟囱出口内径=2.11m取烟囱出口内径为2.11m反算=20.10m/s3.6.2由当地大气条件为中性D类，可采用霍兰德公式计算烟气抬升高度：=式中：—烟囱出口处平均风速，此处近似取年平均风速2.2m/s；—烟囱出口处烟气温度，此处取433K(160)；—环境大气温度,此处取年平均气温288.6。所以=≈6.85m3.6.3由计算式≥式中Q—源强，SO源强为89.5×251615/3600=6255.4mg/s；粉尘源强为44.75×251615/3600=3127.7mg/s—国家标准规定的SO和粉尘浓度限值，此处取二级标准,分别为0.5mg/m(小时标准)和0.3mg/m(日标准);—环境中SO和粉尘本底浓度,分别为0.30mg/m(小时均值)和0.225mg/m(日均值)；—常数，一般取0.5～1，此处取1。所以≥-6.85=50.87m≥-6.85=59.80m设计烟囱高度为60m3.7管道的设计计算管道压力损失计算的目的是确定管道断面尺寸和系统的压力损失，并由总风量和总压力损失选择适当的风机和电机。又由于该工程所处理的是锅炉中所产生的含尘烟气，且设该通风管道为截面为圆形的除尘风管。因此根据《除尘技术手册》中表9-1可知烟气在除尘管道中的分布为：垂直管--14m/s;水平管—16m/s3.7.1整个除尘系统采用钢板管道(粗糙度k=0.15mm)。除尘系统管道图如下：通风管道设计计算的目的，是根据生产工艺的特点及管道配置，确定系统的总抽风量、管道尺寸及系统的总阻力，然后选择相匹配的风机。（1）净化系统的管段直径按下式计算：（1）式中：D——管道直径，m；Q——通过除尘管道的气体量，m³/h；——净化系统管道风速，m/s。（2）管道摩擦阻力损失的计算：对干净气体：（2）对含尘气体：（3）式中：——直管道的摩擦阻力，Pa；——摩擦阻力系数；L——直管道的长度，m；D——直管道的直径，m；——管道内气体的流速，m/s；——管道气体的密度，kg/m³；——管道内粉尘的流速，m/s；c——含尘气体质量浓度，kg/m³。由于/接近1，且c通常很小，所以可以近似用干净气体阻力计算式，计算含尘气体。（3）局部压力损失计算管道内的气流经异形管件时所造成的局部压力损失，可按下式计算：（4）式中：——异形管件的局部阻力系数；——管道内气体的流速，m/s；——管道气体的密度，kg/m³；A、管段①：据Q1=251615m³/h，取v=16m/s，且设水平管段每段管长为10m。对于垂直管段，根据实际情况设计此段管长为5m将已知条件代入（28）式，可得管道直径：则取D1=2400mm,由于该管段输送的烟气温度很高，其通风管道一般选用可耐高温的钢管，根据通风管道统一规格,可知该管道的壁厚为2.0mm查《除尘风道计算表》：得出，实际风速为18m/s，由于烟气的温度为150℃，因此时烟气的密度为0.789，则动压为=127.8Pa则管道摩擦压力损失各管件局部压力损失系数（查手册）为:弯头,一个，；进口；锅炉的压力损失为650Pa。局部压力损失：B、管段②：Q2=28828.1m³/h，取v=16m/s，设水平管段管长为2m将已知条件代入（28）式，可得管道直径：则取D2=800㎜，根据通风管道统一规格,可知该管道的壁厚为2.0mm。查《除尘风道计算表》：得出，实际风速为16.1m/s，由于烟气的温度为120℃，因此此时烟气的密度为0.869,动压为112.6Pa。则管道摩擦压力损失各管件局部压力损失系数（查手册）为:出口，；进口，；该静电除尘器压力损失为400Pa；局部压力损失：C、管段③：Q3=23693.3m³/h，取v=16m/s，且设水平管段长10m。对于垂直管段，从脱硫设备中导出来的垂直管段为将已知条件代入（28）式，可得管道直径：则取D4=730㎜，根据通风管道统一规格,可知该管道的壁厚为2mm。查《除尘风道计算表》：得出，实际风速为15.1m/s，由于烟气的温度为50℃，因此此时烟气的密度为1.168,动压为125.5Pa。则管道压力损失该管段局部压损主要为换再器和脱硫塔的压力损失。硫塔的压力损失为560Pa局部压力损失：D、烟囱的阻力损失由于烟囱的出口直径2110mm，烟囱中烟气的流速为25.5m/s，烟囱高度60设计烟囱的进口直径2320mm，则烟气的流速为14.3m因为Q=251615m3/h，取烟囱内烟气平均流速为19.9m/s，查“计算表=0.021，动压191.7Pa可知烟气在烟囱的沿程阻力损失为：各管件局部压力损失系数（查手册）为:风帽，。局部压力损失：E、除尘系统总压力损失：把上述结果填入表中：表10管道计算表编号流量Q管长L（m）管径d流速v动压摩擦压损局部阻损局部压损管道总压损①283541580019.80.018598.427.31.75852.2950.6②28828.11580016.10.0183112.631.21.55568.9681.5③25893.91077016.00.0187125.5164.50560685.5④25893.94460019.90.021191.7177.11.2230421.7其中:流速:m/s；流量:m³/h；管长、管径:m；动压、摩擦压损、局部压损、管段压损累计:Pa3.7.2①选择通风机的计算风量：式中：Q—管道计算的总风量，m/hK—考虑系统漏风所附加的安全系数。除尘管道取0.1～0.15，此计算取0.12，一般管道取0.1。除尘管道：=251615×1.12=281808.8m/h脱硫管道：=251615×1.1=276776.5m/h②选择通风机的计算风压：式中：—管道计算的总压力损失，Pa；K—考虑管道计算误差及系统漏风等因素所采用的安全系数。除尘管道取0.15～0.2，此计算取0.2；一般管道取0.1～0.15，脱硫管道取0.12。除尘管道：=604.6×1.2=725.5Pa脱硫管道：=2982.1×1.12=3340.0Pa根据上述风量和风压，在锅炉风机样本上分别选择Y4-73,No.20D,当转数N=730r/min时,Q=243800m/h,p=1378Pa,配套电机为Y355—8，250KW和Y4-73,No.20D,当转数N=960r/min时,Q=233070m/h,p=3552Pa,配套电机为JSQ1410—6，520KW作为除尘风机和脱硫风机，可满足要求。复核电动机功率：=19040×725.5×1.3/(3600×1000××0.98)=5.09KW=18700×3340.0×1.3/(3600×1000××0.98)=23.01KW故配套电机满足要求。4.工程概算4.1投资费用4.1.1电除尘器本体：120.5万元。其中包括除尘器本体的供气、供水系统、走梯平台、除尘器刚支架、暖风系统等。包装费、运输费：15万元。设备保温材料：12万元（包括岩棉毡及镀锌钢板）。安装费：25万元（包括设备本体、电控系统等安装）。设计费（含资料、软件费）：10万元调试费：4万元总价合计：186.5万元4.1.吸收塔本体：260万元包装费、运输费：20万元。设备防腐材料：20万元。安装费：32万元（包括设备本体、电控系统等安装）。设计费（含资料、软件费）：15万元调试费：7万元。总价合计：354×2=708万元4.1.3管道全部由钢板制成，管壁厚为20mm。根据说明书中有关参数，计算则整个管道的钢材耗量为：=7.8×10×3.14×[(1.9)×30+(1.25)×12]=70126Kg=70.126管道支架为角钢,重量为6t。每吨钢材的市场价为5000元，把加工费、安装费、运输费等费用算入其中，每吨钢材的价格按6000元计算，则管道钢材费用为：0.6×（70.126+6）≈45.68万元4.1.4序号名称数量单价/元总价/万元1通风机2台85000172电动机2台4000083手动通风碟阀2只120002.44波型补偿器1个3000035螺旋输灰机1台100000106三通2个500017鼓风机1台8000088烟器再热器1台100000109除雾器1套500001010除雾器冲洗喷嘴2套20000411电器、仪表60000060小计156.1安装、运输费用按25%取费（其中运杂费6%）39.025以上合计195.1254.1.5项目项目直接费/万元备注烟囱（高度120m）12材料费，施工费基础工程25建筑基础、各种设备基础主体工程21建筑主体工程、室内外装饰工程等合计584.1.6设计中不可预见费工程投资的5%计算，则工程总费用为：(186.5+708+45.68+195.125+58)×（1+5%）=1252.8万元4.2运行管理费用4.2.1电费风机、螺旋输送机以及泵等配套电机年耗电费：（91+350+20×4+30+30）×24×300×0.4=2091600元/年=209.16万元/年4.2.2水费[6.05×（1+3%）+5]×24×300×1.5=121300元/年=12.13万元/年4.2.3劳动定员人员配制为10名，平均工资1000元/月10×12×1000=120000元/年=12万元/年4.2.4维修费用每年维修费用按设备初投资的2%计算，1155.8×2%=23.12万元/年4.2.5每年运行总费用209.16+12.13+12+23.12=256.41万元/年小结随着近代工业的出现，大小工厂在世界各地纷纷建起，一根根高大的烟囱树立起来，一台台机器装备起来，形成一幅工业社会兴旺发达的壮丽景象。在这美妙的景象背后，在工业文明为人类创造巨大财富的同时，人们排放到空气中的废物越来越多。各种有毒的烟雾大量向空中释放，它们四处飘荡，污染着空气，侵蚀着大地、生物、和人类自己。酸雨的形成、臭氧层的破坏、温室效应都是大气污染的见证。空气是人类生存的最基本的条件，一个人5周不吃饭，5天不喝水，仍能维持生命，但是5分钟不呼吸空气就会死亡。然而，地球正被大量有害气体包围着，大气污染非常严重。悬浮于大气中的污染物会造成局部地区或全球性的气候和气象变化，能直接对动植物的生长和生存造成危害，尤以对人体的健康危害最为引人注目。地球环境的破坏，归根结底是由于人类对大自然的过度开采造成的，破坏的环境只能由人类来恢复。要在治理环境上取得突破性进展，需要全人类的共同努力。我们每个人都有责任去保护环境、爱护环境，治理环境的重任就落在了环保工作者的肩上。作为环保工作者中的一员，我应该将自己所学到的知识运用到实际工作中。本次毕业设计使我学有所用，并且在运用所学的知识的过程中，我积累了不少经验；在设计的过程中也学到了许多新的知识。由于实际运用较少，缺乏经验，更由于自己知识面的相对狭窄，在设计过程中难免有所失误。在此，请老师批评指教。致谢在此感谢我的导师杨雪芬老师在设计中给予我无私的帮助和指导，设计才得顺利以完成。其次要感谢曾经教育过我的老师们，是他们传授了我知识和技能，让我在今后的生活和工作中有了竞争的资本。还要感谢所有和我相处过的朋友和同学，在四年的大学生活中，他们目录TOC\o"1-2"\h\z第一章项目的意义和必要性 11.1项目名称及承办单位 11.2项目编制的依据 11.3肺宁系列产品的国内外现状 21.4产业关联度分析 31.5项目的市场分析 4第二章项目前期的技术基础 82.1成果来源及知识产权情况，已完成的研发工作 82.3产品临床试验的安全性和有效性 8第三章建设方案 233.1建设规模 233.2建设内容 233.3产品工艺技术 233.5产品质量标准 293.6土建工程 373.7主要技术经济指标 39第四章建设内容、地点 414.1建设内容及建设规模 414.2建设地点 414.3外部配套情况 44第五章环境保护、消防、节能 465.1环境保护 465.2消防 495.3节能 50第六章原材料供应及外部配套条件落实情况 526.1主要原辅材料、燃料、动力消耗指标 526.2公用工程 54第七章建设工期和进度安排 PAG