学位论文--多层旅馆土木工程

PAGE1目录1.绪论 51.1、工程概况： 51.1.1工程名称： 51.1.2工程位置： 51.1.3工程总面积 51.2、建筑物功能与特点： 51.2.1、平面设计 51.2.2、立面设计 51.2.3、防火 61.2.4、抗震 61.2.5、屋面 61.3、设计资料 61.3.1、自然条件 61.3.2、工程做法 71.3.3、门窗 92.结构设计计算书 112.1结构布置及结构计算简图的确定 112.1.1结构布置 112.2荷载计算 172.2.1恒载计算 172.2.2楼面活荷载计算 202.3竖向恒载作用下的内计算 202.4风荷载计算 272.4.1风荷载作用下的位移验算 292.5水平地震作用下框架结构的内力和侧移计算 312.5.1框架自振周期的计算 312.5.2多遇水平地震作用标准值和位移的计算 332.5.3框架地震内力的计算 352.6恒载作用下框架内力计算： 402.7活载作用下框架内力计算 482.8弯矩调幅 532.9内力组合 542.10梁柱截面配筋计算 652.10.1梁的配筋计算 652.10.2柱的配筋计算 702.11楼梯计算 832.11.1踏步板的计算 832.11.2休息平台板计算 852.11.3梯段梁(TL-1)计算 862.12屋面板和楼面板的配筋计算 872.13基础设计 923.结论 100参考文献 101致谢 102摘要本工程为西安市一拟建多层旅馆。按使用功能将建筑分为八层的旅馆。旅馆标高29.1m。总建筑面积约12000m2。本建筑物防火等级二级，抗震设防烈度8度。本工程结构设计采用框架结构。在进行结构设计时：一、确定结构布置及结构计算简图。二、确定梁、柱截面尺寸。三、荷载计算。包括恒载、活载及水平地震作用下的四种荷载计算。四、内力计算及组合。五、梁、柱截面配筋计算。六、基础、楼面板、屋面板设计计算。七、楼梯等的设计计算。在进行截面抗震设计时，柱按偏压构件计算，为保证延性框架要“强剪弱弯，强柱弱梁，强节点弱构件强锚固的设计原则，且满足构造要求。关键词：框架结构结构计算基础抗震设计AbstractThisengineeringisahotelofmanylayersintendingtosetupinxiCity.Accordingtotheusefunction,theconstructcontentseightlayer’stallbuilding.Thehighis29.1msofMainfloor.Totalbuildingareaisabout12000㎡.Thisbuildingresistantfireissecondclass,andtheanti-seismicgarrisoniseightpointfivedegree.Thisengineeringconstructiondesignadoptiontheframeconstruction,Precedingtheconstructiondesign.Includingthefollowingsevenparts..Ⅰ、Determinetheconstructionarrangementandthecalculateconcisepicture.Ⅱ、Determinebeam、columncross-sectionsize.Ⅲ、Loadcalculate.Includinggravityload、horizontalearthquakeloadandsoon.Ⅳ、CalculatestressⅤ、Bean、columncross-sectionsteelrod.Ⅵ、Foundation、slabdesign.Ⅶ、Stairsdesignandsoon.Beingunderwaythedesignofcross-sectionanti-seismic,welookthecolumnasstubbornlypressedmembertocompute.Intheinterestoftheassuranceoftheframe-workabilitycontinue,weadheretothedesignprincipleis“strangercolumnandweakerbeam,strangershearforceandweakerbending,strangerjointstrongeranchorage”.Andthecross-sectionmusttomeetthedemandofconstruction.Keyword:frameconstructioncalculationFoundationanti-seismicdesign1.绪论1.1、工程概况：1.1.1工程名称：莲湖旅馆1.1.2工程位置：西安市；1.1.3工程总面积：约12000㎡，主楼8层，高29.1m，一层高4.5m，二，三层高4.2m，标准层层高3.0m；结构形式：现浇整体框架。1.2、建筑物功能与特点：该拟建的建筑位于西安市内，设计内容：此楼为旅馆。建筑占地面积1522.35m2，总建筑面积为9534.24m21.2.1、平面设计建筑朝向为南北向，平面布置满足长宽比小于5，采用纵向7.2m、横向6.6m、2.4m、6.6m的柱距，满足建筑开间模数和进深的要求。1.2.2、立面设计该建筑立面为了满足采光和美观需求，设置了大面积的玻璃窗。外墙面根据《98J1——工程做法》选用面砖饰面，不同分隔区采用不同的颜色区隔，以增强美感。1.2.3、防火防火等级为二级，安全疏散距离满足房门至外部出口或封闭楼梯间最大距离小于35m，大房间设前后两个门，小房间设一个门，满足防火要求；室内消火栓设在走廊两侧,每层两侧及中间设3个消火栓，最大间距25m,满足间距50m的要求。1.2.4、抗震建筑的平立面布置规则，分为两个区（A、B、C、D）,各区之间均设有净距120的抗震缝。建筑的质量分布和刚度变化均匀，楼层没有错层，满足抗震要求。1.2.5、屋面屋面形式为平屋顶；平屋顶排水坡度为2%，排水坡度的形式为垫置坡度，排水方式为内排水。屋面做法采用《98J1——工程做法》中柔性防水，聚苯乙烯泡沫塑料板保温层屋面。1.3、设计资料1.3.1、自然条件1、工程地质条件：自然地面1m内为填土，填土下层为粘性土，粘性土允许承载力特准值为203KN/m2。2、抗震设防：8度3、防火等级：二级4、基本风压：W0=0.35KN/m2，主导风向：东北风5、基本雪压：S0=0.25KN/m26、最大冻土深度：45㎝7、气象条件：年平均温度：13.3℃最高温度：26.4℃最低温度：－0.9℃年总降雨量：558-750mm8、楼面活荷：办公室：2.0KN/m2；走道：2.0KN/m2；餐厅：2.0KN/m21.3.2、工程做法1、屋面做法——高聚物改性沥青卷材防水①4厚高聚物改性沥青卷材防水层（带砂、小片石，作为保护层）②20厚1：3水泥砂浆层找平层③1：6水泥焦渣找2%坡，最薄处30厚④50厚聚苯乙烯泡沫塑料板保温层⑤钢筋混凝土基层⑥铝合金条板吊顶2、楼面做法（1）楼面①30厚水泥磨石楼面（10mm面层，20mm水泥砂浆打底）②40厚C20细石混凝土垫层③120厚现浇钢筋混凝土楼板④铝合金条板吊顶（2）走廊楼面①水磨石地面（10mm面层，20mm水泥砂浆打底，素水泥浆结合层一道）②结构层：120厚现浇钢筋混凝土楼板③铝合金条板吊顶（3）卫生间楼面——铺地砖①8厚地砖楼面，干水泥擦缝②撒素水泥面（洒适量清水）③20厚1:4干硬性水泥砂浆结合层④60厚C20细石混凝土向地漏找平，最薄处30厚⑤聚氨酯三遍涂膜防水层厚1.5～1.8或用其他防水涂料防水层，防水层周边卷起高150⑥20厚1:3水泥砂浆找平层，四周抹小八字角⑦现浇钢筋混凝土楼板（3）外墙面做法——面砖饰面①1:1水泥砂浆（细砂）勾缝②贴8厚面砖（在砖粘贴面上涂抹专用粘贴剂，然后粘贴）③6厚1:0.2:2水泥石灰膏砂浆找平层④6厚1:1:6水泥石膏砂浆刮平扫毛⑤6厚1:0.5:4水泥石灰砂浆打底扫毛⑥刷一道加气混凝土界面处理剂（4）内墙面做法——纸筋（麻刀）灰墙面①刷内墙涂料②2厚纸筋（麻刀）灰抹面③9厚1:3石灰膏砂浆④5厚1:3:9水泥石膏砂浆打底划出纹理⑤加气混凝土界面处理剂一道（5）顶棚做法——铝合金条板吊顶①0.6厚铝合金条板面层②中龙骨U50×19×0.5中距为1000③大龙骨[60×30×1.5（吊顶附吊挂）中距为1000④Φ8螺栓吊杆，双向吊点（中距1000一个）⑤钢筋混凝土板内预留Φ6铁环，双向中距1000⑥现浇钢筋混凝土板(板底用水加10%火碱清洗油腻)（6）散水做法：混凝土散水①50厚C15混凝土撒1:1水泥砂子，压实赶光②150厚3:7灰土垫层③素土夯实向外坡4%1.3.3、门窗1、门选用标准图集中的木门，窗选用塑钢窗。2、门窗表见表1。门窗表表1编号洞口尺寸宽×高开启方向材料樘数备注C12400×1800推拉窗铝合金C21800×1800推拉窗铝合金C31500×1200推拉窗铝合金C41200×1200推拉窗铝合金C51200×900推拉窗铝合金C61800×1500推拉窗铝合金单槽双玻，开启扇带纱扇，卫生间窗装磨砂玻璃M14200×2400旋转门玻璃门1M23600×2400平开门玻璃门M31800×2400平开门夹板门M4900×2100平开门夹板门M51500×2100平开门玻璃门M6750×2100平开门夹板门M73600×2400弹簧门玻璃门2.结构设计计算书2.1结构布置及结构计算简图的确定2.1.1结构布置框架的结构布置如图1-1所示，取⑥轴上的一榀框架计算。假定框架柱嵌固于基础顶面，框架梁与柱刚接。由于各层柱的截面尺寸不变，故梁跨等于柱截面形心轴线之间的距离。底层柱高从基础顶面算至二层楼面，基顶标高根据地质条件、室内外高差，定为-0.60m，二层楼面标高为4.50m，故底层柱高为5.10m。二三层柱高均为4.20m，其余各层柱高均为3.00m。绘出框架的计算简图（下图）所示。图1框架的计算简图结构平面布置如图2所示图2结构平面布置图2.1.2梁柱尺寸的初选和线刚度计算一.初估梁柱截面尺寸1.AB、CE跨：.横梁：L=6600㎜,取600㎜，取300㎜故框架横梁的截面尺寸为b×h=300㎜×600㎜2.BC跨：横梁：L=2400mm,为了施工上的便利，取截面尺寸为b×h=300㎜×600㎜3.所有纵梁L=7200mm，取600mm.b取为300mm,故纵梁的截面尺寸为4.次梁取截面尺寸为5.柱截面二.框架梁柱线刚度计算在框架结构中，现浇楼板的楼可以作为梁的有效翼缘，增大梁的有效翼缘，增大梁的有效刚度，减少框架的侧移。为考虑这一有利的作用，在计算梁的截面惯性矩的时候，对于中框架取I=2Io（Io为梁的截面惯性矩）（1－3）由于左跨梁＝右跨梁：边梁：i=EI/L=中跨梁：i=EI/L=底层柱：i=EI/L=二三层柱：i=EI/L=其余层柱：i=EI/L=令i余柱＝1.0,则其余各杆件的相对线刚度为：i’边梁＝i’中跨梁=i’二三层柱=i’底柱=框架梁柱的相对线刚度如图3所示，作为计算各节点杆端弯矩分配系数和抗震柱的侧移刚度的依据。图3框架梁柱的相对线刚度2.2荷载计算2.2.1恒载计算一.屋面（1）屋面框架梁线荷载标准值：4厚高聚物改性沥青卷材防水层（三毡四油上铺小石子）0.4KN/㎡20厚1：3水泥砂浆层找平层0.02×20=0.4KN/㎡1：6水泥焦渣找2%坡，最薄处30厚KN/㎡50厚聚苯乙烯泡沫塑料板保温层0.05×0.5=0.025KN/㎡钢筋混凝土基层0.12×25=3KN/㎡铝合金条板吊顶0.12KN/㎡合计:5.31KN/二.走廊楼面10mm面层水磨石地面20mm水泥砂浆打底0.65KN/㎡素水泥浆结合层一道结构层:120厚现浇混凝土板0.12×25=3.00kN/㎡铝合金条板吊顶0.12KN/㎡合计：3.77KN/三.楼面30厚水磨石地面（10mm面层，20mm水泥砂浆打底）0.65KN/m240厚C20细石混凝土垫层0.04×25=1.0KN/m2100厚钢筋混凝土楼板0.12×25=3KN/m2铝合金条板吊顶0.12KN/m2合计：4.77KN/四.梁自重1.主梁(b×h=300mm×600mm)梁自重：25×0.3×(0.6－0.12)=3.6kN/m抹灰层:10厚混合砂17×0.01×(0.6－0.12+0.001+0.3)=0.27KN/m合计：3.87kN/m2次梁(b×h=250mm×500mm)梁自重：25×0.25×(0.5－0.12)=2.38kN/m抹灰层:10厚混合砂浆0.21kN/m合计：2.59kN/m3.基础梁(b×h=250mm×400mm)梁自重：25×0.25×0.4=2.5kN/m合计：2.5kN/m五.柱自重(b×h=600mm×600mm)柱自重25×0.6×0.6=9kN/m抹灰层:10厚混合砂浆17×0.01×0.6×4=0.41KN/m合计：9.41kN/m六.外纵墙自重标准层墙重0.9×0.24m×18=3.89kN/水刷石外墙面0.75KN/水泥粉刷内墙面0.54KN/铝合金窗0.53KN/合计：5.71kN/二三层墙重(4.2－1.8－0.6)×0.24m×18=7.78kN/水刷石外墙面1.20KN/水泥粉刷内墙面0.86KN/铝合金窗0.63KN/合计：10.47kN/底层墙重(5.1－1.8－0.6－0.4)×0.24×18=9.94kN/水刷石外墙面1.35kN/水泥粉刷内墙面0.97kN/铝合金窗0.63KN/合计：12.89kN/七.内纵墙自重标准层墙重2.4×0.24×18=10.37kN/水泥粉刷内墙面1.73kN/合计：12.10kN/二三层墙重3.6×0.24×18=15.55kN/水泥粉刷内墙面2.59kN/合计：18.14kN/八.内横墙自重标准层墙重(3.0－0.6)×0.24m×18=10.37kN/水泥粉刷内墙面1.73kN/合计：12.10kN/二三层墙重3.6×0.24×18=15.55kN/水泥粉刷内墙面2.59kN/合计：18.14kN/2.2.2楼面活荷载计算一.屋面和楼面活荷载标准值根据《荷载规范》查得：上人屋面：2.0kN/楼面：旅馆2.0kN/走廊2.0kN/二.雪荷载=1.0×0.25kN/=0.25kN/屋面活荷载和雪荷载不同时考虑，两者中取大值。2.3竖向恒载作用下的内计算板传至梁上的三角形或梯形荷载，为简化计算，可近似等效为均布荷载，荷载传递见图3.其中三角形荷载等效为均布荷载时q=5/8q’;梯形荷载等效为均布荷载时q=q’,,h为梯形的高，为梯形下底长。（！）A~B、C~E轴间框架梁==0.87屋面板传荷载：恒载：活载：楼面板传荷载：恒载：活载：梁自重：3.87KN/mA~B、C~E轴间框架梁均布荷载为：屋面梁：恒载=梁自重+板传荷载=3.87KN/m+16.63KN/m=20.50KN/m活载=板传荷载=6.26KN/m楼面梁：标准层：恒载=梁自重+内横墙+板传荷载=3.87KN/m+12.10KN/m+14.94KN/m=30.91KN/m活载=板传荷载=6.26KN/m图4板传荷载示意图二三层：恒载=梁自重+内横墙+板传荷载=3.87KN/m+18.14KN/m+14.94KN/m=36.95KN/m活载=板传荷载=6.26KN/m（2）B~C轴间框架梁屋面板传荷载：恒载：活载：楼面板传荷载：恒载：活载：梁自重：3.87KN/mB~C轴间框架梁均布荷载为：屋面梁：恒载=梁自重+板传荷载=3.87KN/m+7.97KN/m=11.84KN/m活载=板传荷载=3.0KN/m楼面梁：恒载=梁自重+板传荷载=3.87KN/m+5.66KN/m=19.53KN/m活载=板传荷载=3.0KN/m（3）A、E轴柱纵向集中荷载的计算顶层住：女儿墙自重（做法：墙高1100mm,100mm的混凝土压顶）：=6.67KN/m顶层柱恒载=女儿墙自重+梁自重+板传荷载顶层住活载=板传活载==26.54kN标准层柱恒载=墙自重+梁自重+板传荷载标准层柱活载=板传活载==26.54Kn二三层柱恒载=墙自重+梁自重+板传荷载标准层柱活载=板传活载==26.54Kn基础顶面恒载=底层外纵墙自重+基础梁自重=12.89(7.2－0.6)+2.5(7.2－0.6)=101.57KN（4）B、C轴柱纵向集中荷载的计算==0.95顶层柱恒载=梁自重+板传荷载活载=板传活载=2.01.20.957.2+2.01.87.2+(2.01.80.876.6/4)2=42.95KN标准层柱恒载=墙自重+梁自重+板传荷载活载=板传活载=2.01.20.957.2+2.01.87.2+(2.01.80.876.6/4)2=42.95KN二三层柱恒载=墙自重+梁自重+板传荷载活载=板传活载=2.01.20.957.2+2.01.87.2+(2.01.80.876.6/4)2=42.95KN基础顶面恒载=梁自重=2.5(7.2-0.6)=16.5KN图5框架在竖向荷载作用下的受荷总图（单位KN）2.4风荷载计算作用在外墙面上的风荷载可近似用作用在屋面梁和楼面梁处的等效集中荷载替代。作用在屋面梁和楼面梁节点处的集中风荷载标准值：因结构高度H=29.1m＜30m，H/B=29.1/29.16≈1＜1.5m故=1.0有建筑物的体型查的=1.3—因建设地点位于郑州市郊区，所以地面粗糙度为C类。B—迎风面的宽度，B=7.2m。集中风荷载标准值表表2离地面高度Z/m(KN/m)(m)(m)(KN)25.350.9261.01.30.353.02.48.1922.350.8781.01.30.353.03.08.6319.350.8271.01.30.353.03.08.1316.350.7671.01.30.353.03.07.5413.350.741.01.30.354.23.08.739.150.741.01.30.354.24.210.184.950.741.01.30.354.954.211.09图6等效节点集中荷载2.4.1风荷载作用下的位移验算侧向刚度横向4~7层D值的计算表3构件名称E、F轴柱0.18426496J、H轴柱0.4596609626496KN/m2+66096KN/m2=185184KN/m横向2~3层D值的计算表4构件名称E、F轴柱0.24212676J、H轴柱0.5442849512676KN/m2+28495KN/m2=82342KN/m横向底层D值的计算表5构件名称A、D轴柱0.45813523B、C轴柱0.693204622（13523KN/m+20462KN/m）=67970KN/m(2)风荷载作用下框架侧移计算水平荷载作用下框架的层间侧移可按下式计算：式中——第j层的总剪力；——第j层所有柱的抗侧刚度之和；——第j层的层间侧移。第一层的层间侧移值求出以后，就可以计算各楼板标高处的侧移值的顶点侧移值，各层楼板标高处的侧移值是该层以下各层层间侧移之和。顶点侧移是所有各层层间侧移之和。j层侧移：顶点侧移：框架在风荷载作用下侧移的计算见表6风荷载作用下框架侧移计算表6层次/KN/KN(KN/m)/m78.198.191851840.000041/7500068.6316.831851840.000091/3333358.1324.951851840.000131/2307747.5432.491851840.000181/1666738.7341.22823420.000501/8400210.1851.40823420.000621/6774111.0962.49679700.000921/5543u==0.00248m层间侧移最大值：1/5543<1/550（满足要求）2.5水平地震作用下框架结构的内力和侧移计算2.5.1框架自振周期的计算根据《建筑设计抗震规范》（GB50011—2001）第5.1.2条规定：对于高度不超过40m，以剪切变形为主且质量和刚度沿高度分布比较均匀的框架的水平地震的标准值，可按底部剪力法计算。本工程建筑结构高度29.1m，且质量和刚度沿高度分布比较均匀，故可采用底部剪力法计算多遇水平地震作用的标准值。由《建筑设计抗震规范》（GB50011—2001）表5.1.4—1和表5.1.4—2可查得：多遇地震，设防烈度8度，设计地震加速度为0.20g时；Ⅰ类场地,特征周期值为，水平地震影响系数最大值。（1）各层重力统计：=(152.57+148.13+20.50×6.6)×2+11.84×2.4=956.88KN===(164.04+248.11+30.91×6.6)×2+9.53×2.4+28.23×4=1368.11KN=(164.04+248.11+30.91×6.6)×2+9.53×2.4+28.23×2+39.52×2=1390.68KN=(155.52+248.04+36.95×6.6)×2+9.53×2.4+39.52×4=1475.81KN=(155.52+248.04+36.95×6.6)×2+9.53×2.4+39.52×2+47.99×2=1492.75KN图7结构水平地震作用计算简图自振周期的计算框架顶点假想水平位移计算表表7层次（KN）（KN）(KN/mm)总位移（m）7956.88956.881851840.00520.378161368.112324.991851840.01260.372951368.113693.101851840.01990.360341368.115061.211851840.02730.340431390.686451.89823420.07840.313121475.817927.70823420.09630.234711492.759420.45679700.13840.1384自振周期：=取=0.7（框架结构取0.6~0.7）2.5.2多遇水平地震作用标准值和位移的计算计算总水平地震作用标准值（底部剪力法）取<=0.73s<5所以地震影响系数=0.85=0.85×（1492.75+1475.81+1390.68+1368.11×3+956.88）=8007.38/KN（2）求作用在各质点上的水平地震作用标准值因所以应考虑顶部附加水平地震作用。顶部附加地震作用系数各质点的水平地震作用可按式计算如下表各楼层地震剪力计算表表8层次（m）（KN）(KN/mm)725.5956.8824400.440.168871.86134.58622.51368.1130782.480.213090.68225.26519.51368.1126678.150.184678.59303.85416.51368.1122573.820.156266.50370.35313.51390.6818774.180.129955.30425.6529.31475.8113725.030.095040.44466.0915.11492.757613.030.052722.44488.53注：=(3)地震作用下水平侧移的验算层间位移顶点位移弹性位移角表9层次（KN）（KN/m）(m)(m)7134.581851840.00070.02363.01/42866225.261851840.00120.02293.01/25005303.851851840.00160.02173.01/18754370.351851840.00200.02013.01/15003425.65823420.00520.01814.21/8082466.09823420.00570.01294.21/7371488.53679700.00720.00725.11/708由上表可见，最大层间弹性位移角发生在第一层，其值为1/708＜1/550，满足要求。2.5.3框架地震内力的计算（1）由于各柱的尺寸相同，线刚度也相同，故每层各柱分担的剪力相同。确定柱的反弯点，并计算柱端弯矩。反弯点的确定采用D值法，h’=(y0+y1+y2+y3)h。柱端弯矩：M=vh’地震作用下框架柱剪力与柱端弯矩表表10层次/m(KN/m)柱别（KN/mm）y73.0134.58185184边柱2649619.260.450.231344.78中柱6609648.031.700.4260.5283.5763.0225.26185184边柱2649632.230.450.3533.8462.85中柱6609680.401.700.45108.54132.6653.0303.85185184边柱2649643.470.450.4052.1678.25中柱66096108.441.700.45146.39178.9343.0370.35185184边柱2649652.990.450.463.5995.38中柱66096132.181.700.49192.32204.2234.2425.6582342边柱1267665.530.640.48132.11143.12中柱28495147.302.390.5309.33309.3324.2466.0982342边柱1267671.750.640.53159.72141.63中柱28495161.2712.390.50338.67338.6715.1488.5367970边柱1352397.200.770.70347.00148.72中柱20462147.072.880.56417.03333.03注：表中M量纲为，V量纲为梁端弯矩、剪力、及柱轴力的计算计算公式如下：图8梁端弯矩、剪力计算简图图9梁端弯矩、剪力计算简图梁端弯矩剪力及柱轴力计算表11层次边跨梁中间跨梁柱轴力Nll边柱中柱744.7832.876.611.7622.2322.232.418.53-11.76-6.77675.8555.676.619.9351.3951.392.442.83-31.69-29.675112.0982.276.629.4576.4776.472.463.73-61.14-63.954147.54108.296.638.7693.2693.262.477.72-99.9-102.913206.71151.736.654.31133.44133.442.4111.20-154.21-159.802273.74200.936.671.92172.37172.372.4143.64-226.13-231.521308.44226.406.681.04178.67178.672.4148.89-307.17-299.37图10地震作用下的弯矩图单位：）图11地震作用下框架梁端剪力及柱轴力图（单位：KN）2.6恒载作用下框架内力计算：⒈固端弯矩计算顶层3-6层1-2层⒉根据梁，柱相对线刚度，算出各节点的弯矩分配系数节点:：节点(节点、与节点计算结果相同)节点：节点：节点:节点：节点：（节点、与节点计算结果相同）节点：节点：节点：根据对称原则，只计算AB、BC跨。在进行弯矩分配时，应将节点不平衡弯矩反号后在进行杆件弯矩分配。节点弯矩使相交于该节点杆件的近端产生弯矩，同时也使各杆件的远端产生弯矩，近端产生的弯矩通过节点弯矩分配确定，远端产生的弯矩由传递系数C确定。传递系数与杆件远端的约束形式有关。恒载弯矩分配过程如图5-1，恒载作用下弯矩见图5-2，粱剪力见图5-3，粱轴力见图5-4。接点分配顺序：（、、、、、、）;(、、、、、、)图12恒载作用下框架弯矩的二次分配法（M单位：）图13恒载作用下框架弯矩图（单位：）图13恒载作用下框架剪力图（单位：KN）图14恒载作用下的轴力图（单位：KN）2.7活载作用下框架内力计算一.活载作用下固端弯矩计算二.分配系数和弯矩分配分配系数与恒载时相同图15活载作用下框架弯矩的二次分配法（M单位：）图16活载作用下框架弯矩图（单位：）图17活载作用下框架剪力图（单位：KN）图18活载作用下的轴力图（单位：KN）2.8弯矩调幅在竖向荷载作用下，可考虑框架梁端塑性变形产生的内力重分布，对梁端负弯矩乘以调幅系数进行调幅，并符合下列规定：现浇框架梁端负弯矩调幅系数β可取0.80.9，、：未调幅前梁左、右两端的弯矩。(2)框架梁端负弯矩调幅后，梁跨中弯矩应按平衡条件相应增大，调幅后跨中弯矩可按下式计算：式中——按简支梁计算的跨中弯矩标准值；M——弯矩调幅后梁跨中弯矩标准值；取β=0.8对梁进行调幅，调幅计算过程见下表表12何在种类杆件跨向弯矩标准值调幅系数调幅后弯矩标准值M恒载七层AB-60.55-70.6946.000.8-48.44-56.5559.13BC-25.33-25.33-16.810.8-20.26-20.26-11.74六层AB-103.69-106.5363.190.8-82.95-85.2284.22BC-22.09-22.09-15.230.8-17.67-17.67-10.81五层AB-101.85-107.5763.590.8-81.48-86.0684.53BC-22.49-22.49-15.630.8-17.99-17.99-11.13四层AB-103.65-106.2563.350.8-82.92-8584.34BC-22.05-22.05-15.190.8-17.64-17.64-10.78三层AB-101.18-107.0764.180.8-80.94-85.6685BC-23.95-23.95-17.090.8-19.16-19.16-12.3二层AB-119.21-125.8378.670.8-95.37-100.66103.18BC-32.78-32.781-25.920.8-26.22-26.22-19.36一层AB-113.48-125.8681.520.8-90.78-100.69105.46BC-38.89-38.89-32.030.8-31.11-31.11-24.25活载七层AB-18.02-21.3814.390.8-14.42-17.1018.33BC-8.21-8.21-6.050.8-6.57-6.57-4.41六层AB-21.55-21.6812.480.8-17.24-17.3416.8BC-4.41-4.41-2.250.8-3.53-3.53-1.37五层AB-20.5-21.8212.930.8-16.4-17.4616.8BC-5.09-5.09-2.930.8-4.07-4.07-1.91四层AB-21.02-21.5812.790.8-16.82-17.2617.05BC-4.87-4.87-2.710.8-3.90-3.90-1.74三层AB-20.35-21.7013.070.8-16.28-17.3617.27BC-5.44-5.44-3.280.8-4.35-4.35-2.19二层AB-20.26-21.4613.230.8-16.21-17.1717.4BC-5.91-5.91-3.750.8-4.73-4.73-2.57一层AB-19.16-21.4213.80.8-15.33-17.1417.86BC-7.12-7.12-4.960.8-5.70-3.54-3.542.9内力组合横向框架梁内力组合（考虑地震组合）表13杆件跨向截面内力荷载种类内力组合恒载活载地震1.2（恒+0.5*活）+1.3*地震作用向左向右向左向右顶层AB跨梁左M-48.44-14.4244.78-44.78-8.57-124.99V66.1120.15-11.7611.7676.13106.71梁中M59.13225.96-5.9691.9076.41梁右M-56.55-17.1-32.8732.87-120.85-35.39V-69.19-21.17-11.7611.76-111.02-80.44BC跨左M-20.26-6.5722.23-22.230.65-57.15V14.213.6-18.5318.53-4.8843.30中M-11.74-5.2900-17.26-17.26右M-20.26-6.57-22.2322.23-57.150.65V-14.21-3.6-18.5318.53-43.304.88六层AB跨左M-82.95-17.2475.85-75.85-11.28-208.49V101.5720.64-19.9319.93108.36160.18中M84.2220.1610.09-10.09126.28100.04右M-85.22-17.34-55.6755.67-185.04-40.30V-102.43-20.68-19.9319.93-161.23-109.42BC跨左M-17.67-3.5351.39-51.3943.49-90.13V11.443.6-42.8342.83-39.7971.57中M-10.81-1.6500-13.96-13.96右M-17.67-3.53-51.3951.39-90.1343.49V-11.44-3.6-42.8342.83-71.5739.79五层AB跨左M-81.48-16.4112.09-112.0938.10-253.33V101.1320.46-29.4529.4595.35171.92中M84.5320.5914.91-14.91133.1794.41右M-86.06-17.46-82.2782.27-220.70-6.80V-102.87-20.89-29.4529.45-174.26-97.69BC跨左M-17.99-4.0776.47-76.4775.38-123.44V11.443.6-63.7363.73-66.9698.74中M-11.13-2.2900-14.73-14.73右M-17.99-4.07-76.4776.47-123.4475.38V-11.44-3.6-63.4763.47-98.4066.62四层AB跨左M-82.92-16.82147.54-147.5482.21-301.40V101.6120.58-38.7638.7683.89184.67中M84.3420.4619.63-19.63139.0087.97右M-85-17.36-108.29108.29-253.1928.36V-102.39-20.74-38.7638.76-185.70-84.92BC跨左M-17.64-3.993.26-93.2697.73-144.75V11.443.6-77.7277.72-85.15116.92中M-10.78-2.0800-14.18-14.18右M-17.64-3.9-93.2693.26-144.7597.73V-11.44-3.6-77.7277.72-116.9285.15三层AB跨左M-80.94-16.28206.71-206.71161.83-375.62V101.1120.46-54.3154.3163.01204.21中M8520.7227.49-27.49150.1778.70右M-85.66-17.36-151.73151.73-310.4684.04V-102.89-2.86-54.3154.31-195.79-54.58BC跨左M-19.16-4.35133.44-133.44147.87-199.07V11.443.6-111.2111.2-128.67160.45中M-12.3-2.6300-16.34-16.34右M-19.16-4.35-133.44133.44-199.07147.87V-11.44-3.6-111.2111.2-160.45128.67二层AB跨左M-95.37-16.21273.74-273.74231.69-480.03V120.9420.48-71.9271.9263.92250.91中M103.1820.8836.41-36.41183.6889.01右M-100.66-17.17-200.93200.93-392.30130.12V-122.9420.48-71.9271.92-228.74-41.74BC跨左M-26.22-4.73172.37-172.37189.78-258.38V11.443.6-143.64143.64-170.84202.62中M-19.36-3.0800-25.08-25.08右M-26.22-4.73-172.37172.73-258.38190.25V-11.44-3.6-143.64143.64-202.62170.84底层AB跨左M-90.78-15.33308.44-308.44282.84-519.11V120.0620.32-81.0481.0450.91261.62中M105.4621.4341.02-41.02192.7486.08右M-100.69-17.14-226.4226.4-425.43163.21V-123.82-21-81.0481.04-266.54-55.83BC跨左M-31.11-5.7178.67-178.67191.52-273.02V11.443.6-148.89148.89-177.67209.45中M-24.25-4.2400-31.64-31.64右M-31.11-5.7-178.67178.67-273.02191.52V-11.44-3.6-148.89148.89-209.45177.67横向框架柱内力组合表14杆件跨向截面内力荷载种类内力组合及相应的N及相应的M及相应的M恒载活载地震作用1.2（恒+0.9活）+1.3地震向左向右向左向右顶层柱A柱上柱M60.5518.02-44.7844.7833.91150.34150.34150.3433.91N218.6946.69-11.7611.76297.57328.14328.14328.14297.57下柱M54.5212.77-131362.3296.1296.1296.1262.32N246.9146.69-11.7611.76331.43362.01362.01362.01331.43B柱上柱M-45.37-13.17-83.5783.57-177.3139.97177.3139.97-177.31N231.5367.72-6.776.77342.17359.77342.17359.77342.17下柱M-43.11-9.89-60.5260.52-141.0916.26141.0916.26-141.09N259.7667.72-6.776.77376.05393.65376.05393.65376.05六层柱A柱上柱M49.728.76-62.8562.85-12.58150.83150.83150.83-12.58N512.5293.87-31.6931.69675.21757.60757.60757.60675.21下柱M50.969.99-33.8433.8427.95115.93115.93115.9327.95N540.7593.87-31.6931.69709.08791.48791.48791.48709.08B柱上柱M-41.5-7.43-132.66132.66-230.28114.63230.28114.63-230.28N621.74134.95-29.6729.67853.26930.41853.26930.41853.26下柱M-42.64-8.2-108.54108.54-201.1381.08201.1381.08-201.13N649.97134.95-29.6729.67887.14964.28887.14964.28887.14五层柱A柱上柱M50.8910.51-78.2578.25-29.31174.14174.14174.14-29.31N805.92140.87-61.1461.141039.761198.731198.731198.731039.76下柱M51.0110.3-52.1652.164.53140.14140.14140.144.53N834.15140.87-61.1461.141073.641232.601232.601232.601073.64B柱上柱M-42.61-8.57-178.93178.93-293.00172.22293.00172.22-293.00N1012.39202.39-63.9563.951350.311516.581350.311516.581350.31下柱M-41.44-8.17-146.39146.39-248.86131.76248.86131.76-248.86N1040.62202.39-63.9563.951384.191550.461384.191550.461384.19四层柱A柱上柱M52.6410.69-95.3895.38-49.28198.71198.71198.71-49.28N1099.8187.99-99.999.91392.921652.661652.661652.661392.92下柱M54.1511.32-63.5963.59-5.46159.87159.87159.87-5.46N1128.03187.99-99.999.91426.801686.541686.541686.541426.80B柱上柱M-42.94-8.58-204.22204.22-326.28204.69326.28204.69-326.28N1402.56269.68-102.91102.911840.542108.111840.542108.111840.54下柱M-45.12-9.18-192.32192.32-314.07185.96314.07185.96-314.07N1430.79269.68-102.91102.911874.422141.991874.422141.991874.42三层柱A柱上柱M47.29.07-143.12143.12-119.62252.49252.49252.49-119.62N1393.18234.99-154.21154.211725.132126.082126.082126.081725.13下柱M53.89.42-132.11132.11-97.01246.48246.48246.48-97.01N1432.7234.99-154.21154.211772.562173.502173.502173.501772.56B柱上柱M-38-7.08-309.33309.33-455.38348.88455.38348.88-455.38N1793.23337.09-159.8159.82308.192723.672308.192723.672308.19下柱M-42.64-7.26-309.33309.33-461.14343.12461.14343.12-461.14N1832.75337.09-159.8159.82355.622771.102355.622771.102355.62二层柱A柱上柱M65.4210.86-141.63141.63-93.89274.35274.35274.35-93.89N1709.16282.01-226.13226.132061.592649.532649.532649.532061.59下柱M70.7111.88-159.72159.72-109.95305.32305.32305.32-109.95N1748.68282.01-226.13226.132109.022696.962696.962696.962109.02B柱上柱M-50.19-8.24-338.67338.67-509.40371.14509.40371.14-509.40N2215.17404.48-231.51231.512794.083396.012794.083396.012794.08下柱M-54.75-8.95-338.67338.67-515.64364.91515.64364.91-515.64N2254.69404.48-231.51231.512841.503443.432841.503443.432841.50底层柱A柱上柱M43.047.31-148.72148.72-133.79252.88252.88252.88-133.79N2024.26328.87-307.17307.172384.973183.613183.613183.612384.97下柱M21.533.66-347347-421.31480.89480.89480.89-421.31N2072.25328.27-307.17307.172441.913240.553240.553240.552441.91V-12.66-2.1597.2-97.2108.85-143.87-143.87-143.87108.85B柱上柱M-32.03-5.34-333.03333.03-477.14388.74477.14-477.14388.74N2637.99472.03-299.37229.373286.203973.563286.203973.563286.20下柱M-16.12-2.67-417.03417.03-564.37519.91564.37519.91-564.37N2685.98472.03-299.37299.373343.794122.153343.794122.153343.79V-9.48-1.57147.07-147.07178.12-204.26178.12-204.26178.12框架梁、柱截面设计经查《建筑抗震设计规范》知本设计框架的抗震等级为二级，所以在计算地震作用下梁、柱的配筋时需要对梁、柱内力进行调整。为了增大梁“强剪弱弯”、“强柱弱梁”的程度，抗震设计中，一、二、三级的框架梁，其梁端截面组合的设计值应按下式调整：（抗震烈度为八度查规范得框架结构抗震等级为二级相应取=1.2）柱端组合的弯矩设计值应符合下式要求：取=1.2（抗震等级二级）剪力设计值应按下式调整：取=1.2（抗震等级二级）计算过程如下表表15为了满足和提高框架结构“强柱弱梁”程度，在抗震设计中采用增大柱端弯矩设计值的方法，一、二、三级框架节点处，除框架顶层和轴压比小于0.15者及框支梁与框支柱的节点外，柱端组合的弯矩设计值应符合下式要求：梁端剪力设计值调整表表16层数梁跨恒载M0.5活载M地震M-++-左右V左V右7层AB左-48.44-7.21-44.78-124.99-8.5735.39120.8576.1979.79110.14114.46右56.55-8.55-32.87BC左-20.26-3.29-22.23-57.150.65-0.6557.1516.0116.0128.8528.85右20.26-3.29-22.236层AB左-82.95-8.62-75.85-208.49-11.2840.3185.04111.89112.771163.23164.28右85.22-8.67-55.67BC左-17.67-1.77-51.39-90.1343.49-43.4990.1313.2413.2438.1638.16右17.67-1.77-51.395层AB左-81.48-8.2-112.1-253.3338.16.8220.7111.36113.32176.77179.12右86.06-8.73-82.27BC左-17.99-2.04-76.47-123.4475.38-75.38123.4413.2413.2449.0249.02右17.99-2.04-76.474层AB左-82.92-8.41-147.54-301.482.21-28.36253.19111.9112.76190.18191.21右82.21-8.68-108.29BC左-17.64-1.95-93.26-144.7597.73-97.73144.7513.2413.2456.3056.30右17.64-1.95-93.263层AB左-80.94-8.14-206.71-375.62161.83-84.04310.46111.34113.43212.37213.43右85.66-8.68-151.73BC左-19.16-2.18-133.44-199.07147.87-147.87199.0713.2413.2473.7173.71右19.16-2.18-133.442层AB左-95.37-8.11-273.7-480.03231.69-130.12392.30131.14133.24261.37263.89右100.66-8.59-200.93BC左-26.22-2.37-172.37-258.38189.78-189.78258.3813.2413.2490.5890.58右26.22-2.37-172.371层AB左-90.78-7.67-308.44-519.11282.84-163.21425.43131.1134.32275.37279.23右100.69-8.57-226.4BC左-31.11-2.85-178.67-273.02191.52-191.52273.0213.2413.2493.3193.31右31.11-2.85-178.67柱端弯矩调整值表17层数柱别分配系数M上M下上端下端7层A137.490.568.75B62.870.531.446层A229.340.50.568.75114.67B99.140.50.531.4449.575层A278.660.50.5114.67139.33B135.780.50.549.5767.894层A331.540.50.58139.33192.29B159.230.50.5867.8992.353层A413.180.420.5139.25206.59B218.980.420.566.88109.492层A528.030.50.55206.59290.42B284.220.50.55109.49156.321层A0.45237.6B0.45127.902.10梁柱截面配筋计算2.10.1梁的配筋计算如下表表17层数混凝土等级b*h截面位置组合内力柱边截面弯矩ξ实际选用备注MV顶层C35AB跨300*600梁左端124.99106.7192.980.755600.05970.062579.82Ф20，As=628ξ<0.35跨中91.991.900.755600.04390.045420.82Ф20，As=628ξ<0.35梁右端120.85111.0287.540.755600.05770.059551.82Ф20，As=628ξ<0.35BC跨300*600梁左端57.1543.344.160.755600.02730.028261.92Ф20，As=628ξ<0.35跨中17.2617.260.755600.00820.00874.82Ф20，As=628ξ<0.35梁右端57.1543.344.160.755600.02730.028261.92Ф20，As=628ξ<0.35六层C35AB跨300*600梁左端208.49160.18160.440.755600.09950.105982.04Ф20，As1256ξ<0.35跨中126.28126.280.755600.06030.062579.82Ф20，As=628ξ<0.35梁右端185.04161.23136.670.755600.08830.093869.73Ф20，As=941ξ<0.35BC跨300*600梁左端90.1371.5768.660.755600.04300.044411.52Ф20，As=628ξ<0.35跨中13.9613.960.755600.00670.00765.52Ф20，As=628ξ<0.35梁右端90.1371.5768.660.755600.04300.044411.52Ф20，As=628ξ<0.35五层C35AB跨300*600梁左端2