发电厂蒸汽动力循环示意图

关于发电厂蒸汽动力循环示意图第1页，讲稿共41页，2023年5月2日，星期三第2页，讲稿共41页，2023年5月2日，星期三第3页，讲稿共41页，2023年5月2日，星期三火电厂生产过程简介汽包锅炉，开式循环系统第4页，讲稿共41页，2023年5月2日，星期三第5页，讲稿共41页，2023年5月2日，星期三1１223344psvT饱和蒸汽的卡诺循环饱和蒸汽的卡诺循环11-1

简单蒸汽动力装置循环─朗肯循环一、工质为水蒸汽的卡诺循环第6页，讲稿共41页，2023年5月2日，星期三1、朗肯循环的组成定压吸热、定熵膨胀、定压放热、定熵压缩二、朗肯循环及其热效率

１２３４PumpCondenserBoilerTurbineWturb,outqoutqinWpump,in第7页，讲稿共41页，2023年5月2日，星期三简单蒸汽动力装置流程图第8页，讲稿共41页，2023年5月2日，星期三朗肯循环在T-S图和p-v图中的表示sT1234pv第9页，讲稿共41页，2023年5月2日，星期三1234hs朗肯循环在h-s图上的表示第10页，讲稿共41页，2023年5月2日，星期三sT2、朗肯循环的计算吸热量放热量循环热效率吸热平均温度放热平均温度循环热效率汽耗率

汽耗率：每生产１kW.h

（3600kJ）的功所消耗的蒸汽量。１234第11页，讲稿共41页，2023年5月2日，星期三例1已知朗肯循环的初压p1=5MPa,初温t1=500℃，乏汽压力

p2=5kPa，试求该循环的平均吸热温度、循环热效率及乏汽干度。解查水蒸气表由p1=5MPa,t1=500℃查得p2=5kPa=0.005MPa时计算乏汽的干度乏汽的焓sT１234第12页，讲稿共41页，2023年5月2日，星期三查表得吸热量放热量熵变量吸热平均温度放热平均温度第13页，讲稿共41页，2023年5月2日，星期三吸热量放热量吸热平均温度热效率放热平均温度热效率第14页，讲稿共41页，2023年5月2日，星期三0300350400450500550ηt%35363738394032145T1T1’1、蒸汽初温对循环热效率的影响sT初温

t℃蒸汽初温对循环热效率的影响

三、蒸汽参数对热效率的影响第15页，讲稿共41页，2023年5月2日，星期三550℃500℃400℃350℃0.480.440.400.36s325411`TT1ηT036912151821初压p1MPa2、蒸汽初压对循环热效率的影响蒸汽初压对循环热效率的影响第16页，讲稿共41页，2023年5月2日，星期三24681012141618200.400.410.420.430.440.450.460.470.48p2

kPa14532ss1s3s3’T0T1T3、背压对循环热效率的影响ηt第17页，讲稿共41页，2023年5月2日，星期三蒸汽参数的影响归纳如下:

(1)提高蒸汽初参数p1，t1,可以提高循环热效率（蒸汽温度提高50℃，循环效率提高2个百分点）现代蒸汽动力循环朝着高参数方向发展。我国目前采用的亚临界机组参数见表11.1。低参数中参数高参数超高参数亚临界参数初压/MPa初温/℃发电功率/MW1.33.59.013.516.5340435535550,535550,5351.5—36—2550—100125,200200,300,600表11.1亚临界及以下参数的机组(汽轮机进口参数)第18页，讲稿共41页，2023年5月2日，星期三表11.2超临界参数机组(锅炉出口参数)机组类型蒸汽压力MPa蒸汽温度℃电厂效率%供电煤耗g/kWh亚临界机组17.0540/54038324超临界机组25.5567/56741300高温超临界25.0600/60044278超超临界机组30.0600/600/60048256高温超超临界30.070057215我国超临界机组的参数尚未形成标准系列。第19页，讲稿共41页，2023年5月2日，星期三注：临界压力：22.12MPa,临界温度：374.15℃第一台试验性超临界125MW机组（31MPa,621/566/538℃）,1957年在美国投运。第二台超临界325MW机组（34.4MPa,649/566/566℃）,1959年在美国投运。参数\年代20世纪初期30年代40年代50年代60年代90年代20052015蒸汽温度℃250～370400～430480～500500～535538～566538～566566～593610～613700～720蒸汽压力Mpa0.8～1.01.5～3.03.0～8.08～14亚临界亚临界超临界33.540再热次数一次二次二次二次表11.3国外火电机组蒸汽参数的发展第20页，讲稿共41页，2023年5月2日，星期三表11.4部分超临界机组经济性举例电厂

项目蒸汽参数机组效率,%投运年份丹麦Vesk电厂407MW25.1MPa,560℃/560℃45.31992法国STAUDINGE厂550MW25MPa,540℃/560℃42.51992德国ROSTOCK电厂559MW25MPa,540℃/560℃42.51994韩国500MW24MPa,538℃/538℃41石洞口二厂600MW24.2MPa,538℃/566℃41.091992日本松蒲电厂1000MW25.2MPa,598℃/596℃441997丹麦Nordjylland电厂410MW28.5MPa,580℃/580℃/580℃471998西门子设计400-1000MW27.5MPa,589℃/600℃>451999欧洲FutureⅠ33.5MPa,610℃/630℃>502005欧洲FutureⅡ40.0MPa,700℃/720℃52-552015平圩电厂600MW(

亚临界)17MPa,537℃/537℃36.91989第21页，讲稿共41页，2023年5月2日，星期三(2)降低乏气压力可以提高循环热效率(乏气压力每降低2kPa,循环效率提高1个百分点)。但乏气压力受环境温度限制。目前火力发电厂一般在0.004MPa─0.006MPa的乏气压力下运行。第22页，讲稿共41页，2023年5月2日，星期三四、有摩阻的实际循环吸热量放热量汽轮机作功水泵耗功循环热效率循环净功１234sT汽轮机的相对内效率水泵的相对内效率第23页，讲稿共41页，2023年5月2日，星期三五、实际循环的计算１234sT已知求关键：得到因所以第24页，讲稿共41页，2023年5月2日，星期三157H.PL.P893一、蒸汽再热循环BoilerReheaterLow-PturbineHigh-PturbinePumpCondenserqinqout蒸汽再热循环系统示意图wturb,outwpump,in蒸汽再热循环系统示意图11-2再热循环第25页，讲稿共41页，2023年5月2日，星期三165432‘2sT16522’hh6h1h5h2h2‘p1p

RHp2x2x9x=1st1蒸汽再热循环的T-s图和h-s图二、蒸汽再热循环在T-s图和p-v图中表示第26页，讲稿共41页，2023年5月2日，星期三三、再热循环分析

忽略水泵消耗功，循环作功：循环热效率：第27页，讲稿共41页，2023年5月2日，星期三16432sT四、再热压力对循环热效率大小的影响T15T2再热压力对循环热效率大小的影响第28页，讲稿共41页，2023年5月2日，星期三12A4Ts２A153一、回热循环系统示流程图和T-s图BoilerTurbinePumpCondenserOpenFWHFWH=Feedwaterheaterqinqout43665Pump1kgkgkgwturb,out11-3回热循环第29页，讲稿共41页，2023年5月2日，星期三回热器的能量分析模型OpenFWH能量平衡方程抽汽量回热器的能量分析模型第30页，讲稿共41页，2023年5月2日，星期三12Ａ4Ts3651kgkgkg吸热量放热量汽轮机作功水泵耗功循环热效率二、回热循环的计算循环净功第31页，讲稿共41页，2023年5月2日，星期三ⅡⅠ分级(二级)抽汽回热循环系统示意图

kg(1-α1)kgα2kgα1kg1kgh02’h02h2’h2h01h01’1kgTurbineCondenserqinqoutGeneratorElectricityBoilerPumpPumpPumpOpenFWHOpenFWHh10102215Tsp1p01p02p2第32页，讲稿共41页，2023年5月2日，星期三第一、二级回热器的能量分析模型OpenFWHⅠOpenFWHⅡ第33页，讲稿共41页，2023年5月2日，星期三1234背压式汽轮机热电联产循环UserBoilerTurbinePumpqinqoutGeneratorElectricityHeatexchanger11-4

热电合供循环第34页，讲稿共41页，2023年5月2日，星期三抽汽调节式热电联产设备系统图TurbineBoilerPumpPumpGeneratorElectricityOpenFWHCondenserqinqoutRegulatorvalveHeatexchangerUser第35页，讲稿共41页，2023年5月2日，星期三机组循环系统总图示意图11.33MPa,536.4℃2.10MPa,537.5℃0.50MPa,346℃254.5℃35.7℃401.0℃0.47MPa,349.6℃6.53kP5.52kP第36页，讲稿共41页，2023年5月2日，星期三11-5

燃气—蒸汽联合循环第37页，讲稿共41页，2023年5月2日，星期三燃气轮机联合循环技术效率高：E级联合循环效率51－52％

F级55－57％，H级达到60％以上污染少：可