结构设计问题解析

结构设计常见问题解析2021.11局部法规的执行问题

山东省人民人民政府第207号令山东省地震重点监视防御区管理方法?于2021年3月1日起施行。第十一条

〔二〕将位于地震动参数0.05g区内的学校、医院、商场等人员密集场所建设工程的抗震设防要求提高至0.10g以上；山东省建设厅文件鲁建设函〔2021〕7号“关于青岛市建委?关于建筑工程抗震设防有关问题的请示?的复函〞文件摘录：二、将位于0.05g区内的学校、医院、商场等人员密集场所的建设工程的抗震设防要求提高到0.10g以上，即意味着由6度提高到7度及以上。?方法?属地方法令，只要财力允许，可以比国家标准要求严。近期可以按?建筑工程抗震设防分类标准?执行。应提醒业主到各地地震管理部门询问该工程是否位于地震重点监视防御区内。如果做安评，报告中会明确。假设不在该区域内，最好提供相应书面证明材料。以防止业主嫌麻烦，而欺骗设计人员的情况发生。中国地震局文件中震防发〔2021〕49号关于学校、医院等人员密集场所建设工程抗震设防要求确定原那么的通知学校、医院等人员密集场所建设工程的主要建筑应按上述原那么提高地震动峰值加速度取值。其中，学校主要建筑包括幼儿园、小学、中学的教学用房以及学生宿舍和食堂，医院主要建筑包括门诊、医技、住院等用房。提高地震动峰值加速度取值应按照以下要求：位于地震动峰值加速度小于0.05g分区的，地震动峰值加速度提高至0.05g；位于地震动峰值加速度0.05g分区的，地震动峰值加速度提高至0.10g；位于地震动峰值加速度0.10g分区的，地震动峰值加速度提高至0.15g；位于地震动峰值加速度0.15g分区的，地震动峰值加速度提高至0.20g；位于地震动峰值加速度0.20g分区的，地震动峰值加速度提高至0.30g；位于地震动峰值加速度0.30g分区的，地震动峰值加速度提高至0.40g；位于地震动峰值加速度大于等于0.40g分区的，地震动峰值加速度不作调整。一．结构计算问题。结构设计中经常出现计算控制性结果不满足标准要求的情况。原因：本末倒置，只关注配筋，不注重方案。方案的合理性是最重要的。应该在符合标准规定的限制条件后进行下道工序。结构电算不可能一次成功。周期，角度，性能设计，调整等。一般计算应该分两步走：第一步考虑刚性楼板计算周期比、位移和位移比；多层建筑某些指标参照高规的要求。可以根据建筑物的重要性、烈度、场地综合考虑。1.5~1.8第二步根据楼板实际情况考虑是否采用弹性楼板计算配筋。扭转周期与平动周期比值应符合标准要求。不应该出现第一周期为扭转周期的情况。一般应在第三周期及以后出现扭转周期。(实际要求与理论分析有一定的出入)结构两个方向刚度相差不宜过大〔影响了框剪结构双向抗震等级不同〕，需注意控制两个主轴方向第一振动周期的比值，一般可按周期比不小于0.8控制。位移比超限未计算双向地震。不规那么，特别不规那么，严重不规那么位移比大于１.２为扭转为不规那么，应计算双向地震。考虑扭转藕联、按照双向地震计算时位移比不应超过１.５。如超过１.５，应重新调整结构布置。扭转位移比是在刚性楼板的假设下计算。配筋计算应考虑实际刚度情况。长宽比控制进行结构计算时，各系数应合理取值。⑴周期折减系数应根据不同的结构体系、填充墙品种〔考虑到有可能变化〕和填充墙数量综合确定，不应为了配筋方便不顾实际情况少折减或不折减。高规第条：填充墙为砖墙时，框架结构可取0.6~0.7，框剪结构0.7~0.8，剪力墙结构0.9~1.0〔应注意短肢剪力墙结构〕结构类型填充墙较多填充墙较少框架结构0.6~0.70.7~0.8框剪结构0.7~0.80.8~0.9剪力墙结构0.9~1.01.0⑵剪力墙连梁刚度折减系数应保证在正常使用条件下连梁不致开裂。必要时应进行二次计算，以防止正常使用情况下连梁开裂。风荷载较大的地区威海、青岛该问题较突出。当结构位移由风荷载控制时，该系数不小于0.8。PKPM与GSCAD对该系数的不同考虑某些构件不宜进行折减计算机计算时，软件对所有构件的扭矩都按照输入的扭矩折减系数进行了折减。这会使得存在扭矩的折梁或曲梁扭矩也进行了折减，结构存在平安隐患。这些构件扭矩不应进行折减。角窗的连梁〔折梁〕不仅不应折减，反而应该加强。应充分考虑到结构软件无法完全按照荷载标准第条的要求进行折减。对软件折减幅度大的构件，应手算复核。此外应注意以下几方面〔可参考?建筑结构?2006年第7期随刊赠阅本第11页。〕：⑴计算主裙楼连为一体的结构的墙、柱与根底时，对于裙房局部，折减时计算层数有误。此种情况应特别注意。⑵错层结构或中间有楼层缺失的情况，当计算楼层数与实际相差较大时应另行计算。⑶特殊房间荷载折减应注意层高变化较大时〔如设备层〕，结构软弱层的刚度比以及抗剪承载能力的比值符合标准要求。楼层抗剪承载力低于上层的80％时，应强制指定薄弱层，并使抗剪承载力比值不小于65%。楼层不能既是薄弱层〔80%〕又是软弱层〔70，80，25%〕应保证计算的振型数，使质量参与系数不小于９０％。〔钢结构屋盖与空旷结构等复杂结构〕高层结构计算振型数不应小于９；考虑扭转藕联时不应小于15；多塔结构不应小于塔数目的９倍。大跨度简支次梁应进行挠度与裂缝验算，特别是跨高比大的梁。要求跨高比不要太大。大跨度楼板计算应综合考虑支座约束情况，协调相邻板厚、标高和支座配筋量。作为支座的梁应大于两倍板厚。对大板支座梁应考虑受扭问题混凝土框架筒体结构，应注意提高第二道防线的抗震能力。外框的0.2Q0内力调整系数不能自定取最大值2倍，宜按实际比值取用。保证外框承担的剪力不小于底部剪力的20%和计算楼层最大剪力1.5倍的较大值〔注意此处不是二者的较小值〕。底框结构，二层与一层刚度比，6、7都不应大于2.5，8度2.0。都不应小1。底框二层结构，下两层刚度应接近。三层与二层刚度比，6、7都不应大于2.0，8度1.5。但都不应小于1.0。两个方向都应布置剪力墙，最好的结果是接近，过大过小都不好。刚度接近，破坏不会集中于一个楼层。 主要目的是减少底部的薄弱程度，防止底部结构出现过大的侧移而严重破坏，甚至倒塌。但是，假设底层的混凝土墙过多，其刚度可能大于上部砖混结构刚度。这样，地震下可能使薄弱层转移至过渡层。而过渡层是砌体结构，其延性不如底部的钢筋混凝土结构，易产生脆性破坏。因此，底层框架-抗震墙房屋的过渡层和底层的侧向刚度比要控制在一个合理的范围内。注意逐层检查柱计算长度系数，特别是另一方向只有挑梁的情况，程序经常将悬挑梁当作普通框架梁考虑，而引起错误。

二．荷载问题.结构总说明中应增加特殊房间的荷载值，人防地下室注明各构件的人防等效荷载。对厕所的蹲位、卫生间的浴盆、厨房等均应仔细折算荷载；对书库、资料库应根据实际布置取用荷载〔密集柜〕。自选商场等有超市性质的商店，应根据具体情况取用活荷载，不宜全为3.5，必要时应与甲方协商。荷载应根据建筑做法取用，不能无限加码。〔荷载增大并非完全平安，挑梁〕4.结构外墙应考虑建筑节能要求，增加的荷载应予以充分考虑。荷载标准表４.１.１第８项的消防车荷载，系指消防车直接行使于顶板上，其轮压折合成的荷载。假设下面有浮土或其它填充物时，应按照覆土厚度折算，不宜直接取用20 KN／m2。考虑覆土厚度对消防车荷载折减时，荷载折减的不宜太小。有资料介绍，折减以后不应小于10 KN／m2。消防车荷载在计算梁柱和板时应取不同的数值。可以考虑频遇组合。对板，应取大值。对梁柱可以折减。梁板柱配筋大多数由可变荷载控制，局部覆土较厚的情况可能由永久荷载控制。填充墙荷载取值时，应注意外墙是否有干挂石材，有干挂石材时除本身填充墙重量外，尚有石材及龙骨的重量，一般每平方米不小于1.0KN。恒荷载较大的情况下，注意荷载效应可能由恒荷载控制，分项系数1.35应考虑到。这往往在屋面和地下室顶板有覆土时出现。三.地基根底独立柱基或条形根底根底过大，边长达五六米，宜改变根底形式。根底坡度太陡，不应大于1：3〔垂直与水平之比〕，应注意矩形根底的短边。〔当台阶的宽高比小于或等于2.5和偏心距小于或等于1/6根底宽度时。〕对边长较大的根底总的厚度应适当加大，以保证根底本身的刚度，减小根底受弯变形。独立根底或独立承台拉梁应通到柱子上。根底拉梁的作用是加强根底刚度，平衡柱底弯矩。独立根底或承台较大时可能不需要借助于根底拉梁。但柱基或承台较小时，特别是单桩或两桩承台，需要借助于拉梁。此时拉梁在柱底受拉。应将拉梁纵向钢筋伸入柱内。根底面积较小时高度很小，柱插筋垂直段长度小于0.4倍抗震锚固长度。地基承载力很大时，建议根底宜增加抗剪承载力计算。地基标准第条附注４：“根底底面处的平均压应力超过300kPa的混凝土根底，尚应进行抗剪计算〞条扩展根底的条文说明：“阶梯形独立柱基及锥形独立柱基其斜截面受剪的折算宽度，可按照本标准附录Ｓ确定〞。对独立柱基，特别是非正方形独立柱基应验算抗剪承载力。抗剪验算时应注意考虑截面高度影响系数。地基的抗震验算注意地震作用组合下地基承载力的验算。地震组合作用下，竖向荷载加大，但地基承载力并非全部提高的足以满足要求。对地耐力150KPa以下的局部土，承载力调整系数只有1.0、1.1。按照非抗震考虑满足要求，并不能保证地震组合下满足要求。特别是我省有局部地区地基承载力不高，但是地震烈度较高。高层主楼基底标高高于裙房〔车库〕基底标高的情况，应尽量防止，必要时应设置结构架空层。确实防止不了时，应保证主楼基底标高不高于裙房地下室底层地面标高，并且主裙楼基底水平间距大于2~5倍基底标高差〔按土质不同〕。成片住宅小区，主楼之间设置地下车库时，可能出现地下车库基底标上下于主楼基底标高的情况。高层建筑根底埋深问题地基承载力修正问题与抗倾覆问题地基承载力修正应考虑折算荷载，折算时活荷载不应考虑。主楼四周不同时，可综合考虑或加权折算。但应有一定的富裕。抗倾覆应考虑最不利情况。根底埋深1/15，1/18。只有在地基为岩石时才可以不遵守此要求。但应验算倾覆与滑移〔大震之下〕。注意两面高差不同情况高层规程第条规定，“当建筑物采用岩石地基或采取有效措施时，在满足承载力、稳定性和第条的前提下，根底埋深可不受1/15的限制〞。此时应注意验算在大震下建筑物的倾覆与滑移，以保证“大震不倒〞的设计原那么。地震影响６度７度８度９度多遇地震0.040.08(0.12)0.16(0.24)0.32罕遇地震-----0.50(0.72)0.90(1.20)1.40罕遇/多遇-----6.25(6.00)5.625(5.0)4.375高层建筑基底标高有可能高于相邻根底或河道。应保证有足够的平安距离。不宜小于3倍高差。结构设计时根底埋置深度应严格按照标准要求取值，并充分考虑到周围建筑管沟等〔如车库入口、地下广场〕对埋置深度的不利影响。底板后浇带大样下部应低于底板底一定距离，以保证底板混凝土的有效高度。并且应配钢筋。当片筏根底按照基底反力直线分布计算时，应将边跨跨中弯矩和第一内支座弯矩乘以1.2的系数(地基标准８.４.１１条)。10.用于地基承载力修正的深度D，应该采用折算深度。即D=P/r,其中P为裙房地下室底面的平均压力〔不是相应根底的基底压力〕，r为基底以上土的重度。地基承载力修正的加权平均问题对地质报告的解读与要求：前置审查，钻孔深度，液化判别采用桩基时，当桩端标高与探孔深度的关系，应注意钻孔深度是否符合勘察标准的要求，必要时应补勘。?岩土工程勘察标准?4．9．4条规定勘探孔的深度应符合以下规定：1〕一般性勘探孔的深度应到达预计桩长以下3～5d(d为桩径)，且不得小于3m；对大直径桩，不得小于5m；2〕控制性勘探孔深度应满足下卧层验算要求；对需验算沉降的桩基，应超过地基变形计算深度；3〕钻至预计深度遇软弱层时，应予加深；在预计勘探孔深度内遇稳定坚实岩土时，可适当减小；5〕对可能有多种桩长方案时，应根据最长桩方案确定。?高层建筑勘察标准?4．2．3规定：对于端承型桩，当以可压缩地层(包括全风化和强风化岩)作为桩端持力层时，勘探孔深度应能满足沉降计算的要求，控制性勘探孔的深度应深入预计桩端持力层以下5~l0m或6d～l0d(d为桩身直径或方桩的换算直径，直径大的桩取小值，直径小的桩取大值)，一般性勘探孔的深度应到达预计桩端下3~5m或3d～5d；４.２.４条规定：对于摩擦型桩，勘探孔的深度应符合以下规定：1〕一般性勘探孔的深度应进入预计桩端持力层或预计最大桩端入土深度以下不小于3m；2〕控制性勘探孔的深度应达群桩桩基(假想的实体根底)沉降计算深度以下1～2m，群桩桩基沉降计算深度宜取桩端平面以下附加应力为上覆土有效自重压力20％的深度，或按桩端平面以下(1～1．5)ｂ(ｂ为假想实体根底宽度)的深度考虑。桩身深度范围内存在液化土层时，应根据深度和标贯数值折减摩阻力，详桩基标准条。宜对地质勘察报告中的折减系数进行复核。要求试桩时的承载力加上折减掉的承载力以及承台底面以上局部的摩阻力的极限值。大于600mm的灌注桩，配筋长度不应小于桩长的三分之二。有液化的地区应伸至液化土层底面以下。中间夹有软弱土层的情况，钢筋长度伸长设计桩筏根底时，应考虑布桩位置对筏板内力的影响。桩筏根底的桩的布置如果采取方格网布桩的形式，只能作到总体大平衡，未能作到局部平衡，不能保证桩的承载力总合力与上部作用力重合，对桩的受力不利，此时对筏板的承载力要求很高。设计上如果确实防止不了，一定要相当程度的增大筏板的刚度，否那么可能造成筏板剪弯破坏，所以一定要注意作到局部平衡。当桩围绕柱墙保证了局部平衡布置时，根本能保证桩群重心与结构重心一致。当桩的端承力大于桩承载力的50%时，即为端承桩或摩擦端承桩。桩身钢筋应有局部或全部通长。特别应注意在采用后压浆技术时，本来是摩擦为主有可能变成端承为主。对阶梯形承台和锥形承台，应注意抗剪计算宽度的取值。福建省建筑结构抗震设计暂行技术规定预应力混凝土管桩在以下条件不应使用：⑴对钢结构和混凝土有强腐蚀性的场地。⑵存在较厚中等或严重液化土层的场地。⑶建筑结构无地下室〔半地下室〕，结构高度超过28m〔10层以上〕的建筑。⑷建筑结构有一层地下室，结构高度超过80m〔25层以上〕的建筑。⑸桩端持力层为中微风化岩、强风化岩、碎卵石层，且桩端持力层以上土层均为淤泥质土层、淤泥层等软弱土层。预应力管桩设计应综合考虑地质情况、建筑物荷载、层数、埋深、抗震、沉桩可能性、液化土层以及施工经验等综合考虑。虽然理论上多少层数都可以，但从实际构造、耐久性多方面考虑，24层以上应慎用。承载力降低问题，封底，封口，桩接头位置竖向增强体复合地基处理〔以CFG桩为例〕适用条件持力层经深宽修正后的承载力特征值考虑下卧层强度等，根本满足强度要求或稍差一点〔相差约20~30%〕，地基土较均匀，持力层土较好，可采用复合地基设计。当强度根本满足要求或强度不是问题，而变形难于控制，高层建筑的倾斜较难控制时，可采用复合地基方案。此时所选择的竖向增强体桩旨在减小变形，防止倾斜方面发挥作用。将使地基与根底的造价下降较多，不失为经济合理的方案。复合地基处理以后，一定要选择整体性较好的根底方案，假设上部结构传至根底的荷载不大时，也可采用独立根底，但应加强地梁的刚度。不能不分情况各种建筑均采用复合地基从公式看，均可以采用，但应分场合。探讨：承载能力缺乏的25层以上的高层建筑不宜采用。桩端为沉降量很小的土层或岩层时不宜采用〔作用机理〕应考虑烈度、地下室情况桩顶〔上部〕为液化土或很软的土，不宜采用〔特别是散体桩〕增强体顶部应设褥垫层。褥垫层可采用中砂、粗砂、砾砂、碎石、卵石等散体材料，碎石、卵石宜掺入20%~30%的砂。褥垫层有以下作用：〔1〕一定厚度砂石垫层对竖向增强体顶部的约束起到极大作用〔代替了软弱土〕，提高桩体顶的抗震能力。〔2〕砂石垫层对桩土协同工作起到调整作用。四．地下室设计中存在的问题混凝土环境类别及耐久性指标注写不完全。在山东地区，一般每个工程中都存在一类〔正常环境〕、二a类〔室外地坪以上的潮湿环境〕、二b类〔与无侵蚀性水和土壤接触的环境、露天环境〕三种情况，其他地区有的还有三类环境〔严寒地区冬季水位变动的环境、滨海室外环境〕。应将各个环境下的混凝土耐久性指标都注写明确。地下室外墙计算简图一般取墙顶为铰支，墙底只有在地下室底板厚度大于墙体厚度时才是固端。当为独立根底或独立承台时，防水底板厚度往往小于等于墙体厚度，此时应为弹性支承，不能形成固端。地下室外墙属于深梁，不需要在墙顶和墙底增加大梁，只需要按照深梁进行设计。或者仅设置构造梁地下室外墙计算时应该取用静止土压力系数。深度h处土压力为Ｋ一般取０.５。注意当有地下水时应该将水土分开计算〔水对墙的压力不乘土压力系数〕一般情况下，地下室外墙计算不宜考虑柱子作为支座，应按照竖向传力的单向板计算。如果考虑按照双向板图形计算，柱子应该有一定的侧向受弯刚度与强度，计算柱配筋时应考虑侧土压力进行配筋。与主楼相连的大型地下车库宜增加混凝土墙。主楼与地下室相连，水平地震力靠地下室传到周围土体，因此要求地下室有一定刚度。对大面积的地下室，本身刚度不能满足要求，宜根据主楼与地下室外沿距离，在两个方向结合使用功能设置一定数量的混凝土墙。地下室底板厚度不宜小于250ｍｍ．地下室楼梯间处的混凝土外墙，计算简图应该按照实际情况考虑。地下室外墙、柱强度等级问题一般地下室外墙只是作为挡土墙，其混凝土强度等级不高。而与外墙浇在一起的柱或剪力墙强度等级较高，较难施工。施工单位一般要求都按照高标号施工。这样可能引起外墙混凝土开裂严重。可以将地下室局部的外墙柱或剪力墙强度等级降低〔SATWE可以实现〕。此时框架柱可以考虑将局部墙体作为翼缘形成T型柱，进行计算。配筋与轴压比等不会有太大变化。上有覆土的地下室顶板厚度问题地下室结构构件混凝土保护层厚度不对。应根据环境类别按照混凝土标准表取用。对地下室外墙和底板顶板应考虑内外面保护层厚度的不同。特别应注意地下室顶板浮土的情况。构件计算时应根据不同的保护层厚度取用不同的构件有效高度。抗浮计算应考虑一定的平安度。活载取零，恒载容重取小值且去掉可能没有的局部。五.上部结构十字交叉次梁刚度明显不同，上部未设通长筋。由于支座条件、断面和跨度的不同，双向十字交叉次梁肯定刚度不同，从而形成事实上的主次梁关系，只不过是份量不同而已。如果二者刚度相差较大，刚度小的次梁在刚度大的次梁处有可能出现负弯矩，如果不配上部通长筋，上部钢筋接头正好位于支座处，容易开裂。必要的话可以调整断面尺寸直接做成主次梁。结构设置抗震缝时，按照最新抗震理念，除应符合标准规定的缝宽以外，尚应满足中震下不碰撞的要求。即按照中震〔根本上是小震提高1.5度〕计算该点位移值的两倍。福建省规定钢筋砼结构体系布置应符合下面要求：住宅结构禁止采用平面和竖向同时不规那么的超限结构体系。横向框架在15m范围内框架至少需拉通一榀，纵向框架至少需拉通2榀。电梯井、楼梯间禁止采用悬挑结构。高层建筑设置角窗或凸窗时，建筑物阳角的角点处必须设置竖向受力构件。剧场、体育馆、会堂等大跨度、空旷的公共建筑不宜采用纯框架结构体系。框架—剪力墙结构，剪力墙承受的地震倾覆力矩应大于50%，未到达50%时，其框架局部的抗震等级应按框架结构采用，柱轴压比限值宜按框架结构规定采用。有些设计人员为满足50%这一要求，仅在底部增设一些剪力墙，这种做法不符合标准的要求，剪力墙应上、下贯穿。剪力墙平面外大梁下部措施不够。垂直于剪力墙设置大梁〔跨度大于５米〕时，无论是主梁和次梁，均应该在大梁下剪力墙相应部位设置翼缘、扶壁柱，最差也要设置暗柱〔暗柱可以取梁宽加两倍墙厚〕。许多工程是因为有墙体才设置大梁，完全可以设置翼墙。框剪结构或者剪力墙结构，当楼电梯井背对背时，应特别注意楼电梯之间剪力墙的稳定问题，其厚度不能太小。该墙体在楼梯踏步板范围之内两侧都相当于开洞，没有楼板作为侧向支撑。厚度取值没有明确规定，并且受力也不好。必要时应在电梯井布置垂直于该墙体的剪力墙。a.剪力墙长度不宜大于8米的理解〔刚度均匀，弯曲破坏〕防止各个击破，如刚度均匀也可以b.短肢剪力墙〔l/h=5~8〕，尽量防止大局部刚刚超过8.0，此乃钻标准的空子c.剪力墙厚度：h/H限值。稳定验算存在一定问题，应尽量满足要求无论结构计算时嵌固部位标高在那里，剪力墙底部加强区高度均应从室外坪向上计算。建筑物总高度也应从室外坪计算到主要屋面。在建筑物四周室外坪不同时应该从最高地坪向上计算〔室外地面前后相差一层时〕最低地坪向下算加强部位高度从计算嵌固部位向下一层，剪力墙总高度H应取至剪力墙最高点，不能仅仅算至大屋面。决定建筑物A、B级，抗震等级的高度，根底埋深的高度，剪力墙加强区高度计算一二级剪力墙约束边缘构件长度lc时，墙肢长度hw取值不对。应根据边缘构件所在位置及起的作用而定。在边缘构件内配置竖向钢筋，对提高墙体承载能力和延性有较大的作用，暗柱内箍筋可以约束混凝土，提高混凝土的极限应变，还可以使剪力墙具有较强的边框，阻止剪切裂缝迅速贯穿全墙。如果墙上开洞尺寸较小，使墙的受力仍然保持一个整墙肢，应将该开洞的剪力墙作为一个整的墙肢对待。约束构件在中间时根本上属于中和轴位置，起不了多大作用。以下图中，翼柱A在X方向的墙肢长度取为Hw1，翼柱C取为Hw2都不对。翼柱A、C墙肢长度均应取为Hw。单边有大跨次梁的框架梁受扭问题，这种梁应适当加大腰筋。剪力墙约束边缘构件Lc以内、阴影区以外局部配箍率减半的执行约束边缘构件沿墙肢方向的长度lc和箍筋配箍特征值λv宜符合表的要求，且一、二级抗震设计时箍筋直径均不应小于8mm、箍筋间距分别不应大于100mm和150mm。可以采用拉筋和箍筋。拉筋不超过肢数的1/3，竖向间距同阴影局部，水平间距不大于300。此处可以变换直径，但不能增加竖向间距框架筒体结构设计问题1、楼板四周1/3板跨上下双向钢筋网2、内筒外墙厚度3、筒四角约束边缘构件长度4、底部加强区以上角部设置约束边缘构件地下室顶板作为嵌固部位时，地下室柱每边配筋不应小于底层柱的1.1倍。不能随意放大底层柱配筋。〔断面与配筋〕当框架梁剪力主要是由集中力奉献时，应注意箍筋加密区以外抗剪强度。跨高比小于5的剪力墙连梁应该全跨加密箍筋。大于5时可以按照框架梁箍筋的构造。连梁对剪力墙约束较强，剪力主要由地震引起的墙肢弯矩提供，本身变化不大。跨高比大时弯矩不是很大。剪力墙连梁受弯钢筋配筋率问题目前相关研究工作尚不充分。当跨高比小于0.5时，连梁是墙体的一局部，宜按墙体的要求配筋；跨高比大于0.5时,从“强剪弱弯〞的角度，对抗震设计的连梁建议按下表采用。抗震设计时连梁纵向钢筋构造配筋率

连梁跨高比纵向钢筋构造配筋率（%）

<0.50.251.0~1.50.25~0.30>1.50.25~0.40机械锚固水平段长度问题。可设置宽梁，但宽梁出墙面不要太大，必要时加腋。大梁托柱转换。应注意从梁上升起的框架柱，柱底存在两个方向的弯矩，应在柱底设置垂直于大梁的另一方向的梁，平衡该方向的柱底弯矩。托柱转换的转换大梁，应注意验算柱底的局部承压。此时不宜考虑局部受压计算底面积的增大，局部承压强度提高系数取1.0，必要时应设置钢筋网片。

框支结构的框支层电算配筋时，应按照弹性楼板考虑。转换层结构的转换构件，拆模时混凝土强度应到达100%，以防止上部结构跟随转换构件提前变形。主要构件采用有粘结预应力，预应力对相关构件的影响〔特别是对剪力墙产生平面外弯矩〕，相关构件对建立预应力的影响〔大柱〕抗震等级为一、二级的框架结构，其纵向受力钢筋采用普通钢筋时，钢筋的抗拉强度实测值与屈服强度实测值的比值不应小于1.25；钢筋的屈服强度实测值与强度标准值的比值不应大于1.3；且钢筋在最大拉力下的总伸长率实测值不应小于9%。

钢筋混凝土框架结构转角处的框架柱

是否均为角柱？角柱是指位于建筑角部、与柱的正交的两个方向各只有一根框架梁与之相连接的框架柱。因此位于建筑平面凸角处的框架柱一般均为角柱，而位于建筑平面凹角处的框架柱，假设柱的四边各有一根框架梁与之相连，那么不按角柱对待。“建筑各单元的重要性有显著不同时，可根据局部的单元段划分抗震设防类别〞 设置抗震缝将结构分为假设干单元，各单元有单独的疏散出入口，各单元独立承担地震作用，彼此之间没有相互作用，人流疏散也较容易。按单元划分抗震设防类别 大底盘高层建筑：当其下部裙房属于大型零售商场的乙类建筑范围时，一般可将其及与之相邻的上部高层建筑二层定为加强部位，按乙类进行抗震设计，其余各层可按丙类进行抗震设计。但是，当上部结构为乙类时，下部结构不管是什么类型，均为乙类。抗震措施与抗震构造措施抗震措施：除地震作用计算和抗力计算以外的抗震设计内容。包括抗震构造措施。89标准手册：抗震措施：标准第五章及以后各章的内容〔包括一般规定A、计算要点B和构造措施C〕以及场地与地基一章。抗震构造措施：根据抗震概念设计原那么，一般不需计算而对结构和非结构各局部必须采取的各类细部构造。抗震措施的调整抗震措施与建筑抗震设防类别有关。甲乙丙丁类……抗震构造措施与设防类别和场地类别有关。标准和条。注意Ⅰ类场地土和Ⅲ、Ⅳ类场地土上的7.5、8.5度下的抗震构造措施变化。考虑场地类别后改变的只是抗震措施里的抗震构造措施C而一般规定A和计算要点B均与场地类别无关。有可能带来Ⅰ类场地土上A、B两项的误降低和Ⅲ、Ⅳ类场地土上A、B两项的误提高。抗震措施

〔I～IV类场地：甲、乙类建筑提高一度，丁类降半度〕

建筑类别场地类别设计基本地震加速度（g）0.050.100.150.200.300.40甲、乙类I～IV788999＋丙类I～IV677889丁类I～IV67—7—8—8—9—

按建筑类别和场地类别调整后的抗震措施〔烈度〕

抗震构造措施底框结构应保证 大局部砌体抗震墙由下部的框架主梁或钢筋混凝土抗震墙支承，每建筑单元砌体抗震墙最多有二道可以不落在框架主梁或钢筋混凝土抗震墙上，而由次梁支托〔二次转换〕。底框结构底部纵向抗震墙的布置分散，均匀，对称。扭转不规那么及不规那么程度刚性楼板假定，小震作用，楼层最大弹性水平位移〔或层间位移〕值与该楼层两端弹性水平位移〔或层间位移〕平均值的比值大于1.2时，判断为扭转不规那么；当比值接近1.5时，判断为特别不规那么；当比值大于1.5时，一般判断为严重不规那么。此时，计算的弹性水平位移〔或层间位移〕为代数值，当位移值小于标准限值的50%时，判断严重扭转不规那么的比值可以适当放松。最大值和平均值的计算，均取楼层中同一轴线两端的竖向构件计算，不考虑楼板中悬挑的端部 当高层建筑结构带有大底盘裙房，计算裙房与其上塔楼的楼层刚度比时，可取其有效影响范围内的竖向构件。所谓有效影响范围可由塔楼与群房交界处做45º向外斜线，取斜线范围内的竖向构件〔墙和柱〕参与计算。对地下室局部也可照此处理，而不能将所有竖向构件、特别是取地下室外墙参与计算。〔对地下室新的技术措施：两跨、45°、20米〕裙房抗震等级不低于主楼的抗震等级

当裙房与主楼在结构上完全分开时，主楼和裙房分别按各自的结构体系、房屋高度确定抗震等级。当主楼和裙房连接为整体时，裙房除按自身结构体系和高度确定抗震等级外，还不应低于主楼的抗震等级。裙房为纯框架、主楼为抗震墙结构且连为整体时，主楼按抗震墙结构确定抗震等级，裙楼框架的抗震等级，尚不应低于整个结构按框架-抗震墙结构体系并按主楼高度确定的框架局部的抗震等级。 当主楼为局部框支抗震墙结构体系时，其框支层框架应按局部框支抗震墙结构确定抗震等级，裙楼可按框架-抗震墙体系确定抗震等级。此时，裙楼中与主楼框支层框架直接相连的非框支框架，当其抗震等级低于主楼框支层框