枫泾城分区（JS4）地质灾害危险性评估报告

(2019年度更新成果)上海市地质调查研究院ShanghaiInstituteofGeologicalSurveyJS报告 4.3边坡失稳危险性预测评估 35 4.5砂土液化危险性预测评估 39 6.1结论 446.2建议 46报告编号附图1~2性评估实际材料图47~48基岩和断裂构造图附图4~5面图50~51附图6~22面图52~68区图评估区典型静探曲线图(C85)评估区典型静探曲线图(DC32)评估区及邻近区域1980~1995年度累计地面沉降等评估区及邻近区域1996~2001年累计地面沉降等值评估区及邻近区域2002~2006年累计地面沉降等值评估区及邻近区域2007~2011年累计地面沉降等值评估区及邻近区域2012~2016年累计地面沉降等值1枫泾城分区(JS4)报告为贯彻落实《地质灾害防治条例》(国务院令第394号)、《国土资源部关于加强地质灾害危险性评估工作的通知》(国土资发[2004]69号)、《地质灾害危险性评估单位资质管理办法》(国土资源部第29号令)及《上海市地面沉降防治管理条例》，进一步加强地质灾害防治工作，简化审批流程、提高工作效率，结合上海市实际，上海市规划和自然资源局制定了《上海市地质灾害危险性评估管理规定》，实行分区地质灾害危险性评估。根据城市总体规划和区(县)城市总体规划及分区(新城)规划，结合地质灾害危险性分区，全市共划分为52年完成了全市52个分区单元的地质灾害危险性评估报告(初期成果)，2016年完成全市第一轮52个分区单元的成果更新，2017年完成上海市中心城区6个分区单元(Z0~Z5)及浦东新区4个分区单元(PD1~PD4)共计10个分区单元地质灾害危险性评估报告第二轮的动态更新工作，2018年完成上海市宝山区3个分区单元(BS1~BS3)、浦东新区5个分区单元(PD5~PD9)、大虹桥地区2个分区单元(HQ1~HQ2)、青浦区4个分区单元(QP1~QP4)、松江区三个分区单元(SJ1~SJ3)共计17个分区单估报告的第二轮动态更新工作。年颁布《上海市地质灾害危险性评估管理规定》(沪规土资规[2018]2号)，2018年起，分区灾评动态更新周期为三年，按照上海市规划和自然资源局工作安排，由我院承担2019年度上海市奉贤区4个分区单元(FX1~FX4)、金山区6个分区单元(JS1~JS6)、闵行区3个分区单元(MH1~MH3)、松江区2个分区单元(SJ4~SJ5)、嘉定区两个分区单元(JD1~JD2)共计17个分区单元地质灾本次拟更新的枫泾城分区单元(JS4)是2019年度需更新17个地质灾害危险2报告分区单元地质灾害危险性评估是根据评估单元地质环境条件及规划特点，针对除《上海市地质灾害危险性评估管理规定》(沪规土资规[2018]2号)规定的单目”)，进行地质灾害危险性评估，并提出地质灾害防治措施和建议，其目的是为其它建设项目的地质灾害防治提供依据，减轻或避免工程建设引发和遭受地质灾害的风险，保护人民生本评估报告可作为区内其它建设项目地质灾害防治依据，对于《上海市地质灾害危险性评估管理规定》(沪规土资矿规[2018]2号)界定的单独评估的建设项目，需单独进行地质灾害危险性评估。根据相关规定，地质灾害危险性评估不代本次地质灾害危险性评估工作，主要依据相关法规和技术规范进行，同时，2、《国土资源部关于加强地质灾害危险性评估工作的通知》，国土资发3、《上海市地面沉降防治管理条例》，上海市人民代表大会常务委员会公告第1号(2013.4)；5、《上海市地质灾害危险性评估管理规定》，(沪规土资规[2018]2号)；6、《上海市建设工程基坑降水管理规定》(沪建管(2015)946号)；7、《上海市基坑工程工程管理办法》(沪住建规范(2019)4号)；8、《上海市城市总体规划(2017~2035年)》，上海市人民政府2018年13枫泾城分区(JS4)报告1、《地质灾害危险性评估规范》(DZ/T0286-2015)；2、《地面沉降调查与监测规范》(DZ/T0283-2015)；3、《岩土工程勘察规范》(GB50021-2001)(2009版)；4、《建筑基坑工程监测技术规范》(GB50497-2009)；5、《建筑抗震设计规程》(GB50011-2010,2016版)；6、《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011)；2、《地面沉降监测与防治技术规程》(DG/TJ08-2051-2008)；3、《岩土工程勘察规范》(DGJ08-37-2012)；5、《地基基础设计标准》(附条文说明)(DGJ08-11-2018)；息共享平台本次评估充分利用了上海地质资料信息共享平台，平台集中了以往的科研成果、生产报告、地质环境监测等大量资料。评估工作实际材料图见附图1、附图枫泾城分区单元(JS4)位于上海金山区西北侧，该评估单元的面积为97km2，东与朱泾镇、松江区新浜镇和泖港镇接壤，西与浙江省嘉善县魏塘、姚4JS告庄镇相连，南与浙江省平湖市新棣镇为邻，北与青浦区练塘镇毗邻。主要行政城1.4.2评估区内已有重大建(构)筑物概述评估区内陆路交通十分便捷，沪昆高速公路(G60)、沪杭高速铁路、沪昆铁路、320国道、朱枫公路、申嘉湖高速公路(S32)、亭枫公路(G320)、亭枫高速公路(S36)贯穿境内。沪杭铁路是中国一条从上海市通往浙江省杭州市浙赣铁路、湘黔铁路和贵昆铁路等共同构成了中国中南部地区的一条东西向铁路干线。该铁路全线都是复线并于2008年开始实施电气化改造。评估区西南部分沪昆高速公路等，申嘉湖高速沿评估区北部通过。评估区内枫泾镇，占地面积91.7km2，北接新浜镇，东与朱泾镇毗连，西、南部与浙江省嘉兴市平湖市为界，古镇周围水网遍布，镇区内河道纵横，是上海评估区内除道路、河流外主要为农田、民宅、工厂、学校及相关配套，区内居民小区分布较多，居民楼以多层建筑为主，学校有枫泾中学、兴塔中学等；工1沪昆高速公路(G60)2亭枫公路(G320)西向东横穿评估区。3亭枫高速公路(S36)西向东横穿评估区。45(S32)675枫泾城分区(JS4)报告规划到2020年，枫泾地区将建成上海西南门户重镇，努力打造城乡一体色风貌城，成为体现216报告制造业重点发展服装机械制造业、纺织业、服装、汽车制造、汽车摩托车配件制造、化纤、食品加工、电子、通讯设备、建材业、机械、印染、医用器材、物流重点发展现代港口物流调度、仓储及货物加工为主导，依托高速公路、。商贸的发展依托制造业的快速发展开展商品展示、商贸洽谈，近期利用良好的交通基础设施和区位条件，建设上海国际服装机械城内的商贸区，发挥区域商旅游休闲重点发展枫泾古镇文化风貌、北美风貌新城及产业区观光旅游，积，对于未来其它建设项目而言，主要涉及一般工业与民管线等，工程类型主要包括浅基础工程以及各类建 (构)筑物的桩基工程和基坑工程。1.5评估工作程序程建设规范《地质灾害危险性技术规程》(DGJ08-2007-2016)中的具体规定，、更新相关地质环境资料的基础上，对原评估报告资料和内容更新及邻近区域的共计4个水文地质钻孔资料及水文地质参数进行了校对和整理，重新绘制了2条水文地质剖面图 (保留了原评估报告中的A1-A1’剖面线)详见附图4~5，根据地下水位动态监7枫泾城分区(JS4)报告测资料，主要对影响地下空间开发的潜水、微承压及第一承压水水位数据进行了补充更新,绘制了地下水位历时变化曲线图及第Ⅰ承压含水层2018年度高水位等件内容更新更新成果报告利用“上海地质资料信息共享平台”近几年新入库的大量钻孔资料，对原评估报告中深度较浅的勘探孔进行了替换，并在控制精度较小的区域补充了实际材料图中用红线标注的勘探孔为本次更新新增勘探孔，孔号与上海三维可视化城市地质信息系统中录入的原始孔号相一致。其中新增钻探孔34个，新增静3。新本次新编制了评估区2012~2016年度地面沉降等值线图。性评估内容更新1、根据本次新增资料，对评估区基础地质、水文地质条件、工程地质条件2、本次更新时在地质灾害现状调查的基础上，收集新增了该区域及附近与相仿的典型地质灾害工程实例。3、按照《上海市地面沉降防治管理条例》、《上海市地质灾害危险性评估管理规定》相关要求，重点对基坑工程引发和遭受地质灾害的危险性预测评估内全面梳理与完善。8报告析与评价定及评价要素选取9枫泾城分区(JS4)报告2.1地形地貌及水文特征评估区位于长江三角洲平原的东南翼，地貌类型单一，属湖沼平原地貌类型，(详见附图23工程地质条件分区图)，属于上海《岩土工程勘察规范》 (DGJ08-37-2012)中的Ⅰ区。区内地形平坦，地面标高在2.90~4.69m之间(吴淞高程，下同)，平均标高为3.76m左右。评估区内河流众多，主要有秀州塘、白牛塘等，其主要河流水文特征详见表秀州塘位于金山区西部，西起七仙泾，往东经金山县朱泾镇北折至六里庵km岸农田提供塘汇合口，往北沿金山、松江边界，北入大蒸港，长约6.7km。枯水期航道水深2.2m，河宽15m，为金山、松江之间的主要航道，同时为两岸农田提供灌溉用1镇北折六里庵港，全长可通航100~300吨级船2北沿金山、松江边界，北入大蒸报告2.2基础地质概况2.1基岩地质概况评估区基岩埋藏较深，松散覆盖层厚度在240~380m之间，绝大部分区域基岩自北向南埋深在280~380m之间，仅评估区东南角基岩埋深最浅处为240m。评估区大部分基岩主要为侏罗系上统劳村组(J3l)，在评估区西北侧基岩为侏罗系上统黄尖组(J3h)、评估区中北部为侏罗系上统寿昌组(J3s)，评估区东南侧基岩为中-下元古界金山群。劳村组(J3l)岩性主要由凝灰质砂岩、凝灰质砂砾岩、流纹质凝灰熔岩及砂岩组成；寿昌组(J3s)岩性主要为流纹英安岩、凝灰岩、凝灰质砂岩及泥岩、粉砂岩等；黄尖组(J3h)岩性主要为辉石安山岩、安山质角砾熔岩、安山岩、安山质凝灰岩；金山群主要由浅粒岩、石英岩、斜长角闪。2断裂构造与地震上海地区大地构造单元属于扬子准地台浙西—皖南台褶带和下扬子台褶带的北东延伸部分，在地质历史时期总体表现为隆起状态，构造活动以断裂为主，辅之缓慢升降，为断裂分割而成的正向隆起断块。评估区内共有三条断裂分布，为枫泾—川沙断裂(F9)、苏州—嘉善断裂(F5)和兴塔—泖港断裂(F20)。据已有调查成果，区内断裂自全新世以来均未发现活动迹象，对评估区工程建设无上海地区地震记载始于明成化十一年(1475年)，至解放时的400多年间平的资料来看，在上海市地域范围内，500多年来，震级最大的为明天启四年(1624年)震中为原南市区的43/4级地震，给上海造成一定影响的主要都是邻近地域地震的波及，其中以南黄海至长江口一带的地震为最甚，其次是江苏溧阳和苏州地区的太仓－吴江一带的地震。无论是上海本地的地震，还是邻近地域地震的波及，对上海造成地震烈度枫泾城分区(JS4)报告动分区中的地震活动强根据国家标准《建筑抗震设计规范》(GB50011-2010,2016版)和上海市工程建设规范《建筑抗震设计规程》(DGJ08-9-2013)有关条文规定，评估区设计基本地震加速度为0.10g，相应的抗震设防烈度为7度，所属的设计地震分组为第二组，地基土属软弱地基土，建筑场地类别为Ⅳ类；除软弱土、液化土、条状突出的山嘴、高耸孤立的山丘、陡坡、陡坎、河岸和边坡的边缘、平面分布上成因、岩性状态明显不均匀的土层(含古河道、疏松的断裂破碎带、暗埋的塘浜沟谷和半填半挖地基)、高含水量的可塑黄土、地表存在结构性裂缝场地处于建筑余地段处于建筑抗震一般地段。3第四纪地质概况评估区自新近纪以来属缓慢沉降地区，广泛接受堆积，受基岩面起伏影响，第四系厚度在240m~380m之间，为黏性土与砂性土交互的碎屑沉积物，由下而上具明显韵律性变化规律。按岩性、岩相差异,可粗分为两大部分：下部，埋深约134m以下至基岩，以褐黄色为主，掺杂蓝灰、黄绿色网纹或杂斑的杂色黏土与灰白为主色的砂砾互层，称之“杂色层”，属早更新世陆相沉积物；上部，即埋深砂(或含砾)互层，称之“灰色层”，属于中更新世至全新世海陆交替以海相渐占优势环境下的沉积物，按年代地层和岩石地层可划分为中、上更新统和全新统以及若干组，其中，全新世的软黏性土层在外力作用下易产生变形，粉性土在基坑流砂，是影响评估区内工程建设的主要地基土层。4矿产资源根据上海地区已有的矿产资源勘察成果，评估区范围内未发现可开发利用的件JS告程地质剖面图。(m)(m)(m3/d)(g/l)0.8~3.5、评估区兴路附近为1~5，亭枫公路HCOCaHCO3–Ca.Na。Qh1角17.2~.04~5.5布23.2~10~2000次为1~3、3~10，亭枫域为3~10。ClNaCa62.4~13.7~为100~域为1000~HCONa.Ca通砂94.3~13.3~6.4为100~域为1000~HCONa.Cap通147.1~86~1021000~3000Na259~26623~47次为100~公路以南区注：1、潜水含水层、微承压含水层和第Ⅰ、Ⅱ承压含水层分布特征参照工枫泾城分区(JS4)报告上述各含水层中，与工程建设相关的主要为潜水含水层、微承压含水层和第上海地区潜水位埋深通常在0.5~1.0m之间，根据位于评估区西部潜水含水1995~2019年水位动态监测结果(图2-3-1)，潜水位标高在1.0~4.0m之间波动，2019年潜水水位标高在3.0m~4.0m左右。潜水位年内变幅大小与相应时期大气降水量大小与持续时间有关。潜水水位普遍高于地表水位，由于潜水含水层岩性以黏性土为主，富水性差，迳流缓慢，与附近地表水的水力联系弱。根据我院提供《上海市地下水基础环境状态调查评估报告(2013~2018年》资料，评估区属Ⅲ类场地环境，根据(国标)《岩土工程勘察规范》(GB50021-2001)(2009版)及上海市工程建设规范《岩土工程勘察规范》(DGJ08-37-2012)有关条文判定，评估区地下水对Ⅲ类场地环境中的混凝土具有微腐蚀性，对钢结构有弱腐蚀性，在长期浸水环境下对混凝土结构中的钢于评估区内可能受污染的场地，需取水样进行水质分析。根据位于评估区东南侧JS1的微承压含水层监测孔金383-07C监测资料，2010~2019年水位动态监测结果(图2-3-2)，水位标高在0.66~2.25m之间波报告C)2015~2019年水位动态监测结果(图2-3-3)，第Ⅰ承压水位标高在0.36~2.01m-04W)根据评估区及邻近区域第Ⅰ承压含水层地下水位监测结果，绘制了2018年-4)，评估区高水位一般在0~1m之间。枫泾城分区(JS4)报告件根据我院《上海市三维城市地质调查》中的1:50000精度的工程地质资料，评估区埋深100.0m范围内的地基土均属第四纪沉积物，主要由黏性土、粉性土和砂性土组成。根据各土层的地质时代、成因类型、物理力学性质等特征综合分表2-4-2。工程地质剖面图详见附图6~22。静力触探曲线详见附图24~附图25，本报告所用静探曲线图为供参考的岩土工程勘察报告原始资料(附图已备注资料来源)；本次报告结合最新上海市工程建设规范《岩土工程勘察规范》 (DGJ08-37-2012)与区域地质条件综合分析，对勘探孔的地层资料进行了重新因此本报告工程地质剖面中的分层与静力触探孔曲线分层不一致。根据已有资料初步分析，评估区内广泛分布的第①1层填土，局部地段分布有①2层浜土，土质松散不匀，土质差，未经处理不宜作为浅基础工程的天然地JS告基持力层；第②1层以褐黄色~灰黄色黏性土为主，俗称“硬壳层”，土质较好，中压缩性，可作为浅基础工程的天然地基持力层；第③、④层为上海地区典型的软土层，当建(构)筑物体型及附加荷载较大时，可能产生较大的地基变形；评估区绝大部分区域为正常沉积区，有⑥1、⑥4两层暗绿色硬土层分布，其下部分布的⑦层粉、砂性土，埋深适中，厚度大，中密~密实，中~低压缩性，土性佳，为上海地区高层建筑、高架道路、桥梁等建(构)筑物良好的桩基持力层，如若以该层作为桩基持力层，并采用合适的桩基设计方案，其遭受的地基变形量较小。评估区东南角部分地段为古河道分布区，第⑥层硬土层缺失，⑦层被根据上述分析，工程建设影响范围内的9个工程地质层中，在评估区东南角局部分布的砂质粉土层(⑤2)开挖时易产生流砂问题；第③、④层为典型的软土深基坑开挖时可能引发流砂和基坑突涌问题；第⑦层也是上海地区建(构)筑物即：西部湖沼平原区。西部湖沼平原区又可根据第一硬土层(⑥1层)及第二硬土层⑥4(对应滨海平原区的⑥层)的分布情况划分为3个亚区，即：同时有⑥1和⑥4两个硬土亚区，主要分布在评估区东南部；无硬土层分布的为Ⅰ3亚区，分布在评估区东2-1地段(评估区内无分布)，无⑥1、有⑥4层分布的为Ⅰ2-2地段。各分区情况见枫泾城分区(JS4)报告型层厚(m)层高度全新世①10杂填土，为砖块、碎石、植物根茎等组成的建筑垃，由灰黄、灰色黏性土组成，土质松散不均6质差②17湿中铁锰质结核，夹薄层粉土③灰高殖质及贝壳碎屑④灰高均匀灰中Qh1灰高泥钙质结核，局部地段夹半腐植物根茎，土质均匀2灰高斑，夹薄层状砂质粉土和粉砂，局部见有贝壳碎屑，土83灰中云母、有机质，局部夹黏性土薄层，土质不均15灰中腐殖质及半腐根茎，土性不均0湿中主，部分地区为灰黑色或褐灰色，含云母、有机质，夹少报告型层厚(m)层高度世⑥1中中灰高，含云母，土质不均中⑦砂灰中⑧192灰湿中和粉砂中主，部分地区为灰黑色或褐灰色砂灰中薄灰湿中⑨1灰低为主，部分地区为粉细砂。由长石、石英、云母及灰低mm状，分选性较差枫泾城分区(JS4)报告%γm(温度20°C)0.25-0.075mm0.075-0.005mm<0.005mmCΦ。aMPa1Es.1-0.2PaN击Pa②18E-0657③1.51E-06E62.80④7.67E-07E75土E4E40.1022土09土.0430.585土.63⑥1.61报告%γm(温度20°C)0.25-0.075mm0.075-0.005mm<0.005mmCΦ。aMPa1Es.1-0.2PaN击Pa27.5325.8土32.00⑦土、粉砂2.9330.5.3⑧1土.00.5331.5⑨1砂0砂0注：1、表中数据除静探比贯入阻力Ps值为最小平均值外，其余均为平均值。2、资料来源：上海三维城市地质信息系统。枫泾城分区(JS4)报告区湖沼平原区︵Ⅰ︶有(⑥ 评估区绝大部分区域2、评估区西部⑥1埋藏浅，局部地段软黏性土缺失，东部有软黏性土分布，但厚度较薄，南部部分地段软黏性土缺一基下分浅基层(⑥1、⑥4)分 (⑦)埋藏适中，分应注体一段(Ⅰ东南角局2、缺失第一硬土层(⑥1)，有第⑥4层分布，顶板平均埋浅基础条件总体一般~较层(⑥4)分布，第分布较总体层分性土坑工土突程条东南角局22m,厚度为4m；及第二硬土层⑥4；。但有础条，第厚度总体形基第④a坑报告3.1地质灾害灾种的确定根据上海市工程建设特点，本次地质灾害危险性评估主要针对浅基础工程、工程建设的特点综合分析，评估区内的地质灾害类型主要为地面沉降、地基变形、涌和砂土液化。3.2地质灾害危险性现状评估2.1地面沉降现状评估根据评估区及附近地面沉降水准点监测资料，绘制了评估区及附近区域1980~1995年间、1996~2001年、2002~2006年、2007~2011年、2012~2016年地面沉降等值线图(附图26~附图30)。1980~1995年间，评估区沉降速率总体较小，区内大部分地区累计地面沉降量在75~100mm之间，年均沉降5.0~6.7mm，但评估区中部沉降量稍大，最大般在25~50mm之间，年均沉降4.2~8.3mm，中部和东部地区累计沉降量在50~150mm之间，年均沉降量8.3~25mm。沉降速率明显加快，主要原因是由于2002~2006年，基本保持了原来的沉降速率和沉降格局。5年间西部累计沉降量一般在25~50mm之间，年均沉降5~10mm，中部和东部地区累计沉降量在50~150mm之间，年均沉降量10~30mm。2007~2011年，地面沉降速率明显趋缓。评估区绝大部分地区地面累计沉降枫泾城分区(JS4)报告止，但评估区东南部的兴塔镇以东地区累计沉降量较大，最大累计沉降量约2012~2016年，评估区地面沉降不再发育，呈现出微量回弹的现象。评估区南部及枫泾镇局部地区累计回弹量在25~50mm之间，年均地面回弹量在5~10mm之间，其他地区地面累计回弹量在25mm以内，年均地面回弹量小于5mm。区内地面出现微量回弹的现象，其主要原因是与该期间地下水人工回灌有根据区域地面沉降监测结果，随着区内地下水开采量的大幅压缩和地下水人降速率将明显减小，未来地面沉降也将趋于缓和。根据已有研究成果，上海地面沉降的主要原因是地下水开采，由于评估区及邻近地区开采地下水，致使评估区及周边区域承压水水位下降，土体有效压力增根据评估区所在的金山区地下水采灌量统计资料，评估区地下水以开采为主，几十年来各承压含水层的地下水均有不同程度的开发利用，但以第Ⅳ承压含水层为主要开采层，为分析地面沉降发展过程和未来趋势，本次利用了评估区东侧朱泾F28地面沉降监测站监测资料，绘制了金山区第Ⅳ承压含水层地下水采灌山区第Ⅳ承压含水层地下水开采量逐年增加，基本不回灌，这期间第Ⅳ承压含水mm持压缩地下水开采量，特别是自2007年开始至今，在基本停止开采地下水的同时，采取了地下水人工回灌措施，因此，从回弹变形，区内地面沉降速率也明显减小，2019年呈现出约1.5mm的微量回弹。随着控沉措施的继续实施，未来地面沉降也将更进一步趋于缓和。此外，由告于评估区西南与浙江省接壤，邻省开采地下水也会对评估区附近的地面沉降产生上述分析表明，大量开采地下水导致的地下水位下降，使松散土层承受的有效应力加大而导致土层压缩变形。因此，大量开采地下水是上海地面沉降的主要来影响区内地面沉降发展格局的主要因素上世纪九十年代以来，大规模的城市工程建设成为不容忽视的新的沉降引发因素。通过对重大市政工程及典型建筑密集区地面沉降的研究表明，工程性地面沉降正成为愈来愈重要的因素。工程性地面沉降主要表现在基坑降水，其原理与区域地下水开采引发的地面沉降类似，区内小范围地面沉降漏斗形成的主要原因2.2地基变形现状评估根据调查，评估区内已有建(构)筑物均在正常使用中，尚未见有因地基变形量过大而影响工程安全使用的相关案例报道。但上海是典型的软土地区，采用天然地基的多层建筑物、道路等市政工程往往产生较大的地基沉降和不均匀沉的多层住宅楼，一般采用天然地基，普遍存在地基沉降和不均匀沉降量过大的问题，严重时可使墙体开裂、渗枫泾城分区(JS4)报告水，影响正常使用；上海地区的已建道路虽然一般按低路堤设计，但由于路基沉降和不均匀等因素的影响，普遍存在“桥头跳车”、路面容易损坏、维护费用高土层中，根据多年沉降监测结果，在长期动、静荷载作用下，都存在不同程度的路基沉降和不均匀沉降问题。为减少软土地基变形的危害，对于荷重较大的高层建筑、高架道路、桥梁、码头等工程，为满足地基强度和变形要求，常采用各种类型的桩基础；道路工程则常在桥头高路堤地段采用袋装砂井、砂桩、堆载或超载预压、土工格栅、搅拌桩等措施进行加固处理，以减小工后变形量。大量工程实践表明，当桩基设计方案合理，且在施工过程中保证质量，桩基础的绝对沉降量一般能得到有效控制，即最终沉降量和差异沉降均可控制在设计容许范围内。但如果场地受古河道切割影响，或同一结构物采用不同的桩型、桩长和桩基持力层时，有建(构)筑物地基变形，严重时造成邻近房屋开裂、地面沉陷、管线破损。形引发的工程事故实例。实例3-1：某单层辅房采用天然地基，基础埋深1.3m，因现场施工管理不内地面出现大面积凹陷，最大凹陷超过3.5cm，南、北墙体在暗浜边沿出现裂进行加固处理后，现该建筑正常使用。实例3-2：上海某高架桥北段为正常地层区，以⑦1层为持力层，桩长约31m；南段为古河道沉积区，采用⑤3层为持力层，为了解不同持力层对桩基沉降的影响，现收集高架道路分别以第⑦层和⑤3层作持力层的墩台进行比较，详见报告根据观测资料，以第⑦层为持力层的墩台沉降小，达到沉降稳定所需时间大，沉降稳定所需时间较长。由此说明，桩端持力层是影响高架桥梁总沉降量和综上所述，由于评估区浅部分布有厚填土、浜填土，西部局部地段有软黏性土分布，东部软黏性土层普遍发育且厚度较大，局部地区软黏性土下部有粉性土受古河道切割影响，桩基条件复杂；此外，浅基础工程易受邻近工程活动的影响，当浅基础工程附近存在预制桩施工及基坑、隧道、地下管线等工程施工时，均可能对采用造成一定影响。工程建设时应重视地基变形的不良影响。状评估根据调查，评估区内尚未见有基坑边坡失稳的相关案例报道。但上世纪90发生了多起深基坑工程事故。仅1992~1994年，就发生了30余项，造成巨大的经济损失和不良后地质因素则与软土、流砂层、明暗浜以及地下水等不良地质作用有关。下面是发生在上海地区的硬土层(⑥)缺失，浅部流砂层、软土层发育，基坑工程地质条件差；深基坑采实例3-4：某地下室基坑深度约5m，采用土钉墙围护结构(5道土钉，土钉长12m和9m)，由于基坑施工不规范，基坑周边严重超载，使基坑外12m范围内出现坍陷，基坑内工程桩桩位严重偏移变位并有部分工程桩剪断，基坑坑底隆枫泾城分区(JS4)报告上海地区河道在自然状态下发生坍岸、滑坡的事故不多。根据调查，评估区内尚未见有河岸边坡失稳的相关案例报道。评估区内河流众多，主要有秀州塘、白牛塘等。根据本次现场踏勘，上述河道岸坡为钢筋混凝土砌石护坡或自然土质岸坡，在自然状态下产生岸坡坍塌、滑塌的可能性较小。但近岸工程施工可能会对邻近河岸边坡造成不良影响，上海地区曾发生过施工打桩引发的河岸边坡失稳事故；而在其它地区河岸边坡，曾经发生过因岸边过量堆载而引起的边坡失稳事河浜，为自然土质岸坡，经打桩振动和挤土，工程未完工即造成河岸边坡表层4~5m厚土体滑坡，范围约20m，已打入的82根桩中，有42根倾斜。倾斜、支架局部撕裂，并造成防汛墙严重内倾，土体挤压进入河道约20米，直道通航。状评估评估区内正常沉积区第一承压含水层(⑦层)顶板埋深一般在26~35m左右，评估区古河道区域，微承压含水层(⑤2)顶板埋深一般在22m左右，由于局部⑤2层埋深较浅，水头高，深基坑工程开挖时有引发水土突涌的可能性，深基坑工程应进行抗承压水稳定性验算，必要时应采取减压降水等措施。根据调m相关水土突涌事故已不少见。实例3-7：某联络通道(采用暗挖法)，根据勘察报告，该通道主要穿越④层灰色淤泥质黏土、⑤1-1灰色黏土及⑤1-2灰色粉质黏土夹粉土(第⑤1-2层实为第⑤2层砂质粉土夹粉质黏土(微承压含水层)，Ps值3~5MPa)，由于勘察报告中未揭示第⑤2层砂质粉土层(微承压含水层)，设计采用搅拌桩加固土体，也JS告未考虑对承压水的减压降水，由于粉土层中搅拌桩的加固效果不理想，防渗性不，渗水严重。状评估根据调查，评估区内尚未见有砂土液化的相关案例报道。但根据收集资料，ma注意砂土液化问题。上海地区尚未见地震液化的相关案例，但由于地下水位高，在地下空间开发影响范围内的粉、砂粉性土层，普遍具有渗流液化的特性。在基坑工程、管道工程等地下空间开挖施工工程中，易于触发流砂，流砂发生时能造成大量的土体流动，引发滑坡、塌方及塌陷等地质灾害，使周围环境受到严重破工中的流砂问题而发生过较多工程事故。实例3-8：某基坑工程位于上海市普陀区，开挖深度约12m，场地浅部3~m坍塌，最大坍塌量约80cm。初步分析其原因，搅拌桩施工过程中出现夹砂现象，导致其主要原因是因地下排水管道漏水，浅部分布的第②3层粉性土发生渗流液化(流砂)，将塌陷区地基土淘空所致。4.1地面沉降危险性预测评估根据《上海市地面沉降控制区范围划定方案》(沪规土资矿[2018]155号)，评估区位于地面沉降一般控制区(Ⅲ区)，控制目标为：至2020年末，该区年枫泾城分区(JS4)报告均地面沉降量控制在5mm以内，积极消除由区内地下水开采形成的地下水位漏.1.2工程建设引发或加剧地面沉降的危险性评估降的危险性评估研究表明，地下空间开发过程中的基坑工程降水，是大规模工程建设引发或加剧地面沉降的主要原因之一。基坑工程降水可能引发基坑周围一定范围的地下水位下降，导致土体排水固结而产生地面沉降。本报告主要评估开挖深度H<15m的基坑工程引发或加剧地面沉降的危险性，对于开挖深度H≥15m的基坑工程，地面沉降危险性评估。开挖深度小于7m的基坑工程属三级安全等级基坑工程，工程类型一般以一层地下室或地下车库为主，实际开挖深度多在4~5m之间。由于开挖深度相对较浅，一般仅需降潜水，局部需降④a、⑤2、⑥2层(微)承压水，降水井类型通常内浅部水文地质条件，区内潜水含水层岩性主要为黏性土中所夹薄层粉性土， (微)承压含水层岩性主要为砂质粉土，上述含水层富水性较差，水量较贫乏。根据上海地区工程经验，基坑工程需采取必要的围护措施，围护结构插入深度一般为坑底下(0.8~1.0)H，由于评估区无浅部粉性土(②3)分布，第④a层顶面时水位降深约为1.4m，虽然围护结构不能隔断降水目的层，但由于降水幅度较层埋藏浅、厚度薄，基坑围护结构一般可阻断降水目的层或显著减弱基坑内、外，坑内降水对坑外地下水的影响小。总体而言，对于H<7m的基坑工程，由于开挖深度较浅，降水幅度较小，施工周期较短，基坑降水对周围环境的影响一般较小，引发或加剧地面沉降的危险报告开挖深度7m≤H<15m的基坑工程属一~二级安全等级基坑工程。由于区内承程地质区)内第④a、⑤2、⑥2层(微)承压水均不满足抗承压水稳定性要求，第Ⅰ1工程地质区部分地段分布的⑦层不满足抗承压水稳定性要求，第Ⅰ2-2工程地质区分布的⑦层均不满足抗承压水稳定性要求，必要时需采取减压降水措施。其中，区内第④a、⑤2、第⑥2层埋藏浅、厚度薄，基坑围护结构可阻断降水目的层，基坑工程减压降水引发地面沉降的危险性小。古河道区(Ⅰ3工程地质区)Ⅰ承压含水层减压降水时水位降深约为3.4m，虽然围护结构不能隔断降水目的坑周围地面mm小于5m，虽然围护结构不能隔断降水目的层，但由于降水幅度小，坑内降水对坑地面沉降的危险性小。古河道区(第Ⅰ3工程地质区)微承压含水层顶面埋深为22m，底板埋深为险性小。Ⅰ2-2工程地质区)与古河道区域(Ⅰ3工程地质区)基坑降水引发或加剧地面沉根据上海市工程建设规范《地面沉降监测与防治技术规程》(DG/TJ08-2051-2008)，当基坑围护结构能阻断降水目的层时，坑内降水影响范围约为3H；不能地面沉降影响范围应小于基坑降水影响范围。评估区内古河道区域，基坑围枫泾城分区(JS4)报告护结构能阻断降水目的层，因此，基坑工程降水的地面沉降影响范围一般不超过3H；在需采取减压降水措施的局部地区(正常沉积区第Ⅰ1、第Ⅰ2-2工程地质区)，基坑围护结构较难阻断降水目的层，基坑降水的地面沉降影响范围较大，.3工程建设遭受地面沉降的危险性评估以上海市2018年地下水开采回灌为背景，根据地下水运动和土层变形机理，利用建立的地下水准三维渗流耦合垂直一维沉降的有限元数学模型，对评估区2019~2029年度地面沉降进行了预测。根据预测结果，评估区大部分地区在将逐渐趋于缓和，虽然工程建设有遭受区域地面沉降的可能性，但影响程度有限，当采取预留标高等措施后，一般可减轻区域地面沉降对工程建设本身的影4.2地基变形危险性预测评估或加剧地基变形危险性评估工程建设引发或加剧地基变形危险性评估，重点是对工程建设过程中和建成运营期间引发或加剧邻近已有建(构)筑物地基变形的危险性评估，而引发或加剧工程本身地基变形的危险性将在工程建设本身遭受地基变形危险性评估时加以浅基础工程附加荷载小、基础开挖浅，工程建设过程中和建成运营期间对周围环境影响小，引发或加剧邻近已有建(构)筑物地基变形的危险性小。危险性评估对于桩基工程，若采用钻孔灌注桩，工程建设过程中引发或加剧邻近已有建 (构)筑物地基变形的危险性小。若采用预制桩，沉桩施工时的挤土效应和打入桩的振动作用，可能对周围环境产生较大影响，短期内大量密集沉桩会产生较高的超静孔隙水压力，使沉桩区一定范围内的地表和深层土体发生水平和竖向位JS告移，可能使已沉入桩偏位、挠曲和上浮，也可能造成局部地面隆起，群桩施工的道路、地下管线等不同程度的地基变形，施工时应采取有效的防护措施，必要时可采用钻孔灌注桩。根据上海地区工程经验，当选择合适的桩型或采取有效的防护措施后，桩基工程施工引发或加剧邻近已有建(构)筑物地基变形的危险性险性评估评估区东部及西部局部地段分布有饱和软黏性土，局部地区还有暗浜土分布，由于土性较差，基坑开挖后围护结构承受的主动土压力大，且区内地下水位埋藏浅，坑外水压力较大，因此，基坑开挖时围护结构在外侧土、水压力作用下会产生一定的位移变形，并引发基坑附近一定程度的地基变形。在评估区东南角a段可能揭遇⑥2层粉性土，若围护结构发生渗漏，开挖过程中易引发流土、流砂现的基坑工程，若围护结构不能隔断降水目的层，有引发和加剧基坑附近一定程度地基变形的可能性；此外，基坑开挖将产生坑底土卸荷回弹，有引发一定范围、一定程度地基变形的可能性。根据《基坑工程技术标准》(DG/TJ08-61-2018)，基坑工程设计应满足周围环境对变形的控制要求，当没有明确的变形控制标准时，基坑变形控制指标可根据基坑环境保护等级确定，对于环境保护等级分别为一、二、三级的基坑工程，坑根据上海地区工程经验，在正常工况下，基坑工程引发或加剧地基变形的影响范围主要与基坑开挖深度(H)有关。基坑工程最大沉降一般位于墙后0.5H处；在距离2H范围内的区域是沉降较大的区域，称为主影响区域；在距基坑2H~4H的范围内沉降较小，称为次影响区域，在4H处沉降衰减至零。综上所述，对于开挖深度H<7m的基坑工程，由于开挖深度较浅，引发或加剧地基变形的范围小，程度轻，危险性小；对于开挖深度7m≤H<15m的基坑工程，其引发或加剧地基变形的范围、程度随开挖深度增加而加大，引发或加剧地基变形的危险性为小~中等。枫泾城分区(JS4)报告遭受地基变形的危险性评估浅基础工程遭受地基变形危险性主要与建(构)筑物体型大小、附加荷载大评估区内广泛分布的第①1层填土成分复杂、松散、土质不均，未经处理不宜作为浅基础工程的天然地基持力层；对于拟建场地内的暗浜土，强度低、压缩性高、土质极差，应进行有效的地基处理；区内广泛分布的第②1层土以褐黄-灰黄色粉质黏土为主，俗称“硬壳层”，土质较好，中压缩性，可作为浅基础工程的天然地基持力层，但由于压缩层范围内分布有高压缩性的第③、④层软黏性土层，当建(构)筑物体型及附加荷载较大时，可能产生较大的地基变形；此外，由于区内不同区域地层结构差异，天然地基条件也有所差异，评估区西部和中部色硬土层(⑥1)也为良好的对于道路等线性工程，应对第①1层填土进行必要的压实处理，尽量减小工的地基处理措施。工程实践表明，当沿线浅部地层变化较大或不良地质发育时，如未进行有效的地基处理，将有引发或加剧地基变形尤其是不均匀地基变形的可性。频繁，当浅基础工程附近存在预制桩施工及基坑、隧道、地下管线等工程施工综上所述，上海是典型的软土地区，评估区内浅基础工程建设及运营期间均有遭受一定程度地基变形的影响可能性，为避免或减轻地基变形的不良影响，应按变形控制原则进行地基设计，对暗浜、厚填土等不良地质进行有效的地基处程遭受地基变形危险性为小~中等。估报告土性较好，一般不用于作为多层建筑的桩基持力层；第⑥4层顶面埋深18.0~31.0m，厚度4.0~17.0m，可塑~硬塑，中压缩性，土性较好，可作为荷重不太大的多层建筑物的桩基持力层；第⑥4层下普遍有土性较好第⑦层砂、粉性土分布，其顶面埋深一般为27~38m左右，埋藏较为适中，厚度一般大于10m，可作为上海地区的高层建筑、高架道路、桥梁以及其它大型建(构)筑物良好的桩基持力层。如若以该层作为桩基持力层，并层分布。第⑥4层层顶埋深18.5~22.5m，厚度3.0~3.3m，可作为荷重不太大的多层建筑物的桩基持力层；第⑥4层下普遍有土性较好第⑦层砂、粉性土分布，顶面层建筑、高架道路、桥梁以及其它大型建(构)筑物良好的桩基持力层。较深、厚度较大，桩基条件相对较好，根据上海地区工程经验，当根据拟建建 (构)筑物特点采用合适的桩基设计方案，其遭受的地基变形量较小，一般可控小。2、位于古河道区(第Ⅰ3工程地质区)的桩基工程遭受地基变形危险性评估评估区东南角局部地段属于Ⅰ3工程地质区，受古河道切割影响暗绿色硬土埋深和厚度变化较大，桩基条件复杂多变。对于不同荷载的建(构)筑物，可根据桩基承载力和地基变形控制要求，选择⑤2、⑤3、⑦层等不同埋藏深度的地基土层作为桩基持力层。对于体型简单、荷载较小的桩基工程，由于地基承载力要求相对不高，地基变形较易控制，工程建设遭受地基变形危害的可能性较小；但对于荷载较大的高层建筑、高架道路、桥梁等桩基工程，桩基承载力要求高，由枫泾城分区(JS4)报告于区内地基土埋深和厚度变化大，可供选择的桩基持力层之间土性差异大，特别是古河道边缘附近建(构)筑物跨越不同工程地质区时，若同一建(构)筑物桩基持力层不同，则可能遭受地基不均匀沉降的影响，严重时将会影响建(构)筑物综上分析，位于古河道区(Ⅰ3工程地质区)的桩基条件较复杂，桩基工程遭受地基变形危险性为小~中等。4.3边坡失稳危险性预测评估失稳危险性预测评估上述土层中，第①层为填土，结构松散，土质较差，局部为暗浜土，土质极于坑壁稳定，第③、④层为软黏性土，具有高压缩性、低强度等特性外，软土还有触变性和流变性，基坑开挖施工过程中易产生侧向变形、坑底隆起及基坑周围地面沉降等现象，导致基坑和支护结构变形，严重时会因软土剪切破坏而导致边坡失稳；第⑥1层为暗绿色硬土层，土性较好，对基坑边坡稳定性有利，第⑥3层土性一般，不利于坑评估区潜水水位浅，水位埋深一般在0.5~1.5m之间，基坑开挖时支护结构性土层均在地下水位之下，均为流砂层，若开挖过程中围护结构发生渗漏产生渗压水水头高，当基坑工程开挖深度较大时，可能产生水土突涌，影响基坑边坡稳此外，场地内分布的明、暗浜，以及施工期间坑边超载等因素，均对基坑边坡稳定性不利。评估区不同开挖深度基坑边坡失稳影响因素及危险性评估见表4-报告度⑥1小影等小~中等大等基坑边坡失稳不但会影响工程施工安全，还将导致基坑周围大量的土体产生水平、垂直移动，评估区内环境条件较复杂，建(构)筑物密集，分布有道路、各类地下管线、商务建筑、居民住宅等建(构)筑物，一旦发生基坑边坡失稳事做好度较深，引发和遭受边坡失稳的危险性为小~中等。枫泾城分区(JS4)报告失稳危险性预测评估坡处于自然稳定或人工稳定状态，在自然状态下发生河岸边坡失稳的可能性较小，但近岸工程施工可能会对邻近河岸边坡造成不良影响。另外，在河岸附近堆土、堆物时，亦有引一旦发生河岸边坡失稳，则会对工程本身和周围环境造成不良影响。因此，近岸工程建设时应注意对河岸边坡的影响，必要时对河岸边坡采取相应的防护措总体而言，采取必要的防治措施后，工程建设引发和遭受河岸边坡失稳的危4.4水土突涌危险性预测评估评估区内可能产生水土突涌的主要为微承压含水层(⑤2)层及第一承压含水层(⑥2、⑦)层。根据上海市工程建设规范《岩土工程勘察规范》(DGJ08-37-估区基坑工程水土突涌的可能性进行评价。基坑开挖后坑pcz/pwy>1.05式中pcz——坑底开挖面以下至承压含水层顶板间覆盖土的自重压力(kPa)，地pwy——承压水压力(kPa)。含水层的上、下段，由于上述含水层埋藏较浅，承压水水头较高，基坑工程开挖施工时可能产生水土突涌，应进行抗承压水稳定性验算。评估区及附近未设置④aa标高参照邻近评估区JS1微承压含水层观测井(金383-07C)的水位观测资料，验算时水位埋深取2m；评估区内2018年第Ⅰ承压含水层(⑦)高水位标高在0~1m之间波m报告mm压水分布的⑥2层不满足抗承压水稳定性要求，有引发承压含水层(⑥2)水土突涌的可能性，需采取减压降水措施；第Ⅰ2-2工程地质区部分地段分布的⑤2层不满足抗承压水稳定性要求，有引发微承压含水层(⑤2)水土突涌的可能性，需采取减微承压含水层(④a)水土突涌的可能性，需采取减压降水措施。评估区内第⑦开挖深度7≤H<15m的基坑工程属一~二级安全等级基坑工程，由于开挖深地质区分布的⑤2层产生水土突涌的可能性。经初步验算，对于开挖深度15m的基坑工程，当第⑤2层层顶埋深浅于33.2m、第⑦层层顶埋深浅于31.8m时，不满足抗承压水稳定性要求，有引发水工程地质区分布的⑤2第⑦层顶面埋深在27~38m之间，基坑开挖时部分地段不满足抗承压水稳定性要面埋深在34.0m左右，满足抗承压水稳定性要求，不抗承压水稳定性要求，水土突涌的危险性级别为小~中等；对于开挖深度足抗承压水稳定性要求，Ⅰ3工程地质区分布的第⑦层满足抗承压水稳定性要枫泾城分区(JS4)报告综上所述，评估区内开挖深度H<7m、7≤H<15m的基坑工程，正常沉积区险性级别均为小~中等。综合确定水土突涌的危险性级别为小~中等。4.5砂土液化危险性预测评估危险性预测评估由于评估区内地下水位埋深较浅，基坑开挖后将形成较大的水压力差，若围护结构发生渗漏，在基坑开挖范围内揭遇的粉砂、粉性土层有引发砂土渗流液化 措施，防止对于浅基础工程和桩基工程，由于开挖深度浅(当开挖深度大于3m时按基坑工程对待)，砂土液化(渗流液化)危险性小。的地基土层主要为黏性土，无流砂层分布，砂土液化(渗流液化)危险性小。④a层粉性土，有引发砂土渗流液化(流土、流砂)的可能性，砂土液化(渗流液化)危险性级别为小~中等。危险性预测评估根据国家标准《建筑抗震设计规范》(GB50011-2010,2016版)和上海市《建筑抗震设计规程》(DGJ08-9-2013)有关条文规定，评估区设计基本地震加g基土属软弱地基土，建筑场地类别为Ⅳ类。除软弱土、液化土、条状突出的山嘴、高耸孤立的山丘、陡坡、陡坎、河岸和边坡的边缘、平面分布上成因、岩性状态明显不均匀的土层(含古河道、疏松的断裂破碎带、暗埋的塘浜沟谷和半填半挖地基)、高含水量的可塑黄土、地表存在结构性裂缝场地处于建筑抗震不利于建筑抗震一般地段。0报告aa上海属于中国地震活动分区中的地震活动强度弱、频度低的地区之一。因此，工程建综上所述，浅基础工程和桩基工程砂土液化(渗流液化)危险性小；对于开挖深度H<7m的基坑工程，砂土液化(渗流液化)危险性小；对于开挖深度7≤H<15m的基坑工程，砂土液化(渗流液化)危险性级别为中等。综合确定评估区内工程建设引发和遭受砂土液化的危险性级别为小~中等。5.1地质灾害危险性分级对于浅基础工程，不会引发地面沉降地质灾害，遭受地面沉降的危险性小；由于浅基础工程附加荷载小、基础开挖浅，工程建设过程中和建成运营期间对周围环境影响小，引发或加剧邻近已有建(构)筑物地基变形的危险性小，但浅基础工程抗差异沉降的能力弱，浅基础工程遭受地基变形危险性为小~中等；由于开挖深度浅，引发和遭受边坡失稳、砂土液化的危险性小；不会引发水土突涌地质灾害。综合确定浅基础工程地质灾害危险性级别为小~中等。对于桩基工程，不会引发地面沉降地质灾害，遭受地面沉降的危险性小；若采用钻孔灌注桩，工程建设引发或加剧邻近已有建(构)筑物地基变形的危险性小，若采用预制桩，有引发邻近已有建(构)筑物地基变形的可能性，应采取有效，桩基工程遭受地基变形危害的危险性小；古河道区(Ⅰ3工程地质区)桩基条件较差，桩基工程遭受地基变形危险性为小~中等；引发和遭受边坡失稳(承台施工)、砂土液化的危险性小；不会引发和遭受水土突涌地质灾害。综合确定桩基工程地质灾害危险性级别为小~中等。对于基坑工程，引发和遭受地质灾害的风险大小与场地内软黏性土、流砂层、明(暗)浜等不良地质的分布和地下水不良作用有关，并随开挖深度增加而1枫泾城分区(JS4)报告面沉降、地基变形、边坡失稳的危险性小，引发和遭受水土突涌的危险性小~中等。对于开挖深度7≤H<15m的基坑工程，古河道区(Ⅰ3工程地质区)与正常沉边坡失稳的危险性小~中等；引发和遭受地基变形、水土突涌的危险性小~中等；引发和遭受砂土液化(流砂)的危险性小~中等。综合确定基坑工程地质灾害危险性级别为小~中等。评估区内其它建设项目在不同工程地质区引发和遭受地质灾害的灾种和危险区或害种类及危险性分级++++++++H<7m)++++~+++7≤H<15m)++~+++~+++~+++~++++++++++H<7m)++++~+++7≤H<15m)++~+++~+++~+++~++++++++~++++H<7m)++++~+++7≤H<15m)++~+++~+++~+++~++注：1、表中“+”表示地质灾害危险性分级为小；“++”表示地质灾害危险性分级为中等；“-”表示无该项地质灾害。2、本表应结合附图27查阅使用。5.2地质灾害防治措施根据评估区地质环境条件及其地质灾害发育现状，以及工程建设可能引发和遭受地质灾害的危险性评估结果，针对各地质灾害灾种分别提出如下防治对策措2报告地面沉降防治2、基坑工程降水设计应按照“安全施工、按需降水、有效控制地面沉降”的原则，合理制定疏干降水或减压降水方案，一般应采取坑内降水措施，以避免地下水位下降而引发地面沉降。3、基坑工程降水设计时，有条件时(当微承压含水层④a、⑤2、⑥2层底埋深≤2H时)围护结构宜阻断降水目的层；当不具备阻断降水目的层的条件时，宜适当加大基坑围护结构插入深度，且坑内降水井的滤水管设置深度不宜超过围护降水对坑外地下水的影响。4、若围护结构不能阻断降水目的层，基坑工程减压降水时应严密监控水头5、为减轻区域地面沉降的不良影响，应加强该区域地面沉降专项监测研采取预留标高等防治措施。地基变形防治1、对于采用天然地基的拟建轻型建(构)筑物以及道路、管线等市政工程，应重视对浜土、厚填土等不良地质的地基处理，防止地基变形特别是不均匀2、评估区古河道切割区(Ⅰ3工程地质区)工程地质条件较复杂，对于采用桩基础的各类建(构)筑物，应根据上部结构特点、荷载大小、地基变形控制要3、评估区内环境条件较复杂，应重视预制桩沉桩施工对周边环境的影响，4、应考虑基坑工程施工的时空效应，根据实际情况，选择合理的施工顺序、开挖方式、支护方式，采用分块、分层、对称开挖等施工方式，并及时支撑、及时浇筑，尽量缩短基坑施工周期，减轻基坑施工引发的周围已有建(构)3枫泾城分区(JS4)报告5、当基坑工程附近分布有需保护的建(构)筑物时，应根据地质条件和基要求，采取减小基坑施工对周围环境影响的措施，同时加强监测工作，把基坑施6、严格控制场地内堆土高度(<3m)，隧道及重要管线上方严禁堆土堆物。边坡失稳防治1、应根据基坑工程安全等级和环境保护等级，选择合理的基坑支护方案，基坑设计时应按相关规范要求进行抗倾覆、抗滑移、抗隆起、抗渗流、抗承压水2、重视场地内明浜、暗浜、流砂层等不良地质对基坑围护结构施工质量的作，避免渗水、流沙、水土突涌对基坑稳定性的影响。4、应加强基坑工程的变形监测，建立预警预报机制和地质灾害防治预案，6、应尽量避免在坑边、岸边堆土、堆物，防止地面超载对边坡稳定性的影。砂土液化防治1、为防止砂土震动液化的危害，详勘时应详细查明地基液化可能性及地基开挖施工时，应采取必要的降水、防渗措施，3、对于埋置于饱和粉土层、砂层中的各类管线等地下结构物，应加强施工质量监控，防止工程建成后因结构老化、连接部位脱落以及地基不均匀沉降导致、流砂的危害。4报告水土突涌防治1、基坑工程应进行坑底土抗承压水稳定性验算，必要时采取合理的减压降全。2、对基坑开挖范围内施工的勘探孔，施工结束后应采取严格的封孔措施，3、确保基坑工程地下连续墙等围护结构的施工质量和止水效果，防止承压内。5.3场地适宜性评估根据评估区内工程建设类型、评估区内的地质环境条件、地质灾害预测评估，评估区不同工程类型引发和遭受地质灾害的危险性级别不同，一般为小~中等，评估区内环境条件较复杂，应特别重视工程建设对周围已有建(构)筑物的影响。由于相应地质灾害防治工程具有成熟技术，效果明显，当采取了有效的地上性评估管理规定》中规定的其它建设项目为适宜建设场地。6.1结论本报告根据评