高支模专项方案(专家论证)

目录第一节HYPERLINK编制依据…………..1第二节HYPERLINK工程概况…………..1一、HYPERLINK工程基本概况……………………..……1二、HYPERLINK高支模的选型…………..1三、HYPERLINK高大支模工程要点分析及总体规划………………..…3第三节HYPERLINK施工计划…………..6一、HYPERLINK施工进度计划…………………..……6二、HYPERLINK材料与设备计划……………………7三、HYPERLINK施工准备…………….8第四节HYPERLINK施工工艺技术………………..……8HYPERLINK工艺流程……………….…….…...…….8HYPERLINK支撑搭设施工方法……………………..8HYPERLINK模板安装……………………..………..14HYPERLINK混凝土浇筑……………………...…….15HYPERLINK支架及模板拆除………………………16HYPERLINK成品保护措施…………17HYPERLINK高支模支撑系统质量验收……………17HYPERLINK施工安全保证措施………………24一、HYPERLINK工程项目安全、文明施工管理机构网络图…………24二、HYPERLINK安全文明施工…………24三、HYPERLINK检测监控………………26四、HYPERLINK安全应急救援预案……………………28第六节HYPERLINK劳动力计划………………………32第七节HYPERLINK专职安全生产管理人员及特种作业人员情况……………...….34HYPERLINK\l"_第九节__高支模计算书"高支模计算书………………...….39第李世忠项目安全总负责项目项目安全总负责项目经理丁度升魏松丁度升魏松各班组各班组项目技术负责人专职项目技术负责人专职安全员欧国海郑杰欧国海郑杰安全技术人员安全技术人员二、安全文明施工为保障高支模支撑系统安全顺利进行，项目部要求严格做好安全和环境保障措施，具体如下：1、安全教育措施（1）新工人进场或变换工种的工人都要及时进行三级安全教育，进行安全技术交底，对模板安装工作存在的易发事故隐患进行分析，并提出预防措施及有关要求，使工人的安全意识提高，时刻牢记做好安全施工；（2）三级教育内容：①第一级安全教育：由公司组织教育，内容：国家和地方有关安全生产的方针、政策、法规、标准、规范、规程和企业安全规章制度；②第二级安全教育：由项目经理组织教育，内容：工地安全制度、施工现场环境、工程施工特点及可能存在的不安全因素；③第三级安全教育：由施工班组长组织教育，内容：本工种的安全操作规程、事故安全剖析、劳动纪律和岗位讲评等；（3）实行班前安全活动，每天班前，由班长安排工作时，班长向队组人员指出各工作部位的安全注意事项。2、施工技术措施（1）模板支撑系统施工前，应按施工规范、施工方案和施工组织设计的要求向搭设和使用人员做好安全、技术交底；（2）对钢管架、配件、加固件应进行检查验收，严禁使用不合格的钢管架、配件；（3）立杆底座下应铺设垫块；（4）不配套的钢管架与配件不得混合使用于同一支撑系统；（5）支撑架安装应自一端向另一端延伸，自下而上按步架设，并逐层改变搭设方向，不得从两端向中间进行，以免结合处错位，难于连接；（6）模板支撑和脚手架搭设完毕后应进行检查验收，合格后方准使用；（7）泵送混凝土时，应随浇、随捣、随平整，混凝土不得堆积在泵送管路出口处；（8）应避免装卸物料对模板支撑或脚手架产生偏心、振动和冲击；（9）交叉支撑、水平加固杆、剪刀撑不得随意拆卸，因施工需要临时局部拆卸时，施工完毕后应立即恢复；（10）拆除模板脚手架时应采用可靠安全措施，严禁高空抛掷；（11）高支模施工现场作业人员不得从支撑系统上爬上、爬下，应从施工便梯进入工作面；（12）高支模搭设、拆除和混凝土浇筑期间，无关人员不得进入支模底下，并由安全员在现场监护;（13）混凝土浇筑时，安全员专职负责监测模板及支撑系统的稳定性，发现异常应立即暂停施工，迅速疏散人员，及时采取处理措施，待排除险情并经现场安全责任人检查同意后方可复工。3、安全防护措施（1）项目部负责安排人员做好各工作部位的安全防护设施，可由专业队组完成；（2）楼层洞口、临边应进行有效防护，以保证施工人员的安全；（3）由于本楼层较高，且电梯井口较大，故预设贯穿于混凝土板内的钢筋网构成防护网，钢筋网格间距不大于150mm，钢筋采用Ф6及以上钢筋，以防止高空坠落。电梯井口钢筋网防护4、泵送砼安全措施（1）浇筑梁板时，砼的堆积厚度不得超过模板设计时的计算厚度；（2）浇筑砼时，必须安排专人对模板及其支架进行观察和维护，发现异常情况，立即停止浇筑砼，并卸载纠正变形模板后，才能继续浇筑砼。5、环境保护措施（1）加强对现场施工人员的环保意识教育，在砼震捣过程中要尽量避免震动钢筋及模板，尽可能避免发出不必要的施工噪音，最大限度地减少施工噪音对环境的污染；（2）楼层模板拆除完后，楼层内的废料垃圾均应清理出楼层，运至堆放场；（3）现场木作余料要尽量利用，不能再利用的要及时送到回收站。6、安全检查（1）每天值班工长及安全员必须巡视工地，对存在的安全隐患及潜在的安全因素及时提出，及时整改；（2）发现违章行为，及时纠正；（3）如果需要动火，如电焊、氧割等,应征得工长和安全员同意,并办好动火审批手续,才能动火。且火源周边配备2个以上灭火器，派专人监控火情。三．检测监控1、高支撑模板支架重点监测措施本工程模板支撑架采用轮扣式及扣件式模板支撑体系，在搭设过程中须随时监测。本方案重点采取如下监测措施：（1）模板支架搭设过程中，工长及安全员负责对支架搭设施工进行监测，确保支撑系统施工安全，检查、巡查重点要求如下：①杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求；②底板是否积水，底座是否松动，立杆是否符合要求；③连接扣件是否松动；④施工过程中是否有超载的现象；⑤脚手架架体和杆件是否有变形现象；⑥脚手架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。（2）浇筑砼前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑砼时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复，在浇筑混凝土过程中应实施实时观测，一般监测频率不超过20-30分钟一次，浇筑完后不少于2小时一次；（3）现浇钢筋混凝土梁、板，当跨度大于4米时，模板应起拱；本工程模板统一按全跨长度的2/1000～3/1000起拱；（4）上层支架立杆是否与对准下层支架立杆，立杆底部是否铺设垫板；（5）模板支架立杆外侧周围是否按方案要求设置由下至上的竖向连续式剪刀撑；（6）立杆是否有搭接现象，立杆接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接；（7）支架立杆成一定角度倾斜，或者支架立杆的顶表面倾斜式，是否有可靠措施确保支点稳定，支撑脚底是否有防滑移的可靠措施；（8）立杆接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立杆的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500，各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3；（9）高支架四周外侧和中间有结构柱的部位是否已按方案要求设置拉结点；（10）在浇捣梁板混凝土之前，必须由项目部组织对高支架进行全面检查，合格后方可进行浇筑，并且在混凝土浇筑过程中，项目技术负责人、质安员、施工员必须随时对高支架进行观测；（12）高支撑架的拆除按现场留置的同养试块达到拆除要求强度时，方可拆架。2、高支撑模板支架搭设时监测措施（1）安装前应在楼面或地面弹出支撑架纵、横方向位置线，并进行抄平；（2）顶托处应采取措施防止被砂浆、水泥浆等污物填塞螺纹；（3）满堂脚手架顶部施工操作层应满铺脚手板，并采取可靠连接方式与支撑架横梁固定；（4）搭设用的钢管规格、间距、扣件应符合设计要求，每根立杆底部应设置垫板或者垫木；（5）立杆底部的垫板应有足够的强度和支承面积，且应中心承载；（6）模板及其支架在安装过程中，必须设置有效的防倾覆临时固定设施。3、高支撑模板支架使用时监测措施（1）脚手架使用过程中应避免产生偏心荷载。泵送混凝土时，应随浇、随捣、随平整，混凝土不可堆在输送管道出口处，以免产生较大的堆积荷载，使架子偏心受荷；装卸其它物料时亦防止对模板支撑或脚手架产生偏心、振动和冲击；（2）水平加固杆、交叉支撑等不得随意拆卸，施工要求拆卸时，应待施工完毕后马上补齐；（3）模板支撑及满堂脚手架下方，施工人员不得经常出入；（4）穿着安全：现场操作人员不得赤脚、穿硬底鞋、拖鞋或高跟鞋，必须戴安全帽；（5）浇筑同时应控制混凝土出料时不成堆，泵管设置严禁与支撑架连接且不得与外架连接，泵管设置应另外进行加固以防碰到架体使架体变形失稳；（6）支撑架上堆料限制：支撑架的操作层应保持畅通，不得堆放超载的材料。交通过道应有适当高度。工作前应检查脚手架的牢固性和稳定性；（7）模板和支撑承载安全：模板在支撑系统未钉稳牢前不得上人；在未安装好的梁底板或平台上不得放重物或行走。在安装好的模板上，不得堆放超载的材料和设备等；（8）恶劣天气限制：凡遇到恶劣天气，如大雨、大雾及6级以上的大风时，应停止露天高空作业。风力达到5级时，不得进行大块模板和高支模板等大件模具的露天吊装和支撑作业。4、高支撑模板支架拆除时监测措施在高空拆模时。作业区四周及进出口处应设围栏并加设明显标志和警示牌，严禁非操作人员进入作业区，垂直运输模板和其它材料时，应有统一指挥，统一信号。混凝土在浇筑完成一些构件或一层结构之后，经过覆盖淋水养护之后，在混凝土具有相当强度时，为使模板能周转使用，就要对支撑的模板进行拆除。一般说拆模可分为两种情况：一种是在混凝土硬化后对模板无作用力的，如侧模板；一种是混凝土虽已硬化，但要拆除模板则其构件本身还不具备承担荷载的能力，那么，这种构件的模板不是随便就可以拆除的，如梁、板、楼梯等构件。因此对混凝土支撑的模板，拆除要求：现浇结构的模板及其支架，要拆除时，其混凝土的强度应符合设计图纸上说明的要求；当设计上无具体要求时，应符合下列的规定：（1）侧模板如梁、柱、墙的侧模板，一般在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏时，方可拆除。通常在常温时期（气温平均在10-250C），混凝土浇筑后24h即可拆模。（2）梁、板等底模梁、板等底模则要求混凝土强度符合《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）要求，模板才可以拆除。（3）悬挑模板拆除拆除楼板及梁底等横向结构模板时，应先将支架下降200-300㎜。然后逐块拆除，严禁大片撬松垮落。如先将支模架拆除，则必须在支好临时支撑后方可拆模。在支拆挑檐的模板时，必须有可靠的安全措施；（4）拆模操作安全拆除模板时，不得用力过猛或身体前倾，避免连人带板坠落，拆除高处部位的模板时，必须站稳在脚手架上操作，不得站在正在拆除的模板下面操作；（5）所有构件拆模之前必须填写拆模申请表，待监理单位以及施工单位技术负责人同意签字后，方可拆模；（6）预留孔洞封闭平台及楼板模板上的预留孔洞，应使用木板或安全网盖好或设围栏；（7）操作者站立处规定模板和支模安拆时，指挥、挂卡环和拆环人员必须站在安全可靠的地方操作，严禁人员随模板起吊；（8）用电和输送电路安全在模板上架设的电线和使用的电动工具，应采用36v的低压电源，或采取其它有效的安全措施。在架空的高压输电线路下作业时，应停电作业或采取隔离防护措施。（9）预防钉子伤人拆除的木模板，应将板上的朝天钉子向下，并及时运至堆放地点。然后应拔除钉子再分类堆放整齐。（10）拆卸吊运安全装拆组合模板时，上下应有人接应，模板及配件应随装拆随转运；严禁从高向下抛掷，已松动件必须拆卸完毕方可吊运。四、安全应急救援预案本高支模支撑系统作业危险源较多。因此，有必要针对可能发生的危险源及伤害因素制定相应的安全技术措施加以控制，才能对安全施工起到保障作用。（一）应急指挥体系1、机构设置为对可能发生的事故能够快速反应、及时求援，项目部成立应急求援小组。由项目经理魏松任组长，负责事故现场指挥，统筹安排全面工作。救援应急电话：120最近医院（惠州市第一人民医院）电话：（0752）28881202、救援小组人员及职责组长：魏松职责：负责组织与指挥整个事故现场的抢救工作，向各应急组调配应急所需的资源（人力、物力、资金）并对突发事件的应急响应工作做出决定。副组长：丁度升职责：负责组织抢救受伤人员、疏散物资材料、汽车、设备工作，了解事故现场需要抢救人员的数量和抢救地点、危险程度并具体组织抢救疏散。组员：郑杰、丁身炎、陈育丛、陈辉胜、詹前礼、陈宗池等职责:负责组织抢救伤员的应急救护工作、配抢救运输车辆至事故发生点、提供和检查抢险人员的装备和安全防护、现场警戒工作、禁止无关人员进入、保护好事故现场、配合轻伤人员的包扎及资料收集等工作当发生紧急情况时。立即启动应急救援预案并及时采取救援工作，尽快控制险情蔓延，必要时，报告分公司及公司甚至当地部门，取得政府及相关部门的帮助。3、应急救援工作程序（1）报告①报告流程当事故发生时、按以下工作流程迅速报告：事故第一发发现人→现场值班人员→安全部→现场指挥组→区人民医院急诊科→公司经理及工作站。②报告内容现场伤害事故发生时间、地点、伤亡和财产损失基本情况，可能产生的后果、性质、当前现场状况初步减少伤亡损失的应急措施。③联系方式利用电话联系生产调度部门和安全部门值班人员，由值班人员按流程逐级报告。（2）联络①医疗救护组与区人民医院急诊科取得联系，报告事故地点人员伤亡情况，联系医务人员及救护车辆。②抢救疏散组随时与急救中心保持联系，指挥疏散，小组派专人在路口引导救护车辆，以便顺利准确到达指定地点。（3）疏散①疏散组首先了解事故现场有无被困地点和抢救通道是否畅通。②疏散组在极易造成拥挤疏散通道布置专人看护。③疏散组派专人引导疏散至安全地带，并确认是否有人员未能脱离危险区，如存在立即进行施救。④指挥组调派现场安全值班车辆到达事故现场待令，并联系施救所需设备、器具应急救援物资表物资设备数量支撑加固支架若干支撑加固木方若干担架2个止血急救包2个手电筒5个应急灯5个梯子2个对讲机5个（二）危险源预防措施1、坍塌事故的安全技术预防措施（1）模板作业时，对模板支撑宜采用钢支撑材料作支撑立柱，不得使用严重锈蚀、变形、断裂、脱焊、螺栓松动的钢支撑材料作立柱。支撑立柱基础应牢固，并按设计计算严格控制模板支撑系统的沉降量。斜支撑和立柱应牢固拉接，形成整体；（2）模板作业时，指定专人指挥、监护，出现位移时，必须立即停止施工，将作业人员撤离作业现场，待险情排除后，方可作业；（3）楼面堆放模板时，严格控制数量、重量，防止超载。堆放数量较多时，应进行荷载计算；（4）安装楼面模板，在下班时对已铺好而来不及钉牢的定型模板或散板等要拿起稳妥堆放，以防坍塌事故发生；（5）拆模间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。2、高空坠落事故安全预防技术措施（1）支、拆模板时应保证作业人员有可靠立足点，作业面应按规定设置安全防护设施。模板及其支撑体系的施工荷载应均匀堆置，并不得超过设计计算要求；（2）所有高处作业人员应学习高处作业安全知识及安全操作规程，工人上岗前应依据有关规定接受专门的安全技术交底，并办好签字手续。特种高处作业人员应持证上岗。采用新工艺、新技术、新材料和新设备的，应按规定对作业人员进行相关安全技术交底。（3）高处作业人员应经过体检，合格后方可上岗。对身体不适或上岗前喝过酒的工人不准上岗作业。施工现场项目部应为作业人员提供合格的安全帽、安全带等必备的安全防护用具，作业人员应按规定正确佩戴和使用；（4）安全带使用前必须经过检查合格。安全带的系扣点应就高不就低，扣环应悬挂在腰部的上方，并要注意带子不能与锋利或毛刺的地方接触，以防摩擦割断；（5）项目部按类别，有针对性地将各类安全警示标志悬挂于施工现场各相应部位；（6）高处作业前，应由项目分管负责人组织有关部门对安全防护设施进行验收，经验收合格签字后，方可作业。安全防护设施应做到定型化、工具化。需要临时拆除或变动安全设施的，应经项目分管负责人审批签字，并组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可实施。3、施工现场安全用电及触电事故预防措施（1）安全用电组织措施①建立临时用电施工组织设计和安全用电技术措施的编制、审批制度，并建立相应的技术档案；②建立技术交底制度，安全检测制度，电气维修制度、工程拆除制度、安全检查和评估制度、安全用电责任制并建立安全教育培训制度，强化安全用电领导体制，防止事故发生；（2）安全用电技术规范施工现场临时用电必须严格执行《施工现场临时用电安全技术规范》:工现场安装、维修或拆除临时用电等作业，必须由电工完成，施工现场应按工程难易程度和技术复杂情况配备电工；②手持电动工具必须设触（漏）电保护器；③夜间施工，必须保证足够的照明设施；④照明灯具必须悬挂在干燥、安全、可靠处，严禁随意设置；⑤在建工程不得在高、低压线路下方施工。外高、低压线路下方，也不得搭设作业棚、建造生活设施或堆放构件、材料及其他杂物等。4、机械伤害安全预防措施（1）项目部安全员与不定时对工人进行教育，在机械使用前必须对工人进行技术交底和安全交底，发现有人违反操作规程时应及时阻止；（2）在机械使用之前应对机械进行试运转，正常后方可进行作业施工；（3）切割小块的模板时应采取有效的保护措施。5、物体打击安全预防措施（1）模板安装与拆除。模板的安装和拆除应按照施工方案进行作业。2m以上高处作业应有可靠的立足点，不要在模板垂直下方作业，拆除时不准留有悬空的模板，防止掉下砸伤人；（2）避免交叉作业。施工计划安排时，尽量避免或减少同一垂直线内的立体交叉作业。无法避免交叉作业时，必须设置能阻挡上面坠落物体的隔离层，否则不准施工；（3）外墙外架上的操作人员要把工具材料放置稳固，搬移竹板时下方应设警戒区并有专人监护，预防料具掉下砸伤人。6、火灾安全预防措施（1）切割模板产生的锯末、随模板因及时清理，防止焊接的火花键入引起火灾；（2）现场设置足够的灭火器；（3）水管应随楼层设置，便于取水。（三）危险源应急措施抢救疏散组迅速对事故现场是否存在二次危险源进行确认、防止事故蔓延扩大。若事故现场存在有再次发生事故的危险源时，在采取可能的应急措施后，立即抢救疏散被困现场人员，立即组织施救。1、模板坍塌（1）当事故发生时，立即向组长汇报，由组长统筹安排救援工作；（2）当发生模板坍塌事故时，应立即组织人员进行及时抢救，防止事态扩大，在有伤亡的情况下，控制好事故现场；（3）按项目部提供的急救联系电话，迅速电话联系医院，及时对伤员进行有效抢救。（尽量说明伤亡人数、情况、事故地点、联系电话等，并派人到路口接应）。2、高处坠落（1）发现事故发生的人员立即大声呼喊，并及时电话联系应急救援小组组长；（2）仔细观察伤员的伤势情况，并尽可能了解伤员落地的身体部位和着地部位的具体情况；（3）如果好似头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等情况，很可能是头部严重损伤，应及时迅速送往医院进行抢救；如果发现伤者是鼻子或者是耳朵有血液流出，千万不能堵住血液，以免造成头部内压增高或者诱发细菌感染，危及伤员的生命安全；（4）如果伤员腰、腿、肩部等先着地，则很可能是伤员已经骨折，这时不能随意翻动伤员，否则，会加重伤员的伤势。3、触电发生触电事故时，马上断掉电源，组织人员将人员施救。如果事故离电源开关较近，应立即切断电源开关；如果事故离电源开关太远，不即立即断开，救护人员可用干燥的衣服、手套、绳索、木板、木棒等、绝缘杆等绝缘物作为工具，拉开触电者或挑开电源线使之脱离电源；如果触电者因抽筋而紧握电线，可用干燥的木柄斧、胶把钳等工具切断电线；或用干木板、干胶木板等绝缘物插入触电者身下，以隔断电流。触电者脱离电源后，应尽量在现场救护，先救后搬；搬运中也要注意触电者的变化，按伤势轻重采取不同的救护方法：如触电者呈一定的昏迷状态，还未失去知觉，或触电时间较长，则应让他静卧，保持安静，在旁看护，并召请医生。如触电者已失去知觉，但还有呼吸和心脏跳动，应使他舒适地静卧解开衣服，让他闻些氨水，或在他身上洒些冷水，摩擦全身，使他发热。如天冷还要注意保温。同时，迅速请医生诊治如发现呼吸困难，或逐渐衰弱，并有痉挛现象，则应立即进行人工氧合——即用人工的方法，以起到恢复心脏跳动和人工呼吸互相配合的作用。如触电者呼吸、脉搏、心脏均已停止，也不能认为已经死亡必须立即进行人工氧合，进行紧急救护。同时迅速请医务人员进行抢救，通过使用紧急处理用备用车辆，马上送往就近医院。4、机械伤害发生机械伤害事故时，现场人员首先大声呼喊，通知现场安全员，由安全员组织人员进行现场的包扎、止血等措施。重伤人员由预先成立的应急小组负责抢救工作，门卫在大门前迎接来救救护车辆，有程序的处理事故。5、物体打击（1）当发生物体打击伤害时，应尽快将伤员转移至安全地方进行包扎、止血等，应急以后及时送往医院进行进一步的治疗；（2）同时，立即向组长汇报，由组长统筹安排救援工作；（3）对伤口包扎应以保护伤口、减少污染、压迫止血、固定骨折和减少伤员痛楚为主。（4）若为轻伤。则在工地进行简单处理后，马上送医院做进一步的检查，若为重伤，则应迅速送往医院进行抢救。6、机械伤害（1）抢救疏散组安排电工立即切断事故现场电源或移出机械。（2）发生机械人员伤亡时，医疗救护组应立即对人员进行固定、包扎、止血、紧急救护等。（3）伤势严重、呼吸中断或心脏停止跳动：医疗救护组人员应立即进行人工呼吸和胸外挤压急救。（4）根据伤情情况、救护组依照先重后轻的原则分批送往指定医院进行救治。7、火灾当发生火情时，应立即断电，找到水源，并组织各部门人员用灭火器材等进行灭火。如果是由于电路失火，必须先切断电源，严禁使用水或液体灭火器灭火以防触电事故发生。火灾发生时，为防止有人被困，发生窒息伤害，应准备部分毛巾，湿润后蒙在口、鼻上，抢救被困人员时，为其准备同样毛巾，以备应急时使用，防止有毒有害气体吸入肺中，造成窒息伤害。被烧人员救出后应采取简单的救护方法急救，如用净水冲洗一下被烧部位，将污物冲净。再用干净纱布简单包扎，同时联系急救车抢救。第六节、劳动力计划一、专职安全生产管理人员搭设过程中，因处在施工高峰期，各施工班组在交叉作业中，故应加强安全监控力度，现场设定若干名安全监控员。水平和垂直材料运输必须设置临时警戒区域，用红白三角小旗围栏。谨防非施工人员进入。同时成立以项目经理为组长的安全领导小组以加强现场安全防护工作，本小组机构组成、人员编制及责任分工如下项目经理——组长，负责协调指挥工作；施工员——组员，负责现场施工指挥，技术交底；安全员——组员，负责现场安全检查工作；架子工班长——组员，负责现场具体施工；二、特种作业人员本工程作业队伍将从优选择，以保障施工顺利进行。上岗人员应定期进行体检，凡不适合高处作业者，不得上模板支架操作。木工（人）40钢筋工（人）20砼工（人）10架子工（人）4水电工（人）1其它工种（人）2第七节、方案编制、审核人员情况方案编制、审核人员情况表姓名学历专业职称职务备注郑楷滨大专建筑工程资料员编制人魏松本科建筑工程工程师项目经理审核人欧国海本科工民建工程师项目技术负责人审核人丁度升大专工民建工程师安全负责人审核人第八节、专职安全生产管理人员及特种作业人员情况专职安全生产管理人员及特种作业人员情况表姓名职务安全生产考核合格证号特种作业资格证号郑杰专职安全员粤建安C（2010）0001711邬明敏专职安全员粤建安C（2010）0001713陈辉胜电工粤A042014000196王培伟建筑架子工粤L022009000146杨约康建筑架子工粤L022013000085许浩填建筑架子工粤L022013000084林彦标建筑架子工粤L022013000088第九节高支模计算书一、400×1950mm梁模板高支模计算书1.计算参数结构楼板厚250mm，梁宽b=400mm，梁高h=1950mm，层高5.20m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm，侧模厚度18mm；梁边支撑至板支撑的距离0.80m；板材弹性模量E=8000N/mm2，枋材弹性模量E=10000N/mm2，抗弯强度fm=17.00N/mm2，抗剪强度fv=1.70N/mm2；支撑采用三根扣件式钢管支撑，横向间距450mm，纵向间距700mm，架立杆的步距h=1.50m；钢管直径48mm，壁厚3.0mm，截面积4.24cm2，回转半径i=1.59cm；钢管重量0.0326kN/m。钢材弹性模量E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=120.00N/mm2。2.梁底模验算(1)梁底模及支架荷载计算荷载类型标准值单位梁宽(m)梁高(m)系数设计值①底侧模自重0.3kN/m2×(0.40+3.40)×1.2=1.37kN/m②砼自重24.0kN/m3×0.40×1.95×1.2=22.46kN/m③钢筋荷载1.5kN/m3×0.40×1.95×1.2=1.40kN/m④振捣砼荷载2.0kN/m2×0.40×1.4=1.12kN/m梁底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④q1=26.36kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③)/1.2q2=21.03kN/m(2)梁底模板验算第一层龙骨(次楞)间距为300mm，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm，底模宽度b=400mm。W=bh2/6=400×182/6=21600mm3；I=bh3/12=400×183/12=194400mm4。1)抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105,Mmax=KMq1L2=-0.105×26.36×3002=-249102N·mm=-0.25kN·mσ=Mmax/W=249102/21600=11.53N/mm2梁底模抗弯强度σ=11.53N/mm2＜fm=17.00N/mm2,满足要求。2)抗剪强度验算剪力系数KV=0.606,Vmax=KVq1L=0.606×26.36×300=4792Nτ=3Vmax/(2bh)=3×4792/(2×400×18)=1.00N/mm2梁底模抗剪强度τ=1.00N/mm2＜fv=1.70N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数Kυ=0.644,q2=21.03kN/mυmax=Kυq2L4/(100EI)=0.644×21.03×3004/(100×8000×194400)=0.71mm[υ]=L/250=300/250=1.20mm梁底模挠度υmax=0.71mm＜[υ]=1.20mm,满足要求。内力图如下图：（3）第一层龙骨(次楞)验算立杆横向尺寸L2=450mm，梁宽度b=400mm；第一层龙骨(次楞)采用木枋b=80mm，h=80mm。W=bh2/6=80×802/6=85333mm3；I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4a.梁传荷载计算q=q1×第一层龙骨(次楞)间距/梁宽=26.36×300/400=19.77kN/mb．板传荷载计算P板重量=1.2×(板厚度×25＋模板重)＋1.4×活载=1.2×(0.25×25+0.30)+1.4×2.50=11.36kN/m2板传递到第一层龙骨的荷载P=400/1000×300/1000×11.36=1.36kN经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=0.69kN,N2=9.25kN,N3=0.69kNMmax=0.36kN.m,Vmax=4.62kN，F=9.25kN,υmax=0.11mm1）抗弯强度验算σ=Mmax/W=0.36×106/85333=4.22N/mm2第一层龙骨(次楞)抗弯强度σ=4.22N/mm2＜fm=17.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算τ=3Vmax/(2bh)=3×4.62×1000/(2×80×80)=1.08N/mm2第一层龙骨(次楞)抗剪强度τ=1.08N/mm2＜fv=1.70N/mm2,满足要求。3）挠度验算υmax=0.11mm[υ]=L/250=450/250=1.80mm第一层龙骨(次楞)挠度υmax=0.11mm＜[υ]=1.80mm,满足要求。内力图如下图：（4）第二层龙骨(主楞)验算第二层龙骨(主楞)纵向间距700mm、计算跨数5跨；第二层龙骨(主楞)采用双钢管，Φ48×3.0W=8980.00mm3，I=215600.00mm4，A=4.24cm2；P=F=9250N=9.25kN1）抗弯强度验算弯矩系数KM=0.214,Mmax=KmPL=0.214×9.25×1000×700=1383000N·mmσ=Mmax/W=1383000/8980=154.01N/mm2第二层龙骨(主楞)抗弯强度σ=154.01N/mm2＜f=205.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=1.267,Vmax=KVP=1.267×9.25=11.72kNτ=3Vmax/(2bh)=3×11.72×1000/(2×2×424.00)=20.74N/mm2第二层龙骨(主楞)抗剪强度τ=20.74N/mm2＜fv=120.00N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数Kυ=1.557,υmax=KυPL3/(100EI)=1.557×9.25×1000×7003/(100×206000×215600)=1.11mm[υ]=L/250=700/250=2.80mm第二层龙骨(主楞)挠度υmax=1.11mm＜[υ]=2.80mm,满足要求。内力图如下图：3.支撑强度验算(1)荷载计算每根钢管承载NQK1=24610N每根钢管承载活荷载(1.0kN/m2):NQK2=1.4×0.45×0.70×1000=441N每根钢管承载荷载NQK=NQK1＋NQK1=24610+441=25051N钢管重量0.0326kN/m,立杆重量=0.0326×3.3×1000=108N水平拉杆3层,拉杆重量=3×1.15×0.0326=112N扣件单位重量14.60N/个,扣件重量=14.60×3=44N支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量+扣件重量=108+112+44=264N钢管轴向力N=1.2NGK+NQK=1.2×264+25051=25368N(2)钢管立杆长细比验算L0=h=1.50m,钢管的i=1.59cm,λ=L0/i=150.00/1.59=94.34钢管立杆长细比94.34＜150,满足要求。(3)不组合风荷载时，钢管立杆稳定性验算=0.634,P=N/(A)=25368/(0.634×424.00)=94.37N/mm2钢管立杆稳定性计算94.37N/mm2＜205.00N/mm2,满足要求。(4)组合风荷载时，立杆稳定性计算①立杆弯矩基本风压0.35kN/m2,风荷载高度变化系数0.65（+-1m）,风荷载体型系数1.506；风荷载标准值按下式计算：Wk=μzμsWo=0.65×1.506×0.35=0.343kN/m2；Mw=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×Wk×la×h2/10=0.9×1.4×0.343×0.7×1.502/10=0.068kN·m；②立杆稳定性验算钢管轴向力Nw=25.37kNσ=Nw/(φA)+Mw/W=25.37×103/(0.634×424)+0.068×106/5080=109.51N/mm2；组合风荷载时，立杆稳定性为109.51N/mm2＜f=205.00N/mm2,满足要求。4.支撑支承面验算钢管立杆设配套底座100×100mm,支承面为（按C45考虑）混凝土楼板,楼板厚=250mm,上部荷载为：F=25.37kN（1）支承面受冲切承载力验算βS=2.00,ft=1.71N/mm2,hO=250-15=235mm,η=0.4＋1.2/βS=1.00σpc,m=0N/mm2,Um=2×(100+235)+2×(100+235)=1340mm,βh=1.00(0.7βhft＋0.25σpc,m)ηUmhO=[(0.7×1×1.71+0.25×0)×1.00×1340×235]/1000=376.94kN钢管支承面受冲切承载力376.94kN＞25.37kN,满足要求。(2)支承面局部受压承载力验算Ab=(0.10+2×0.10)×(0.10×3)=0.09m2,Al=0.10×0.10=0.01m2βl=(Ab/Al)0.5=3.00,fcc=0.85×19100=16235kN/m2,ω=0.75ωβlfccAl=0.75×3×16235×0.01=365.29kN支承面局部受压承载力F=365.29kN＞25.37kN,满足要求。5.侧模板验算（1）荷载计算1）新浇砼的侧压力F1=0.22γ×200/(T+15)β1β2V1/2=0.22×24.00×4.44×1.20×1.15×2.000.5=45.75kN/m2(γ=24.0β1=1.20β2=1.15V=2.0T=30.0℃)F2=γH=24×梁高=24×1.95=46.80kN/m2比较F1、F2两者取小值F=45.75kN/m2,有效压头高度=F/γ=1.91m。2)荷载计算荷载类型标准值单位分项系数设计值单位①新浇混凝土的侧压力F45.75kN/m2γG=1.254.90kN/m2②振捣混凝土产生的荷载Q2K4.00kN/m2γQ=1.45.60kN/m2梁侧模和侧肋强度荷载组合①+②60.50kN/m2梁底模和侧肋挠度验算计算荷载①/1.245.75kN/m22）侧模板强度验算取竖肋间距L=300mm，计算跨数5跨，木模板厚度h=18mmW=bh2/6=1700×182/6=91800mm3，I=bh3/12=1700×183/12=826200mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105,q=60.50×(1950-250)/1000=102.85kN/m=102.85N/mmMmax=KMqL2=-0.105×102.85×3002=-971932N·mmσ=Mmax/W=971932/91800=10.59N/mm2侧模抗弯强度σ=10.59N/mm2＜fm=17.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算抗剪系数KV=0.606,Vmax=KVqL=0.606×102.85×300/1000=18.70kNτ=3Vmax/(2bh)=3×18.70×1000/(2×18×1700)=0.92N/mm2侧模抗剪强度τ=0.92N/mm2＜fv=1.70N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数Kυ=0.644，q，=45.75×(1950-250)/1000=77.78kN/m=77.78N/mmυmax=Kq，L4/100EI=0.644×77.78×3004/(100×8000×826200)=0.61mm[υ]=L/250=300/250=1.20mm侧模挠度υmax=0.61mm＜[υ]=1.20mm,满足要求。内力图如下图：（3）对拉螺栓计算Fs=0.95×(γGF+γQQ2k）=0.95×60.50=57.48kN/m2;设4排对拉螺栓，螺栓横向间距a=600mm=0.60m，竖向间距b=(1950-250)/5=340mm=0.34m，N=abFs=0.60×0.34×57.48=11.73kN；对拉螺栓φ14,容许拉力[Ntb]=17.80kN对拉螺栓受力11.73kN＜容许拉力17.80kN,满足要求。（4）侧肋强度验算计算跨度340mm，跨数5跨；木枋尺寸b=70mm，h=70mm。W=bh2/6=70×702/6=57167mm3，I=bh3/12=70×703/12=2000833mm41）抗弯强度验算弯矩系数KM=0.105，q=60.50×300/1000=18.15N/mmMmax=KMqL2=0.105×18.15×3402=220305N·mmσ=Mmax/W=220305/57167=3.85侧肋抗弯强度σ=3.85N/mm2＜fm=17.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.606,Vmax=KVqL=0.606×18.15×340/1000=3.74kNτ=3Vmax/(2A)=3×3.74×1000/(2×70×70)=1.14N/mm2侧肋抗剪强度τ=1.14N/mm2＜fv=1.70N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数Kυ=0.644，q，=45.75×300/1000=13.73N/mmυmax=Kυq，L4/100EI=0.644×13.73×3404/(100×10000×2000833)=0.06mm[υ]=L/250=340/250=1.36mm侧肋挠度υmax=0.06mm＜[υ]=1.36mm,满足要求。内力图如下图：6.梁侧檩梁验算对拉螺杆横向间距600mm，侧肋间距300mm，计算跨数5跨；梁侧檩梁采用Φ48×3.0双钢管，W=4490mm3，I=107800mm4，A=424mm2；1）抗弯强度验算弯矩系数KM=0.171,P=1.13qL=1.13×18.15×0.34=6.99kN;Mmax=KmPL=0.171×6.99×0.60×106=717174N·mmσ=Mmax/W=717174/(2×4490)=79.86N/mm2檩梁抗弯强度σ=79.86N/mm2＜fm=205.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.658,Vmax=KVP=0.658×6.99=4.60kNτ=3Vmax/(2A)=3×4597/(2×2×424)=8.13N/mm2檩梁抗剪强度τ=8.13N/mm2＜fv=120.00N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数Kυ=1.097,P,=1.13qL=1.13×13.73×0.34=5.28kN;υmax=KυP,L3/（100EI）=1.097×5282×6003/(100×206000×2×107800)=0.28mm[υ]=L/250=600/250=2.40mm檩梁挠度υmax=0.28mm＜[υ]=2.40mm,满足要求。7.计算结果：底模、侧模厚度18mm；第一层龙骨(次楞)80×80mm木枋@300mm，第二层龙骨(主楞)双钢管Φ48×3.0@450mm；钢管纵向间距@700mm，钢管横向间距@450mm；竖肋70×70mm木枋@300mm，对拉螺栓4排φ14,横向间距600mm，采用Φ48×3.0双钢管作为横檩梁。在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。所有水平拉杆的端部均应与周围建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。在外侧周圈应设由下至上的竖向连续剪刀撑；中间在纵横向应每隔10m左右设由下至上的竖向连续式剪刀撑，其宽度宜为4-6m，并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑。剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角宜为45°-60°。二、400×900梁高支模计算书1．计算参数结构楼板厚150mm，梁宽b=400mm，梁高h=900mm，层高10.20m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm，侧模厚度18mm；梁边支撑至板支撑的距离0.80m；板材弹性模量E=8000N/mm2，枋材弹性模量E=10000N/mm2，抗弯强度fm=17.00N/mm2，抗剪强度fv=1.70N/mm2；支撑采用两根扣件式钢管支撑，横向间距900mm，纵向间距600mm，支架立杆的步距h=1.50m；钢管直径48mm，壁厚3.0mm，截面积4.24cm2，回转半径i=1.59cm；钢管重量0.0326kN/m。钢材弹性模量E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=120.00N/mm2。2．梁底模验算（1）梁底模及支架荷载计算荷载类型标准值单位梁宽(m)梁高(m)系数设计值①底侧模自重0.3kN/m2×(0.40+1.50)×1.2=0.68kN/m②砼自重24.0kN/m3×0.40×0.90×1.2=10.37kN/m③钢筋荷载1.5kN/m3×0.40×0.90×1.2=0.65kN/m④振捣砼荷载2.0kN/m2×0.40×1.4=1.12kN/m梁底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④q1=12.82kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③)/1.2q2=9.75kN/m（2）底模板验算第一层龙骨(次楞)间距L=300mm，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm，板模宽度b=400mm。W=bh2/6=400×182/6=21600mm3，I=bh3/12=400×183/12=194400mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105,Mmax=KMq1L2=-0.105×12.82×3002=-121149N·mm=-0.12kN·mσ=Mmax/W=121149/21600=5.61N/mm2梁底模抗弯强度σ=5.61N/mm2＜fm=17.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.606,Vmax=KVq1L=0.606×12.82×300=2331Nτ=3Vmax/(2bh)=3×2331/(2×400×18)=0.49N/mm2梁底模抗剪强度τ=0.49N/mm2＜fv=1.70N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数Kυ=0.644,q2=9.75kN/mυmax=Kυq2L4/(100EI)=0.644×9.75×3004/(100×8000×194400)=0.33mm[υ]=L/250=300/250=1.20mm梁底模挠度υmax=0.33mm＜[υ]=1.20mm,满足要求。内力图如下图（3）第一层龙骨(次楞)验算钢管横向间距L=900mm，C=400mm、γ=400/900=0.44。第一层龙骨(次楞)采用木枋b=70mm，h=70mm；W=bh2/6=70×702/6=57167mm3I=bh3/12=70×703/12=2000833mm4。1）抗弯强度验算a、梁传荷载计算q=q1×第一层龙骨(次楞)间距/梁宽=12.82×300/400=9.62kN/mMq=qcL(2-γ)/8=9.62×400/1000×900/1000×(2-0.44)/8=0.67kN·mb、板传荷载计算P板重量=1.2×(板厚度×25＋模板重)＋1.4×活载=1.2×(0.15×25+0.30)+1.4×2.50=8.36kN/m2板传递到第一层龙骨的荷载P=400/1000×300/1000×8.36=1.00kNa=0.5×(L-c)=0.5×(900-400)=250mm，Mp=P×a=1.00×0.25=0.25kN·mMmax=Mq＋Mp=(0.67+0.25)×106=920000N·mmσ=Mmax/W=920000/57167=16.09N/mm2第一层龙骨(次楞)抗弯强度σ=16.09N/mm2＜fm=17.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算Vmax=0.5×q×梁宽＋P=0.5×9.62×400/1000+1.00=2.92kNτ=3Vmax/(2bh)=3×2.92×1000/(2×70×70)=0.89N/mm2第一层龙骨(次楞)抗剪强度τ=0.89N/mm2＜fv=1.70N/mm2,满足要求。3）挠度验算q’=q2×第一层龙骨(次楞)间距/梁宽=9.75×300/400=7.31N/mmυq=q'cL3×(8-4γ2＋γ3)/(384EI)=7.31×400×9003×(8-4×0.442+0.443)/(384×10000×2000833)=2.03mmυp=PaL2×(3-4×(a/L)2)/(24EI)=1.00×1000×250×9002×(3-4×0.282)/(24×10000×2000833)=1.13mmυmax=υq＋υp=2.03+1.13=3.16mm[υ]=L/250=900/250=3.60mm第一层龙骨(次楞)挠度υmax=3.16mm＜[υ]=3.60mm,满足要求。内力图如下图（4）第二层龙骨(主楞)验算钢管纵向间距600mm，计算跨数5跨；第二层龙骨(主楞)采用双钢管，Φ48×3.0W=8980.00mm3，I=215600.00mm4，A=4.24cm21）抗弯强度验算P=V=1/2×q×梁宽＋P=0.5×9.62×400/1000+1.00=2924N=2.92kN弯矩系数KM=0.171,Mmax=KmPL=0.171×2.92×1000×600=299592N·mmσ=Mmax/W=299592/8980=33.36N/mm2第二层龙骨(主楞)抗弯强度σ=33.36N/mm2＜f=205.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.685,Vmax=KVP=0.685×2.92=2.00kNτ=3Vmax/(2bh)=3×2.00×1000/(2×2×424.00)=3.54N/mm2第二层龙骨(主楞)抗剪强度τ=3.54N/mm2＜fv=120.00N/mm2,满足要求。3）挠度强度验算挠度系数Kυ=1.096，P'=V=1/2×q×梁宽＋P板传=0.5×7.31×400/1000+1.00=2.46kNυmax=KυP’L3/(100EI)=1.096×2.46×1000×6003/(100×206000×215600)=0.13mm[υ]=L/250=600/250=2.40mm第二层龙骨(主楞)挠度υmax=0.13mm＜[υ]=2.40mm,满足要求。内力图如下图3.支撑强度验算(1)荷载计算每根钢管承载NQK1=6418N每根钢管承载活荷载(1.0kN/m2):NQK2=1.4×0.90×0.60×1000=756N每根钢管承载荷载NQK=NQK1＋NQK1=6418+756=7174N钢管重量0.0326kN/m,立杆重量=0.0326×9.3×1000=303N水平拉杆7层,拉杆重量=7×1.50×0.0326=342N扣件单位重量14.60N/个,扣件重量=14.60×7=102N支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量+扣件重量=303+342+102=747N钢管轴向力N=1.2NGK+NQK=1.2×747+7174=8070N(2)钢管立杆长细比验算L0=h=1.50m,钢管的i=1.59cm,λ=L0/i=150.00/1.59=94.34钢管立杆长细比94.34＜150,满足要求。(3)不组合风荷载时，钢管立杆稳定性验算=0.634,P=N/(A)=8070/(0.634×424.00)=30.02N/mm2钢管立杆稳定性计算30.02N/mm2＜205.00N/mm2,满足要求。(4)组合风荷载时，立杆稳定性计算①立杆弯矩基本风压0.35kN/m2,风荷载高度变化系数0.51（+10m）,风荷载体型系数1.506；风荷载标准值按下式计算：Wk=μzμsWo=0.51×1.506×0.35=0.269kN/m2；Mw=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×Wk×la×h2/10=0.9×1.4×0.269×0.6×1.502/10=0.046kN·m；②立杆稳定性验算钢管轴向力Nw=8.07kNσ=Nw/(φA)+Mw/W=8.07×103/(0.634×424)+0.046×106/5080=40.27N/mm2；组合风荷载时，立杆稳定性为40.27N/mm2＜f=205.00N/mm2,满足要求。4.支撑支承面验算钢管立杆设配套底座100×100mm,支承面为（按C45考虑）混凝土楼板,楼板厚=250mm,上部荷载为：F=8.07kN（1）支承面受冲切承载力验算βS=2.00,ft=1.71N/mm2,hO=250-15=235mm,η=0.4＋1.2/βS=1.00σpc,m=0N/mm2,Um=2×(100+235)+2×(100+235)=1340mm,βh=1.00(0.7βhft＋0.25σpc,m)ηUmhO=[(0.7×1×1.71+0.25×0)×1.00×1340×235]/1000=376.94kN钢管支承面受冲切承载力376.94kN＞8.07kN,满足要求。(2)支承面局部受压承载力验算Ab=(0.10+2×0.10)×(0.10×3)=0.09m2,Al=0.10×0.10=0.01m2βl=(Ab/Al)0.5=3.00,fcc=0.85×19100=16235kN/m2,ω=0.75ωβlfccAl=0.75×3×16235×0.01=365.29kN支承面局部受压承载力F=365.29kN＞8.07kN,满足要求。5.侧模板验算（1）荷载计算1）新浇砼的侧压力F1=0.22γ×200/(T+15)β1β2V1/2=0.22×24.00×4.44×1.20×1.15×2.000.5=45.75kN/m2(γ=24.0β1=1.20β2=1.15V=2.0T=30.0℃)F2=γH=24×梁高=24×0.90=21.60kN/m2F1、F2两者取小值F=21.60kN/m2，有效压头高度=F/γ=0.90m。2)荷载计算荷载类型标准值单位分项系数设计值单位①新浇混凝土的侧压力F21.60kN/m2γG=1.225.92kN/m2②振捣混凝土产生的荷载Q2K4.00kN/m2γQ=1.45.60kN/m2梁侧模和侧肋强度荷载组合①+②31.52kN/m2梁底模和侧肋挠度验算计算荷载①/1.221.60kN/m2（2）侧模板强度验算取竖肋间距L=300mm，计算跨数5跨；木模板厚度h=18mmW=bh2/6=750×182/6=40500mm3，I=bh3/12=750×183/12=364500mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105,q=31.52×(900-150)/1000=23.64kN/m=23.64N/mmMmax=KMqL2=-0.105×23.64×3002=-223398N·mmσ=Mmax/W=223398/40500=5.52N/mm2侧模抗弯强度σ=5.52N/mm2＜fm=17.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算抗剪系数KV=0.606,Vmax=KVqL=0.606×23.64×300/1000=4.30kNτ=3Vmax/(2bh)=3×4.30×1000/(2×18×750)=0.48N/mm2侧模抗剪强度τ=0.48N/mm2＜fv=1.70N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数Kυ=0.644,q，=21.60×(900-150)/1000=16.20kN/m=16.20N/mm挠度υmax=Kυq，L4/100EI=0.644×16.20×3004/(100×8000×364500)=0.29mm[υ]=L/250=300/250=1.20mm侧模挠度υmax=0.29mm＜[υ]=1.20mm,满足要求。内力图如下图（3）对拉螺栓计算Fs=0.95×(γGF+γQQ2k）=0.95×31.52=29.94kN/m2;设1排对拉螺栓，螺栓横向间距a=600mm=0.60m，竖向间距b=(900-150)/2=375mm=0.38m，N=abFs=0.60×0.38×29.94=6.83kN；对拉螺栓φ12,容许拉力[Ntb]=12.90kN对拉螺栓受力6.83kN＜容许拉力12.90kN,满足要求。（4）侧肋强度验算计算跨度375mm；跨数2跨。木枋尺寸b=80mm，h=80mmW=bh2/6=80×802/6=85333mm3，I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=0.125,q=31.52×300/1000=9.46N/mmMmax=KMqL2=0.125×9.46×3752=166289N·mmσ=Mmax/W=166289/85333=1.95N/mm2侧肋抗弯强度σ=1.95N/mm2＜fm=17.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.625，Vmax=KVqL=0.625×9.46×375/1000=2.22kNτ=3Vmax/(2A)=3×2.22×1000/(2×80×80)=0.52N/mm2侧肋抗剪强度τ=0.52N/mm2＜fv=1.70N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数Kυ=0.521,q，=21.60×300/1000=6.48N/mmυmax=Kυq，L4/100EI=0.521×6.48×3754/(100×10000×3413333)=0.02mm[υ]=L/250=375/250=1.50mm侧肋挠度υmax=0.02mm＜[υ]=1.50mm,满足要求。内力图如下图6.梁侧檩梁验算对拉螺杆横向间距600mm，侧肋间距300mm，计算跨数5跨；梁侧檩梁采用Φ48×3.2双钢管，W=4730mm3，I=113500mm4，A=450mm2；1）抗弯强度验算弯矩系数KM=0.171,P=1.25qL=1.25×9.46×0.38=4.43kN;Mmax=KmPL=0.171×4.43×0.60×106=454518N·mmσ=Mmax/W=454518/(2×4730)=48.05N/mm2檩梁抗弯强度σ=48.05N/mm2＜fm=205.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.658,Vmax=KVP=0.658×4.43=2.92kNτ=3Vmax/(2A)=3×2917/(2×2×450)=4.86N/mm2檩梁抗剪强度τ=4.86N/mm2＜fv=120.00N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数Kυ=1.097,P,=1.25qL=1.25×6.48×0.38=3.04kN;υmax=KυP,L3/（100EI）=1.097×3038×6003/(100×206000×2×113500)=0.15mm[υ]=L/250=600/250=2.40mm檩梁挠度υmax=0.15mm＜[υ]=2.40mm,满足要求。7.计算结果底模、侧模厚度18mm；第一层龙骨(次楞)70×70mm木枋@300mm，第二层龙骨(主楞)双钢管Φ48×3.0@900mm；钢管纵向间距@600mm，钢管横向间距@900mm；竖肋80×80mm木枋@300mm，对拉螺栓1排φ12,横向间距600mm，采用Φ48×3.2双钢管作为横檩梁。在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。在最顶层步距两水平拉杆中间应加设一道水平拉杆。所有水平拉杆的端部均应与周围建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。在外侧周圈应设由下至上的竖向连续剪刀撑；中间在纵横向应每隔10m左右设由下至上的竖向连续式剪刀撑，其宽度宜为4-6m，并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑。剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角宜为45°-60°,除应符合上述规定外，还应在纵横向相邻的两竖向连续式剪刀撑之间增加之字斜撑，在有水平剪刀撑的部位，应在每个剪刀撑中间处增加一道水平剪刀撑。三、板模板高支模计算书（生产管理楼二层顶2～6×B～D轴）1.计算参数结构板厚120mm，层高10.20m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm；板材弹性模量E=8000N/mm2,枋材弹性模量E=10000N/mm2,抗弯强度fm=17.00N/mm2,顺纹抗剪强度fv=1.70N/mm2；支撑采用Φ48×3.0mm钢管：横向间距900mm,纵向间距900mm,支撑立杆的步距h=1.50m；立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a=250mm；钢管直径48mm,壁厚3.0mm,截面积4.24cm2,回转半径i=1.59cm；钢材弹性模量E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=120.00N/mm2。2.楼板底模验算（1）底模及支架荷载计算荷载类型标准值单位计算宽度(m)板厚(m)系数设计值①底模自重0.30kN/m2×1.0×1.2=0.36kN/m②砼自重24.00kN/m3×1.0×0.12×1.2=3.46kN/m③钢筋荷载1.10kN/m3×1.0×0.12×1.2=0.16kN/m④施工人员及施工设备荷载2.50kN/m2×1.0×1.4=3.50kN/m底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④q1=7.47kN/m底模和龙骨挠度验算计算组合①＋②＋③q2=3.97kN/m（2）楼板底模板验算第一层龙骨(次楞)间距L=300mm，计算跨数5跨。底模厚度18mm,板模宽度=1000mmW=bh2/6=1000×182/6=54000mm3，I=bh3/12=1000×183/12=486000mm4。1）内力及挠度计算a.①＋②＋③＋④荷载支座弯矩系数KM=-0.105，M1=KMq1L2=-0.105×7.47×3002=-70592N·mm剪力系数KV=0.606，V1=KVq1L=0.606×7.47×300=1358Nb.①＋②＋③荷载支座弯矩系数KM=-0.105，M2=KMq2L2=-0.105×3.97×3002=-37517N·mm跨中弯矩系数KM=0.078，M3=KMq2L2=0.078×3.97×3002=27869N·mm剪力系数KV=0.606，V2=KVq2L=0.606×3.97×300=722N挠度系数Kυ=0.644,υ2=Kυq,2L4/(100EI)=0.644×(3.97/1.2)×3004/(100×8000×486000)=0.04mmc.施工人员及施工设备荷载按2.50kN（按作用在边跨跨中计算）计算荷载P=1.4×2.50=3.50kN,计算简图如下图所示。跨中弯矩系数KM=0.200，M4=KM×PL=0.200×3.50×1000×300=210000N·mm支座弯矩系数KM=-0.100，M5=KM×PL=-0.100×3.50×1000×300=-105000N·mm剪力系数KV=0.600，V3=KVP=0.600×3.50=2.10kN挠度系数Kυ=1.456，υ3=KυP,L3/(100EI)=1.456×(3.50/1.4)×1000×3003/(100×8000×486000)=0.25mm2）抗弯强度验算M1=-70592N·mm，M2＋M5=-142517N·mm，M3＋M4=237869N·mm比较M1、M2＋M5、M3＋M4，取其绝对值大的作为抗弯强度验算的弯矩。Mmax=237869N·mm=0.24kN·m，σ=Mmax/W=237869/54000=4.40N/mm2楼板底模抗弯强度σ=4.40N/mm2＜fm=17.00N/mm2,满足要求。3）抗剪强度验算V1=1358N，V2+V3=722+2100=2822N比较V1、V2＋V3，取其绝对值大的作为抗剪强度验算的剪力Vmax=2822N=2.82kN，τ=3Vmax/（2bh）=3×2822/(2×1000×18)=0.24N/mm2楼板底模抗剪强度τ=0.24N/mm2＜fv=1.70N/mm2,满足要求。4)挠度验算υmax=0.04+0.25=0.29mm[υ]=300/250=1.20mm楼板底模挠度υmax=0.29mm＜[υ]=1.20mm,满足要求。内力图如下图。(3)第一层龙骨(次楞)验算钢管横向间距900mm,第一层龙骨(次楞)间距300mm,计算跨数2跨第一层龙骨(次楞)采用木枋b=70mm,h=70mmW=bh2/6=70×702/6=57167mm3,I=bh3/12=70×703/12=2000833mm4。1)抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.125，q=q1×第一层龙骨(次楞)间距/计算宽度=7.47×300/1000=2.24kN/mMmax=-KMqL2=--0.125×2.24×9002=--226800N·mm=--0.23kN·mσ=Mmax/W=226800/57167=3.97N/mm2第一层龙骨(次楞)抗弯强度σ=3.97N/mm2＜fm=17.00N/mm2,满足要求。2)抗剪强度验算剪力系数KV=0.625，Vmax=KVqL=0.625×2.24×900=1