离合器壳体冷冲压模具设计(全套资料)

邵阳学院毕业设计（论文）邵阳学院毕业设计（论文）摘要板料冷冲压加工是机械加工的一个重要组成部分。它应用十分广泛。但由于传统的加工存在着冲压工艺方案选择不合理、冲压间隙选择过大，压力机不相匹配等问题。本文就以离合器壳体的模具设计主要介绍了冲压模具设计的全过程：.经工艺分析、工艺计算，间隙值的选择，确定了该设计工艺流程及冲模结构形式。.同时对所设计的模具分别进行了分析说明，.对压力机做出了合理的选择，.整个过程采用AutoCAD软件绘制模具的二维装配图和个别零件图。关键字：冲压模；离合器壳体；冲裁间隙；冲压工艺.Abstract：Boardmaterialcoldtopress,itprocessestobemachinedoneimportantcomponent.Itisveryextensivethatitemploys.Butbecausethechoicewithunreasonablechoiceandpressingtheintervalthattraditionalprocessingispressingthecraftschemeistoobig,questionofmatchingofthepress.etc.Thistextpressesthewholecourseofmolddesignwiththemainintroductionofmolddesigntotheclutchhousing:Calculatebyanalysis,craftbycraft,intervalchoiceofvalue,confirmthisdesigntechnologicalprocessandstructuralformoftrimmingdie.Analyzedseparatelytomouldsdesignedthatexplainatthesametime,Havingmadetherationalchoicetothepress,ThewholecourseadoptsAutoCADsoftwaretodrawthetwo-dimentionalinstallationdiagramsandspecificpartpicturesofthemould.Keyword:die;clutchhousing;theintervalofblanking;pressthecraft.目录TOC\o"1-5"\h\z\o"CurrentDocument"1前言 5冷冲压术的发展趋势 5冷冲压设备自动化 5高速化复合化相结合，提高加工效率 5模具技术发展的几个特点 6充分运用IT技术发展 6缩短金属成型模具的试模时间 6车身制造中的级进冲模发展迅速 6我国锻压工业的现状及发展对策 7\o"CurrentDocument"2工艺方案的确定 8冲压件的工艺分析 8冲压件的形状和尺寸分析 8冲裁件的精度和表面粗糙度分析 9尺寸标注分析 9生产批量分析 9分析是否一次成型 9确定工艺方案 10模具结构的选择 10主要是复合模具有如下的特点 10复合模的最小壁厚 10正装和反装的选择 10模具结构论证 10计算毛坯尺寸 11排样和计算材料的利用率 13冲压工序的性质和工序次数的选择 14工艺组合及其方案比较 14\o"CurrentDocument"3具体的工艺计算 17落料工艺的计算 17冲裁力的计算 17凸模的间隙值的确定 18凸凹模刃口尺寸 19尺寸的计算方法 19拉深工艺的计算 20压边力和拉深力的计算 20修边余量的确定 22拉深次数和半成品尺寸的计算 22拉深凸凹模的间隙 23凸凹模的圆角半径r 24d拉深模工作部分尺寸的确定 25\o"CurrentDocument"4模具的结构设计 27拉深凸、凹模的结构 27拉深凸模的结构设计 31凹模设计 32\o"CurrentDocument"5模具其它结构要素的确定 33确定送料方式 33卸料装置的设计 33模架形式 34凸模固定板 34拉深凹模的通气孔 35模柄的选择 35压边装置 36紧固件的选择 36推件装置 37压力机的选择 37\o"CurrentDocument"6凸模的加工工艺过程分析： 40\o"CurrentDocument"7结论 40\o"CurrentDocument"8致谢 41\o"CurrentDocument"参考资料 411前言21世纪的制造业，正从以机器为特征的传统技术时代，向着以信息为特征的技术时代迈进，即用信息技术改造和提升传统产业。经济全球化和世界市场一体化加速发展，不断加剧了制造商之间的竞争，提出了快速反应市场的要求，与之相适应，制造业对柔性自动化技术及装备的要求更加迫切而强烈。同时，微电子技术和信息通信技术的快速发展，为柔性自动化提供了重要的技术支撑，工业装备的数控化、自动化、柔性化呈现蓬勃发展的态势。冷冲压术的发展趋势美国、德国、日本的汽车工业如此发达，得益于其冷冲压技术及装备的领先地位。当前的世界冷冲压技术及装备向以下几个方面发展：冷冲压设备自动化根据不同种类的加工环境和条件，国外逐步发展了两大类汽车车身自动化冲压生产线。1）单机联线自动化配置为5-6台压力机，配备拆垛、上下料机械手，穿梭翻转装备和码垛装置，全线总长约60米，安全性高，冲压质量好。由于工件传送距离长，工件的上下料换向和双动拉伸必须用工件翻转装备。这种单机联线自动化冲压技术的生产节拍最高为6-9次/分，设备维修工件量大。2）大型多工位压力机八十年代中期，国外冲压技术发展到大型三坐标多工位压力机自动化连续冲压，由拆垛机，大型压力机，三坐标工件传送系统和码垛工位组成，生产节拍可达16-25次/分。其主要特点是：生产效率高，是手工送料流水线的4-5倍，是单机联线自动生产线的2-3倍；全自动化、智能化，整个多工位压力机系统只需2-3人进行监控，当模具更换时，只需输入要换模具的编号，其余工作自动完成，整个换模时间只需5分钟，换模的同时对多工位压力机运行特征作智能化调整；特别是配有电子三坐标送料多工位的压力机，可以根据模具随意调节运动路径和时间，不仅能冲压大型覆盖件，而且能冲压小型零件。当冲压小型零件时，送料距减短，节拍提高，通过合理的模具布置，可一次冲压2-3零件，具有充分的自由度，柔性极强。电子多工位送料压力机的优点是生产率高，工件处理最优化，工件转换迅速，维修量低，诊断性能好，成本低，与现有压力机的适应性强，售后服务远程通讯好。美国的多工位压力机基本都采用了电子伺服三坐标送料。高速化复合化相结合，提高加工效率提高生产率是永恒的追求目标，各锻压厂家均致力于锻压机械的高速化研究，各锻压厂家均致力于锻压机械的高速化研究，在数控回转头压力机上，主要采用伺服控制的液压主驱动系统来提高压机的行程次数。在追求高速化加工的同时，还必须尽可能缩短生产辅助时间，以取得良好的技术经济效益。在数控压机上配备伺服电机驱动的三坐标上下料装置，可使冲压中心实现高效板材加工。将几种工艺或几个工序复合在一台机床上完成，是当前各类机床大幅压缩生产辅助时间，提高生产率的重要技术途径，在锻压机械上也得到了成功应用，效果十分显著。如：德国、美国、日本已相继开发出激光一步冲复合机，将模具冲切与激光切割有机地结合起来，工件一次上料即可完成冲孔、冲切、翻边、浅拉伸、切割等多道工序，最大限度地节省了辅助时间，特别适合孔型多而复杂的面板类工件的加工及多品种小批量板料加工。模具技术发展的几个特点模具与压力机是决定冲压质量、精度和生产效率的两个关键因素。先进的压力机只有配备先进的模具，才能充分发挥作用，取得良好效益。模具的发展方向为：充分运用IT技术发展模具设计、制造用户对压力机速度、精度、换模效率等方面不断提高的要求，促进了模具的发展。外形车身和发动机是汽车两个关键部件，汽车车身模具特别是大中型覆盖件模具，技术密集，体现当代模具技术水平，是车身制造技术的重要组成部分。车身模具设计和制造约占汽车开发周期三分之二的时间，成为汽车换型的主要制约因素。目前世界上汽车的改型换代一般约需48个月，而美国仅需30个月，主要得益于在模具业中应用了CAD/CAE/CAM技术和三维实体汽车覆盖件模具结构设计软件。另外，网络技术的广泛应用提供了可靠的信息载体，实现异地设计和异地制造。虚拟制造等IT技术的应用，将推动模具工业的发展。缩短金属成型模具的试模时间主要发展液压高速试验压力机和拉伸机械压力机，特别是在生产型机械压力机上的模具试验时间可减少80%，具有巨大的节省潜力。这种试模机械压力机的发展趋势是采用多连杆拉伸压力机，它配备数控液压拉伸垫，具有参数设置和状态记忆功能。车身制造中的级进冲模发展迅速在自动冲床上用级进冲裁模或组合冲模加工转子、定子板，或者应用于插接件作业，都是众所周知的冲压技术。近些年来，级进组合冲裁模在车身制造中开始得到越来越广泛的应用，用级进模直接把卷材加工为成型零件和拉伸件，加工的零件也越来越大，省去了用多工位压力机和成套模具生产所必需串接的板材剪切、涂油、板坯运输等后续工序。级进组合冲模已在美国汽车工业中普遍应用，其优点是生产率高，模具成本低，不需要板料剪切，与多工位压力机上使用的阶梯模相比，节约30%。但是，级进组合冲模技术的应用受拉伸深度、导向和传输的带材边缘材料表面硬化的限制主要用于拉伸深度比较浅的简单零件，因此不能完全替代多工位压力机，绝大多数零件应优先考虑在多工位压力机上加工。我国锻压工业的现状及发展对策目前我国主要汽车生产厂，约有90%的冲压线采用一台双动拉伸压力机（或多连杆单动拉伸压力机）和4-6台单动压力机组成冲压流水线，手工上下料完成大型覆盖件的冲压生产，生产效率低，生产节拍最高只有3-5次/分；人身安全和工件环境差；在手工上下料和传送工件过程中，易造成工件划伤等缺陷，冲压制件质量差；整条冲压线长60米左右，约需20-24名操作工人，占地面积大，人工成本高，冲压件制造成本比国外高2-3倍，是我国汽车工业严重缺乏市场竞争力的重要因素之一。我国有90%的冲压线采用人工上下料，另有10%的冲压线实现了单机联线自动化，生产节拍最高为6-8次/分，而代表当今冲压技术国际水平的大型多工位压力机，在我国汽车工业中的应用仍是空白。这也是我国冲压行业与西方发达国家的主要差距所在，在很大程度上制约了我国汽车工业的发展。随着我国工业技术水平的发展，特别是以轿车为代表的汽车工业快速发展，带动汽车零件的产量和质量不断提高。但必须清醒地认识到，中国与国际先进水平仍有很大差距，而且随着加入WTO,国际大汽车公司必然严重冲击中国汽车工业，国内同行之间的竞争也将日趋激烈。中国汽车工业的发展，离不开装备工业的大力支撑，锻压设备制造业必须满足汽车工业大批量生产的要求，向自动化、高效率方向发展。2工艺方案的确定2.1冲压件的工艺分析冲裁件的工艺性是指从冲压工艺方面来衡量其设计是否合理。如图所示：在技术方面，根据产品图纸，主要分析该冲压件的形状特点，尺寸大小，精度要求和材料性能等因素是否符合冲压工艺要求；在经济方面，主要根据冲压件的生产批量，分析产品成本，阐明采用冲压生产可以取得的经济效益。因此，一般来说，在满足工件使用要求的条件下，能以最简单的最经济的方法将工件冲制出来，就说明该工艺性好，否则该工件的工艺性就差。影响冲压件的因素很多，从技术和经济方面考虑，主要因素有：离合器壳体图离合器壳体冲压件的形状和尺寸分析不同的形状和尺寸的冲压件，有不同的冲压要求，所以采用的工艺也就不同。由于题目所要求的冲压的是一个圆形件，其直径为。252mm，中间一个通孔，其直径为①95mm。从图上可以看出，对于冲裁件来说，满足我们的要求的外型简单对称，也是由圆弧和直线组成，其外形也没有尖角。其最小的圆角为8mm显然满足4>0.51的标准。冲裁时，为了防止凸模折断或压弯，冲孔的尺寸不能太小，用一般的冲孔模可以冲的最小的孔径可以有表一查得：d>t，而工件的最小孔径为 ，也满足要求。对于拉深件，圆角半径不能太小。底部和壁部之间的圆角半径，一般取材料厚度的〜倍；壁部和凸缘间的圆角半径，取材料厚度的〜倍。那么，底部和壁部之间的圆角半径为r=3x6=18mm；壁部和凸缘间的圆角半径为r=5x6=30mm。而工件的底部和壁部之2间的圆角半径为 ，壁部和凸缘间的圆角半径为 ，也都满足标准。冲裁件的精度和表面粗糙度分析普通冲裁件内外形尺寸的经济精度一般不高于IT11级，落料件精度最好不高于IT10级，冲孔最好低于IT9级，冲裁件的直线尺寸精度应不高于表2-3所列的精度等级。本课题所要求的精度^252-0.056mm,显然通过简单的冲压不能达到要求，这只有在冲压完-0.376以后在进行铣工序来达到要求。两孔的中心距离公差为土.加，而冲裁件能够达到的公差为土 3m,故也能够满足。孔中心于边缘距离尺寸公差为mm,而冲裁件能达到的公差为土m也能够满足要求。由于工件图对冲裁件的角度偏差和断面粗糙度无要求所以也能满足。拉深件径向尺寸精度所能达到的精度为土 m,而工件所要求的为伞252-0.056mm,所以也满足要求。带法兰筒拉深件高度尺寸偏差值所能达到的为土-0.376m,而工件所要求的为560mm。-0.4尺寸标注分析冲压件的尺寸标注应符合冲压工艺的要求。分析图中的尺寸标注可以看出，其是基本符合标准的。拉深件的径向尺寸，应是注明是保证内部尺寸还是保证外壁尺寸，内、外部尺寸不能同时标注，其高度方向的尺寸标注，一般应以底部为标准，若以上部为标准，高度尺寸不容易保证。通过检验可得，起所有的尺寸都符合标准。生产批量分析根据经验可知道，模具的制造费用很高，约占冲压件总成本的10〜。因此生产量小时，采用其他的加工方法可能比冲压方法更经济。只有在大批量生产时，冲压加工才能取得明显的经济效益。此课题要求的为大批量生产，所以可以采用模具加工生产。通过上述工艺分析，可以看出该零件为普通的厚板冲压件，尺寸精度的要求也不高，主要是轮廓成型问题，有属于大批量生产，因此可以采用冲压方法生产。分析是否一次成型先计算毛坯的相对厚度和凸圆相当直径：

t/DX100=-6-先计算毛坯的相对厚度和凸圆相当直径：

t/DX100=-6-X100=1.7%

d3222..j=——=1.4d180又因为h=至=0.31dt180根据凸缘筒型工件拉深系数查表4-9得到：2=0.507%在显然h<d，而且，t/D的值为1.115%〜2.0%的范围之内，可以一次拉深成型。确定工艺方案模具结构的选择冲裁模的结构形式多种多样，如果按照工序的组合来分类，可以分为单工序模、级进模（续模或跳步模）、复合模等。各种冲裁模的构成大体相同，主要有工作零件、定位零件、卸料推料零件、导向零件、连接与固定零件组成。根据表一可以得出：考虑到是大批量生产，冲裁精度也较高，考虑到零件的复杂性和价格等方面的需求，而且如果选择单工序模的话，首先是精度不能够保证，再次是形位公差不能保证。如果是选择级进模，生产的通用性就差了，不能在这次生产后在能够进行其他的冲模生产。综合以上的分析可以选择复合模进行冲裁。复合模能在压力机一次行程内，完成落料、冲孔及拉深等数到工序。在完成这些工序的过程中无须进给运动。主要是复合模具有如下的特点）冲件精度高，不受送料误差的影响，内外形相对位置一致性好。）冲裁件表面较平整）适宜冲薄料，也适宜冲脆性和软质材料。）可以充分利用短料和边角材料。）冲模面积较小。复合模的最小壁厚冲孔落料复合模的凸凹模，其刃口平面与冲件尺寸相同，这就产生了“最小壁厚”的问题。为了增加凸凹模的强度和减少孔内废料的张力，可以采用对凸凹模有效刃口以下增加壁厚和将废料反向顶出的办法。正装和反装的选择从能否达到平整要求、操作是否方便、能否提高生产效率和保证安全生产等方面来

分析，综合考虑可以选用反装复合模。考虑到凸凹模比较大，所以可以直接将凸凹模固定在底座上。倒装复合模的结构比顺装复合模简单，所以应优先考虑采用倒装复合模。最终能否采用复合模冲裁方案以及采用何种复合模结构的关键是验算冲压件的最小壁厚。经验算知道冲压件的最小壁厚，可用倒装复合模冲裁方案。模具结构论证在保证产品尺寸公差等级的前提下，应尽量简化模具结构复杂程度，降低模具制造费用，这是设计模具的铁则。而此冲压件，因外形比较简单，且壁厚较大，所以采用复合模冲裁排样方案就比采用级进模冲裁的方案好。计算毛坯尺寸）,截头锥形a以及圆环a部分组为了便于计算，把零件分解成若干个简单的几何体，分别求出其面积后相加。图示的零件可看成由圆部分（aj，圆弧旋转部分（a2）,截头锥形a以及圆环a部分组圆部分为:兀d2 一A=——=0.78d2=0.78x1802=2527mm14式中d为圆圈部分直径1圆角球台部分面积可根据以下原理近似计算。图 面积计算图设AB为工件的母线（见图），工件的表面由AB曲线绕yy轴旋转而成，则工件表面积等于曲线的重心绕轴旋转一周所得的周长与曲线长度的乘积。即：

AAAB=2nXL式中L一曲线的长度X一曲线的重心到旋转轴的距离。其值为:X=Rsinaa式中R一曲线圆弧半径;a—曲线圆心角。球台部分面积则为:A=2n2_3n=TA=2n2_3n=TA=2n4_n=42n2a2(2nr+8r2)(da 2rnn(~2+r+—b)2r(2nrd+2nr2+8r2)式中db式中dbra'c分别表示工件中线在下圆角和上圆角处的圆角半径。截头锥形：A—l3其中l=、h2+圆环面积为:A=nd2—n(d—r)A,A和A部分之和。3成21d2r、A=A+A2+A+A+A=+2n(一+—a)

1fd2Hd丫 4 54 2n+nd2—n(d—r)2工件总面积为A1,A2,V2）毛坯面积和工件面积相等，设毛坯直径为D,则:nr•3+2n(db+r+2b)nr+兀l2a2 2bn2b+2n+nd2—nn 兀d2—D2= 4 4(d—r)2+2n=8mm,r=8mm对于图示零件，其d=180mm，d=252mm，d=80mm，r=8mm,r=8mma所以D=352mm通过计算可以算出其他部位的尺寸，最后得出冲裁前毛坯的形状和尺寸如图所图毛坯图2.4排样和计算材料的利用率排样的结果是否合理是影响到材料利用、零件的质量、生产率、模具的结构与寿命及生产操作与安全。该工件的排样是根据落料的工序来设计的考虑到操作的方便及模具的结构简单故采用单排排样设计由表一查得图排样图参考口mm mm而且采用双排活动挡料销挡料则条料的宽为 mm1条料的进距为 m。而冲裁的利用律按式（一计算）得nA叩=一

bh式中一冲裁件面积（m）；一一个进距内的冲裁数目；一条料的宽度（m）；一进距（丽）。代入数据可以得出：邵阳学院毕业设计（论文）邵阳学院毕业设计（论文）邵阳学院毕业设计(论文)邵阳学院毕业设计(论文) nA 兀D2材料的利用律为"二一X100%= 100%=76.96%。bh 352x357x42.5冲压工序的性质和工序次数的选择综合分析该工件可得出，该冲压件需要的基本工序和次数有：()落料；()冲底部伞的孔；()冲个伞 的孔；()冲个伞的孔；()冲个。10的孔；()拉深到6m；()底部局部成型；()冲腰孔；()腰部局部成形。2.6工艺组合及其方案比较根据以上这些工序可以做出下列各种组合方案。5勺孑5勺孑L；()冲个伞的孔，冲个G的孔，冲个弧。的孔及冲底聃()拉深到6m；()底部局部成型腰部局部成形及切边；()冲矩形腰孔。方案二：()落料，冲底部的孔；()拉深到6m；()冲个。的孔冲个。的孔和冲个。10的孔；()底部局部成型，腰部局部成形；()冲矩形腰孔。方案三：()落料，拉深到6m；()底部局部成型腰部局部成形及切边；()冲底脚的孔，冲矩形腰孔；()冲个。的孔冲个。的孔冲矩形腰孔和冲个*10的孔。方案四：()落料冲底触的孔；（）拉深到6m；（）冲个伞 的孔，冲个G的孔，冲个。1。的孔；（）冲矩形腰孔；（）底部局部成型，腰部局部成形及切边方案五：（）落料；拉深到6%（）底部局部成型腰部局部成形和冲底部的孔及切边；（）冲个*的孔冲个* 的孔及冲矩形腰孔；（）钻*10的螺纹孔。对以上五种方案进行比较，可以看出：方案一，从生产效率、模具结构和寿命方面考虑，将落料和零件上的孔组合在三套模具上冲压，有利于降低冲裁力和提高模具寿命，同时模具的结构比较简单，操作也较方便。但是，该方案的拉深，底部局部成型和腰部局部成形均安排在冲孔以后进行，拉深，底部局部成型和腰部局部成形回弹后孔距不容易保证，影响零件的精度。方案二，落料，冲孔组合以及拉深和冲个*的孔冲个*的孔和冲个*10的孔组合冲出后再进行底部局部成型和腰部局部成形和冲矩形腰孔，可以最后保证矩形腰孔和所有孔的精度要求，虽然模具并没有减少，但是在提高精度方面却有了很大的进步。方案三，落料，拉深组合及底部局部成型腰部局部成形及切边组合采用复合模组合冲压，优点是节省工序和设备可以提高生产效率，但模具结构复杂。冲底部*的孔，冲矩形腰孔方案四组合在一起能最后保证矩形孔的精度要求；同时冲个* 的孔冲个*的孔和冲个*10的孔组合在一起也能够保证8.5的位置精度的要求。缺点是成形后冲孔，模具结构复杂，刃磨和修理比较困难，上、下模操作也比较不方便。方案四，冲个*的孔和冲矩形腰孔在底部局部成型，腰部局部成形前进行，不能够保证矩形孔的精度要求和保证.5的位置精度的要求，同时在底部局部成型，腰部局部成形后二次冲孔的定位和费用也较高。方案五，情况与方案三基本相同，采用了三套模具可以完成，第一套是落料、拉深复合模；第二套是局部成形、冲孔的复合模；最后一套是冲孔的复合模。但是的*8.5孔改为钻孔，可以保证孔间的尺寸，同时也减少了模具的数目，有利于降低零件的生产成本。缺点是增加了钻孔工序，增加工序的时间。当然底部的组一①2.5m的小孔不能采用冲压技术冲压成功，故采用在模具的冲压好后钻孔的技术来完成。同时为保证上表面的平面度公差采用车来完成，而且整个零件平行度需要保证，可采用最后的整形来完成。通过以上的方案分析，可以看出，在一定的生产批量条件下，选用方案五是比较合理的。确定了工艺方案以后,就可以进行该方案的模具结构的草图形式的确定如图所示,各工序的冲压力计算和冲压设备的选用。（本设计只对第一套模具进行计算）图2-5模具草图3具体的工艺计算落料工艺的计算冲裁力的计算冲裁模设计时，为了合理的设计模具及选用设备，必须计算落料力。压力机的吨位必须大于所计算的冲裁力，以适应冲裁的要求。该模具采用刚性卸料和弹性出料方式。落料力参考b]T落式中落落料力工件外轮廓周长材料的厚度工材料的抗剪强度a由参考臼附注可以知道T ,义 ima落料力则为 义XX落卸料力按式可以知道卸卸落式中卸为卸料力因素其值可以由表查得卸卸料力则为卸X推件力的计算按式计算推推冲式中推为推件力因素其值可以由表 查得推为卡在凹模其中的工件数取推件力则为那么总的冲裁力为ZF=F+F+F=落卸退压力中心的确定冲裁力合力的作用点称为压力中心，为了保证压力机和模具平稳的工作，必须是冲模的压力中心与压力机的滑块中心线相重合。对于使用模柄的中小型模具就是使其压力中心与模柄轴线相重合。否则使冲模和压力机滑块承受侧应力，引起凸凹模间隙不均匀和导向零件加速磨损，甚至还会引起压力机导轨的磨损、影响压力机的精度。对于工件外形尺寸大、形状复杂、多凸模的冲裁模，正确的计算起压力中心就显得更加重要了，通常我们采用计算法来求得其压力中心，由于此冲裁模就是对一个圆形件的冲裁，所以就可以将其简化为一个点上，也可以从其对称性来考虑，它的压力中心就是工件的圆心。凸模的间隙值的确定冲裁间隙对冲压的影响：1对断面质量的影响2间隙对尺寸精度的影响。由于弹性变形的存在，冲裁结束后出现弹性恢复，使尺寸与凸凹模刃口尺寸产生尺寸偏差，而弹性变形大小与冲裁间隙有直接的关系。3间隙对冲裁力的影响冲裁间隙对冲裁力的影晌规律是间隙越小变形区内压应力成分趟大拉应力成分越小材料变形抗力增加冲裁力就越大。反之间隙越大变形区内拉应力成分就越大变形抗力降低冲裁力就小。间隙达材料厚的 时，冲裁力下降不明显。当单边间隙增大到材料厚度的 时，卸料力为°4间隙对模具寿命的影响由于工件与凸、凹模侧壁之间有磨擦的存在，间隙小，磨擦大，模具寿命短。冲裁过程中凸模与被冲孔之闻凹模与落料件之阀均有摩擦而且闻隙越小摩擦越严重。所以过小的间隙对模具寿命极为不利而较大的间隙可使凸模与凹模的侧面与材料间的摩擦减小井能减缓间隙不均匀的影响从而提高模具的寿命。5、合理间隙值的确定：间隙的选取要使冲裁达到较好的断面质量、较高的尺寸精度，较小的冲裁力，较高的模具寿命。合理间隙指一个范围值，最大合理间隙，最小合理间隙。间隙的确定是综合考虑上述各个因素的影响选择一个适当的间隙范围作为合理间隙。其上限为最大合理闻隙下限为最小合理间隙即合理间隙指的是一个范围值。在其体设计模具时根据工件和生产上的具体要求可按下列原则进行选取：当工件的断面质量没有严格要求时为了提高模具寿命和减小冲裁力可以选择较大间隙值。当工件断面质量及制造公差要求较高时应选择较小间隙值。计算冲裁模刃日尺寸时考虑到模具在使用过程中的磨损会使刃日间隙增大应当按 值来计算。凸凹模间隙对冲裁件的断面质量、尺寸精度、模具寿命以及冲裁力、卸料力、推件力等有较大的影响，必须合理的选择间隙。冲裁间隙数值主要按制件质量要求，根据经验数值来选用。参考七］中表一可得：Z=1.080mm，Z=1.440mm，可用于一般min max条件的冲裁。其中的Z为最小合理初始间隙的Z为是考虑到凸模和凹模的制造公min max差，在Z的基础上所增加的值。min凸凹模刃口尺寸在决定模具刃口尺寸及制造公差时需要考虑下述原则落料件的尺寸取决于凹模尺寸冲也件的尺寸取决于凸模尺寸因此设计落料时以凹模为基准间隙取在凸模上设计冲压模时以凸模为基准间隙取在凹模上考虑到冲裁时凸、凹模的磨损，在设计凸、凹模的刃口尺寸时，对基准减的刃口尺寸磨损后增大，其刃口的公称尺寸应取工件尺寸公差范围内较小的值；对基准件刃口尺寸在磨损后减小的，其刃口的公称尺寸应取工件尺寸公差范围内较大的值。在确定模具刃口制造公差时，要既能保证工件的精度，又要保证有合理的间隙值。一般模具的制造精度比工件的精度高〜级。尺寸的计算方法由于模具加工和测量方法不同，凸模和凹模刃口部分尺寸的计算公式和制造公差的标住也不同，可以分为以下两大类：凸模和凹模分开加工与凸模和凹模配合加工。本模具采用凸模和凹模分开加工。参考［6］中的表一得：凸模的计算公式为D=（D-xA-z}p min-8p凹模的计算公式D=（D-xA*4

d 0其中D为落料凹模刃口尺寸；dD为落料凹模刃口凸模尺寸；P8为凹模的制造公差；d8为凸模的制造公差；PA为制件的制造公差；D为落料件的基本尺寸；X为磨损系数；Z最小合理间隙。minTOC\o"1-5"\h\z\o"CurrentDocument"查表一得8=0.04m8=0.030mm查表一13得：0A=0.432mm代入以上数据得：D=（352-0.5x0.4321035mm=351.78+0.弼d 0 0D=（351.78-1.080} =350.7000 mmp -0.030 -0.030为了保证新冲模的间隙小于最大合理间隙，凸模和凹模制造公差必须保证\o"CurrentDocument"8+8<Z +Zpdmaxmin代入数据得：8+8= ,Z+Z=1.440-1.080=0.32mmpd mamin显然上式成立。3.2拉深工艺的计算压边力和拉深力的计算计算压边力和拉深力的目的是为了设计冲模，选择压床。压边力求出后，才能确定压边装置的类型及尺寸大小。另外，最大压边力和最大拉深力是差不多同时产生的，选择压床时其总的工艺力常常需包括压边力。1）压边力的计算压边力是为了防止毛坯起皱，保证拉深过程顺利进行而施加的，它的大小对拉深工作影响很大。压边力的数值也应适当，太小时，坯料起皱，材料不能顺利进入冲模间隙而使拉深力加大，出现第二高峰，工件在危险断面处断裂。太大时，则增加了摩擦力，拉深力增力口，轻则造成工件危险断面初严重变薄，重则断裂，如图所示。只有压边力合适时拉深力才不过大，拉深件质量好。在生产中，压边力Q都有一个调节范围，在一定的变形程度（即一定的m值）下，压边力调节范围宽则生产就稳定，否则，Q稍大就拉破，稍小一点又会起皱，使生产不能正常进行。合理的压力太大（断裂）图3-1压力的变化范围变动范围如图所示，在最大压边力Qmax和最小压边力Qmin之间。当拉深系数小至接近拉深系数时，这个变动范围就下，压边力变动对拉深工作的影响就显著，稍加变动就会起皱或拉破。拉深中凸缘起皱的规律一^变化规律相似，如图所示。起皱趋势最严重的1max时刻不是拉深开始或快结束时，而是毛坯外缘缩小到R「0.85R0时。理论上合理的压边力应随起皱趋势的变化而变化。当起皱严重时压边力变大，起皱不严重时，压边力就随着减少。但要实现这种变化是很困难的。通常是使压边力Q稍大于防皱作用所需的最低值，并按公式进行计算。n[D2-（d+2r）2]q4 id式中：一一开始拉深时不考虑凹模圆角时的压边面积（2）;——单位压边力（）a可查表选用：1…〃一一第一次以及以后各次工件外径（）；d——凹模洞口的圆角半径（）。材料查表得 参考[6]1 2属于软钢，故查表取在拉深的过程中，压边圈的作用是用来防止工件边壁或凸缘起皱。随着拉深程度的增加而需要的压边力应减少。但要实现这种变化是很困难的，通常是使压边力大于作用所需值，由表可得：需要采用压边圈。压边力的计算同形件第一次拉深的公式可以由表得：=:氏：图3-2压边力2）拉深力的计算计算拉深里的目的是为了合理的选用压力机和设计拉深模具。总的冲压力为拉深力和压边力之和。在计算拉深力的生产中可以按表一中的经验求得：F=ndtokL1b3式中F一拉深力（）；Ld一筒形件的第一次工序直径，根据撩厚中线计算（）；1t一材料的厚度（）；k一系数；3o—材料抗拉强度（）。b a将数据d mt mk，O ，代入公式得1 3 b aF=3.14x182.5x2.5x300x0.90=386808（）。L修边余量的确定拉深是利用拉深模将板料冲压成各种空心件的一种方法，一般拉深件，在拉深成形后，工件口部或凸缘周边不齐，必须进行修边，以达到工件的要求。因此，按照工件图样计算毛坯尺寸时，必须加上修边余量再进行计算。修边余量参考表4-2得修边余量值8为6m。计算毛坯的尺寸可以采用尺寸不变原理，拉深前和拉深后材料的体积不变。对于不变薄拉深因假设变形中材料厚度不变，既拉深前毛坯的面积与工件面积相等。相似原理：毛坯的形状一般与工件截面形状相似。毛坯的周边必须制成光滑曲线，无急剧的转折。如图示零件其毛坯既为圆形。这样，当工件的重量、体积或面积已知时，其毛坯尺寸就可

以求得。其具体方法有：等重量法，等体积法，等面积法，分析图解法和作图法等。在生产上应用的最多的是等面积法，下面就用等面积法求出图示零件的毛坯尺寸。先计算零件的表面积。因材料厚度大于1mm则以外径和外高或内部尺寸来计算。由于拉深时材料厚度不均匀，机械性能有方向性，模具的间隙不均匀以及毛坯定位不准确等原因，拉深后工件的口部是不齐平的。为使工件整齐，应切去不平的部分。拉深次数和半成品尺寸的计算拉深有凸缘圆筒件时其首次拉深的许用变形程度用相当于工不同比值的最大拉深h d拉深高度hi来表示。毛坯直径D计算出来后，就可进行拉深次数和各半成品尺寸的计算。dt/DXt/DX100=—X100=1.7d25214t==1.4dh18056

又因为h=26=0.31显然h<h显然h<h，而且，t/D的值为1.dd1根据凸缘筒型工件拉深系数查表4-9得到：”=0.507%在1.5%〜2.0%的范围之内，可以一次拉深成型。再根据表4-10选取m，再根据表4-10选取m，拉深系数m总d_180D-352计算《二mD，选取第一次的相对凸缘直径为d=0.51 1=1.1。零件总毛坯在拉深过程中，其相对直径越小，毛坯抗失稳性能越差，越容易起皱；相对厚度越大，越稳定，越不容易起皱。拉深时，对较薄的材料，为防止起皱，常采用压边圈压住毛坯。判断拉深时毛坯是否会起皱，即是否需要采用压边圈，是个相当复杂的问题，在处理实际生产问题时，可按表-近似判断。由于毛坯的相对厚度和凸圆相当直径为t/DX100=—X100=1.7352可以从表上查出次结构须采用压边圈。拉深凸凹模的间隙由于拉深间隙对拉深过程有较大的影响，不仅影响拉深件的质量与尺寸精度，而且影响拉深模的寿命以及拉深是否能够顺利进行，因此综合各种考虑的因素，选取适当的拉深间隙值，既可保证工件的要求由可保证拉深的顺利进行。下面是为确定拉深间隙的一些方法：）浅拉深时，拉深间隙可取小些，深拉深时，则应取大些。这是因为变形程度越大，板厚的增厚量也越大。）多次拉深时，前几次可取较大的间隙，以便拉深的顺利进行。最后一次拉深则取较小值，以便获得尺寸精度较高的拉深件。）在整形拉深时，如果要求的精度较高，可以取拉深间隙小于板料的厚度，如果整形时只要求减小圆角半径，拉深间隙可大于板料的厚度。）板料较软时，可取较小的拉深间隙，因为软料在凸模和凹模之间容易被挤破，可消除拉深过程已出现的微小皱折，相反，硬料则应取较大的拉深间隙。）实际供应的板料厚度可能与其公称直径值相比较有较大的误差，甚至超过板厚的公差范围。因此，如果成批量生产拉深件的板料已经购买，最好根据板料厚度参考上述原则确定合适的拉深间隙值。拉深模的间隙 （单面）一般比毛坯厚度略大一点其植可按下式计算：TOC\o"1-5"\h\z单面间隙2 +Ctmax式中t一板料的最大厚度，t=t+A；max MaxA一板料的正偏差；一间隙系数，考虑到板料增厚现象，其值可有表一查得： .实际生产中，不用压边圈容易起皱，单边间隙取板厚度上限值的〜倍。有压边圈拉深时，其值可由表一查得 〜 tm凸凹模的圆角半径rd拉深时，材料只有经过凹模圆角流入洞口才能形成工件的筒壁，所以rd的大小对拉深工作的影响非常大。rd小时，材料流过它就困难，弯曲变形阻力，摩擦力，反向弯曲的校直力都大，从而使拉深力增加，工件筒壁容易刮伤，变薄严重。甚至在危险断面处拉破，同时，材料对凹模的压力增加，磨损增大，使模具的寿命降低。这样材料变形受限制，必须采用较大的拉深系数。在生产上一般应尽量避免采用过小的凹模圆角半径。rd太大时，拉深初期不与模具表面接触的毛坯宽度（见图）加大，由于这部分材料不受压边力作用，因而容易起皱。在拉深后期毛坯外边缘也会过早脱离压边作用而起皱，使拉深件质量不好，在侧壁下部和口部都形成皱折。尤其当毛坯的相对厚度小时，这个现象更严重。凹模的半径可采用公式法计算得：r:0.81,,D-d）d 工式中r一凹模圆角半径（m）；d一毛坯直径（m）；d—凹模直径（mm）；t—材料厚度（m）。TOC\o"1-5"\h\z代入数据计算得：丫=0.8J'（352-252%=17mm，可以取r为 mm。% d凸模的圆角半径r，首次拉深r（ ~）r，可知道r m。p p d p图3-3凹模的圆角半径拉深模工作部分尺寸的确定确定拉深模和凹模工作部分尺寸时，如图所示：应考虑磨损和拉深件的弹复，其尺寸公差只在最后一道工序考虑。对最后一道工序的拉深模，其凸模和凹模的尺寸及公差应按工件尺寸标注方式不同，有表一所列公式进行计算得：因为起标注的方式标注于内形尺寸，所以其凸模的尺寸为：D=（D-0.75A-z1p -§P凹模尺寸为：D=（D-0.75A*d

d 0其中D为凹模尺寸；dD为凸模尺寸；P5为凹模的制造公差；d5为凸模的制造公差；PD为拉深件外形的基本尺寸；d为拉深件内形的基本尺寸；z/2为凸、凹模的单边间隙。对于凸凹模的制造公差，根据工件的材料厚度和工件直径来选定，其数据可由表4

—34查得8=0.176=0.120又因为A=—34查得D=(180—0.75x1.4)0」70=178.95+0.17。mm0 0D=々78.95-61 =172.950mp -0.120 —0.120图3-4拉深部分的尺寸4模具的结构设计设计主要零件时首先要考虑主要零件用什么方法加工制造及总体装配的方法。综合模具的特点本模具适宜采用线切割机床加工凸模固定板、卸料板、凹模以及凸模。这种加工的方法可以保证这些零件各个空的同轴度使装配工作简化。下面分别介绍各个零件的设计方法4.1拉深凸、凹模的结构参考b］在设计拉深模时，必须合理的选用凸、凹模的结构形式。根据拉深模的特点，选用合理的结构。因为拉深凹模就和冲裁凸模结合在一起而组成拉深凸凹模，所以起结构就更加复杂了，那就是要在保证拉深工艺能够正确进行的前提下，再设计冲裁的凸模。拉深凹模对拉深过程的影响比凸模大的多，结构形式也较多。就对拉深过程的影响而言，可将拉深凹模分为普通直壁凹模和锥形凹模两大类。考虑锥面型件的复杂性,首先来分析一下锥型面的成型。锥面型零件有锥台形和尖锥型。常见的是锥台形的。成型时，傲模口内的板料有相当部分无法压边，容易产生纵向起皱。因此锥形面件的成型仍需要拉深和胀形的复合才能够完成。其成型难度受锥面形零件几何尺寸的影响很大，其主要是下列几何参数：TOC\o"1-5"\h\z）大小端直径之比d/d如图所示的锥台形零件，大小端直径之比d/d将决定1 2 1 2无法压边部分的面积。d/d值越小，成形难度越大，通常需要多次拉深。当锥面形件1 2的相对高度h/d很小时，可以采用胀形法依次成形，而与d/d值的大小无关。胀形时1 2需要较大的凸缘，可以加适当的凸缘，成型后在切除。当d/d值接近时，实际上只1 2要d/d值不小于圆筒形件相应的拉深系数m，便可以由平板毛坯经过（）次拉成1 2 n直径等于大端直径d的圆筒，最后再用锥形凸模拉成工件要求的形状。2）相对高度/2如图所示为/2不同的两种锥面形件贴模时变形对比的情况，假设材料相同，板厚相同，d/d也相同。如果按纯拉深考虑，即不考虑胀形，贴模时TOC\o"1-5"\h\z1 2平板坯上处于直径为的圆周上的C点和C点贴模。因已假设为纯拉深，故可不考虑板a b厚的变化，则容易证明dd。贴模所需要切向应变分别为：a b6=（d-d ）/d;6 =（d-d ）/d。由于dd，所以6 >6。这说明 点与c点贴模a a b b ab ba b比c点贴模所需要压缩变形要大，因此起皱的危险也很大。注意到h/d>h/d，可a b2a2得知如下的结论：在其他条件相同时，锥面形的相对高度h/d越大，成型难度越大。2）相对厚度方/D拉深锥面形件时，主要变形仍是切向的压缩变形。"D值越小，越容

易发生受压失稳而起皱。因此，〃D值越小的锥面形件，成型越困难。图4-1锥面形零件的几何尺寸图4-2h/d对锥形件成形的影响以上三种几何参数相互有影响，制定锥面形件的工艺必须综合考虑者三个方面的影响。由于d/d >.这就需要一次拉深。首次有平板毛坯拉深成较大圆角1 2筒形或近似球形的工件，第二次用整形模使其到达工件的要求。为了提高工件的尺寸精度和表面质量，整形时可带有一定的胀形变形。凸凹模的结构形式对拉深时的变形宽度和变形程度的大小以及产品质量均有重要影响。当拉深的方法、变形程度、零件的形状、尺寸不同时，则拉深模的结构应不同。因为零件毛坯的相对厚度小，采用压边圈，采用下图所示的模具结构。凸模与凹模的锥角a大，对拉深变形有利，但a过大时，对于相对厚度小的材料可能要引起皱纹，因而a角的大小可根据材料的厚度查表确定参考口拉深凸模还应钻一通气孔，如下图所示。图4-3通气孔拉深时凸模被材料包紧，工件与凸模间会形成真空状态，如果不开通气孔，则拉深后工件不易从凸模上取下来，是卸件困难，而且造成工件底部不平。拉深凸模通气孔尺寸可查表取得。参考b]此凹模可以采用锥形凹模，如图所示，在直壁凹模上加一段过度段成为锥形凹模。采用锥形凹模拉深有两方面的优点：一方面凹模圆角半径采用均采用小于度，可减少拉深是板料在区受到的折弯与磨檫阻力，从而可减低筒壁处所受到的拉应力；另一方面毛坯首先在锥形过度段欲成型，如同增加一次拉深，待拉深深时在切向所需的压缩量已大为减少，因而起皱的危险性也大大的减少。因次采用锥形凹模时可提高变形程度，在半锥角a为度和度时，可酱缸拉深系数分别减少 和。最有利的降低拉深力的a角为度〜度，兼顾两方面的要求，常取a为度。凸凹模采用尾部带台阶的固定方法尾部台阶直径为。364与固定板接触的中部直径为。352mm。凸模的材料

用 。刃口部分热处理硬度为〜H尾部回火至〜 。将凸模压入固定板内采用配合。凸模的长度根据冲模的具体结构确定，如图所示：其中凸模的长度按下式计算1 2 3式中 凸模固定板的厚度1弹压卸料板的厚度23预压状态下卸料橡胶的厚度 3 〜 为自由状态下橡皮的厚度祥见以下的计算。公式中的 是凸模端面缩进卸料板的厚度。4-4凸凹模的结构查臼由表可以知道 弹压卸料板的厚度2参考b］可以知道 凸模固定板的外形与尺寸通常与凹模板相同厚度为凹模板厚度的〜倍。固定土模的形状决定于凸模的结构设计对于圆凸模取凸模固定端的直径按精度加工凹模板的厚度计算厚模板的厚度主要不是从强度需要来考虑而是从连接螺钉旋入深度与模具刚度的需要来考虑凹模板的厚度一般不小于om。随着凹模板的厚度的外形尺寸增加凹模板的厚度也相应的增大。整体凹模板的厚度可按如下的经验公式估计由式可以知道整体凹模板的厚度可按如下的经验公式估计由式可以知道3<0.1Fmm1 2式中一冲裁力1-模材料的修正系数合金工具刚为］碳素工具钢取］2-模刃口周边长度修正系数参考表可知道2X X却10.1乂386808=70..3vmm由于不用卸料橡胶，所以其长度可以在原来的基础上相应的加上一段既可，故由以上的计算可知凹凸模的长度可以设计为 ，那么其外形尺寸为mX。m,其中直径为4352又因为其直径不是特别小截面面积也不是很小故不需要进行强度的验算。拉深凸模的结构设计凸模结构比较简单，可以参照各模具图，在此仅就其结构设计的一些做介绍，首先每个拉深凸模须钻一通孔，以防当工件脱离凸模是在凸模端头与工件底之间的空间形成真空，增加额外的卸料力，严重时将会使工件底部抽扁。通气孔的直径一般可为〜m之间选取，受钻头长度限制，一般很难从凸模工件端钻通至固定端，这时可以自工作端侧壁钻孔与之相通，侧孔中心线到凸模工作的距离只要稍大于拉伸工序件的高度就可到达通气的目的。其次要确定拉深凸模的固定方法，以便确定其固定端的结构形式。对于顺装顺出件简单拉深模，如果工件直径与模柄直径相差不大，常将凸模与模柄制成一体。如果两直径相差很大或者拉深模有压边装置，可将凸模固定端制造成凸缘式的，借助固定板与上模板进行连接。当然也可以采取以下的方法来固定拉深凸模：凸模固定端不带凸缘，以过度配合直接嵌入到模座内的一定深度，并用螺钉联结防止拔除。其优点是模具结构比较简单，可省去销钉和凸模固定板。但拉深凸模与模座的垂直度比凸缘式凸模较差，因此不试用于较精密的拉深模，有时对于较大的拉深凸模，可采用组合式的结构。根据国际标准（ ——1规定，凸模的材料用 。刃口部分热处理硬度为〜h尾部回火至〜 。凸模的固定方法为台阶式凸模，将凸模压入固定板内采用 配合。凸模的长度根据冲模的具体结构确定，参考IN由式（2-17）可选用弹压卸料方式的凸模。其长度为 123式中］凸模固定板的厚度弹压卸料板的厚度23预压状态下卸料橡胶的厚度 3 〜 为自由状态下橡皮的厚度祥见以下的计算。公式中的 是凸模端面缩进卸料板的厚度，如图所示：

图凸模的结构查［7］由表 可以知道 弹压卸料板的厚度2参考［6］可以知道 凸模固定板的外形与尺寸通常与凹模板相同厚度为凹模板厚度的〜倍。固定土模的形状决定于凸模的结构设计对于圆凸模取凸模固定端的直径按精度加工整体凹模板的厚度可按如下的经验公式估计30.1的直径按精度加工整体凹模板的厚度可按如下的经验公式估计30.1Fmm1 2式中一冲裁力1-模材料的修正系数合金工具刚为］-模刃口周边长度修正系数参考表2X X3，0.1X933961查《冲模设计手册》由表 可以知道由式可以知道而又因为它没有卸料橡胶，就必须加上相应的一段长度。故知碳素工具钢取1可知道2弹压卸料板的厚度2m+o那么凸模的外形尺寸为 X。260m。凹模设计凹模的结构设计包括：确定凹模的外形尺寸和凹模板的厚度，选择凹模形孔侧壁的形状，布置凹模板上形孔、螺孔和销孔的位置以及标注尺寸等。凹模用整体凹模各冲裁的凹模孔均采用线切割机床加工安排凹模在模架上位置时要依据计算压力中心的位置将压力中心与模柄中心重合，参考［1］凹模的厚度的确定由式 可知其中为凹模厚度为因数查臼表 可知为 ，那么 X mm,可以取为 mmo凹模的壁厚的确定由式得 〜那么模的壁厚的确定由式得 〜那么X时a\ \,可以设计其外形尺寸为 mmX。564mm。图凹模的结构5模具其它结构要素的确定确定送料方式模具相对于模架是采用从前往后的纵向送料方式，还是采用从右往左的横向送料方式，这主要取决于凹模的周界尺寸。如L（送料方向的凹模长度）<B（垂直于送料方向的凹模宽度）时，采用纵向送料方式；L>B时，则采用横向送料方式；L=B时，纵向或横向均可。就本例的圆形凹模板而言，其送料方式应采用纵向送料。卸料装置的设计卸料装置的功用是在一次冲裁结束以后，将条料或工序件与落料凸模或冲孔凸模脱离，以便下一次冲裁。卸料装置的形式很多，它包括固定卸料板、活动卸料板、弹压卸料板废料切刀等。卸料板除把板料从凸模上卸下外，有时也起压料和凸模导向的作用。因此大批量生产时要将卸料板淬硬。考虑到工件的板料大于m冲裁的卸料装置可以采取以下结构，其尺寸为XX。如图所示：拉深模的卸料装置如图所示:推件是刚性的，压力由压力机横杠经顶杆传至推件器上。图 压边装置模架形式如采用纵向送料方式，适宜采用中间导柱导套模架（对角导柱导套模架也可）；横向

送料适采用对角导柱导套模架：而后侧导柱导套模架有利于送料（纵横向均可且送料较

顺畅），但工作时受力均衡性和对称性比中间导柱导套模架及对角导柱导套模架差一些;

四角导柱导套模架则常用于大型模具；而精密模具还须采用滚珠导柱导套。本模具采用

后侧导柱导套模架，一是对纵向送料方式较适宜。凸模固定板凸模固定板的外形与尺寸通常与凹木板相同，厚度为凹模板的〜倍。固定凸模的形孔决定凸模的结构设计，对于圆凸模，去凸模固定端的直径按精度加工。其尺寸为1X。图 卸料装置拉深凹模的通气孔工件在拉深时，由于空气压力的作用或润滑油的粘性等因素，使工件很容易附在凸模上。为使工件不至于贴在凸模上，设计凸模时，应有通气孔，拉深凸模的通气孔如图所示。对一般中小型件的拉深，可直接在凸模上钻通气孔，孔的大小根据凸模尺寸大小而定，由表一得通气孔的直径为加。通气孔的设置模柄的选择一般中小型模具都用上模与压力机滑块相连接。设计模具时，选择模柄的类型要考虑模具的结构的特点和使用要求。模柄工作段的直径应与所选定的压力机滑块孔的直径相一致。根据模具的结构可以选用以下的模柄，如图所示：在上模上加工出容纳模柄大凸缘的沉孔，与凸缘为H7/h6配合。并用4个内六角螺钉进行固定。由于沉孔底面的表面粗糙度较差，与上木座的平行度也较差。所以装配后模柄的垂直度远不如压入式模柄。

图 模柄的结构压边装置压边装置可选用弹性压边装置，它是一种用于一般单动压力机，选用气垫做为弹性元件。压边圈的形式可采用平面压边圈。其结构如图所示：图压边装置紧固件的选择冲模上的紧固件包括连接螺钉和定位螺钉。受里较大的连接螺钉一般都采用内六角螺钉，其特点是拥 好钢制造，并淬火达〜 ，因此可承受较大的拉应力。受力不大的小螺钉可以采用普通圆柱头螺钉，但是一般不用半球头螺钉或沉头螺钉。定位销采用普通圆柱销，可以承受一定的切应力。推件装置为了防止推件板从凹模内脱出。其结构形式一般可以采用凸缘式。对于这种圆截面的推件块这种整体凸缘结构具有结构简单、容易加工的优点，其结构如图所示：图推件块的结构压力机的选择压力机的选择是模具设计的一项重要内容，压力机型号的确定主要取决于冲压工艺的要求和冲模的结构情况。必须满足以下的要求。压力机的公称压力必须大于冲压计算的总压力。压力即的装模高度必须符合模具闭合高度的总要求，即H—5>H>H+10max mmin式中H、H一分别为压力机的最大、最小装模高度；maxminH一模具的闭合高度。m当多副模具安装在同一个压力机上时，多副模具要有同一闭合高度。压力机的滑块行程必须满足冲压件的成型要求，对于拉深工艺，为了便于放料和取料，其行程必须大于拉深件高度的〜 倍。为了便于安装模具，压力机的工作台面尺寸要大于模具尺寸，一般大〜mm。台面上的孔应保证冲压件或废料能够落下。选择拉深压力机有很多的方面，在次仅选择几个中要的方面来说：①压力机类型的选择加工小型拉深件，多选用开式单柱机械压力机。因为者种压力机的生产效率较高，能源消耗较低。对于大中型拉深件，可选用闭式双柱机械压力机，最好配有气垫装置。对于大量生产的较大拉深件，最好选用双动压力机，以使模具结构简单，调整方便，工艺性能好。②压力机的行程的确定多次拉伸多采用逆出件方式，为了出件方便，压力机的行程必须大于工件高度的倍。如果由于拉深高度很大，选择压力机的行程无法满足要求，不的不选用液压机，但是生产效率很底，所以经常出现浪费能源的现象。③压力机额定压力的确定确定额定压力主要依据总冲压力，对于单动压力机上使用的拉深模，如果有压边装置，则总压力除了拉深力之外还有压边力即：ZF=F+FO在选择压力机进行拉深加工时，应该特别注意的是不能简单地按总压力确定压力机的额定压力的。以为只要压力机的额定压