自然科学含油废水的处理工艺

—罐内实际停留时间，取5min—溶气用水量，取处理水量的10%，代入得溶气罐直径:公式(3-17)代入得溶气罐高度Z取下式计算:(2)接触区设计计算气浮池接触区面积:公式（3-18）式中—接触区水深上升平均流速，—回流水量，则

(3)气浮池分离区面积:=8m2公式（3-19）式中—水流下降的平均流速，取2.0mm/s.(4)气浮池有效水深：公式（3-20）式中—气浮池分离区水利停留时间，取1.5min则

(5)气浮池的有效容积:公式（3-21）则可求出：气浮池个数取1座。取池有效长度L和池宽B的比L:B=2.0，则可求出：L=3.6m,B=1.8m接触室长度一般与池宽B相同，则，其宽度气浮池的总高H式中h1为标高，取0.5m3.6.4上浮液渣排除设备如果气浮池中大量的上浮液、渣得不到及时的清除，刮渣时对渣层的扰动过于剧烈，因此需要及时将上浮液、渣排除，排渣设备主要是刮渣机，本设计中采用链条牵引式刮渣机，采用逆水流方向刮渣，刮渣板运行速度取60mm/s。为了消除撇渣时存在的死区和浮渣倒流现象，在池子两边设置挡渣板。挡渣板表面光滑平直，两块板相互平行，其间距与刮板尺寸相吻合，挡渣板与池墙焊接密封，以防浮渣进入挡板内。3.6.5排污装置本设计采用管式排污装置，排污管采用直径为300mm的钢管，排污管顶开缝宽呈60°的圆心角。3.6.6处理效果气浮池去除率可达90%，出水中油类含量=23.1×（1-90%）=2.31mg/L3.7SBR池设计3.7.1设计参数选择（1）污泥负荷率：Ns取值为0.15kgBOD5/（kgMLSS·d）。（2）污泥浓度和SVI：污泥浓度X采用3000mgMLSS/L,SVI取150。（3）反应周期：SBR周期采用T=8h，反应器一天内周期数n=24/8=3。（4）周期内时间分配：反应池数：N=2；进水时间：2.0h；反应时间：4.0h；静沉时间：1.5h；排水时间：0.5h；（5）周期进水量：Q0=EQ\f(QT,N)=公式（3-22）3.7.2SBR池设计计算（1）反应池有效容积：V1=EQ\f(nQ0S0,XNs)=公式（3-23）式中：n：反应器一天内周期数；Q0：周期进水量，m3/s；S0：进水BOD含量，mg/L；X：污泥浓度，mgMLSS/L；Ns：污泥负荷率。（2）反应池最小水量：Vmin=V1-Q0=480-144=336m3（3）反应池中污泥体积：Vx=SVI×X×EQ\f(V1,106)=公式（3-25）Vmin>Vx，设计合格。（4）校核周期进水量：周期进水量应满足下式：Q0<（1-SVI×X/106）×V1=（1-150×3000/106）×480m3=264m3而Q0=144m3<264m（5）确定单座反应池的尺寸：SBR有效水深取h=5.0m，超高hc=0.5m，则SBR总高为H=5.5m，则SBR池的有效面积S=V1/h=公式（3-27）取池长度为L=12m，宽度B=8m。SBR反应池的最低水位为：h1=Vmin/（L×B）=336/（12×8）m=3.5mSBR反应池污泥高度为：h2=Vx/（L×B）=216/（12×8）m=2.25m而：h1-h2=3.5m-2.25m=1.25m>0.5m（6）鼓风曝气系统的设计计算：①确定需氧量O2=aˊQ（S0-Se）+bˊXV公式（3-28）式中：aˊ：微生物对有机污染物氧化分解过程的需氧率，Kg；Q：污水设计流量，m3/d；S0：进水BOD含量,mg/l；V：池总体积；Se：出水BOD含量,mg/l；X：污泥浓度,mgMLSS/L；bˊ：微生物通过内源代谢的自身氧化过程的需氧率，Kg。取aˊ=0.5Kg,bˊ=0.15Kg，则：O2=[0.5×800×（500-60）/1000+0.15×3000/1000×480×2]Kg/d=577.75Kg/d供氧速率为：R=O2/24=577.75/24Kg/d=24.10Kg/d公式（3-29）②供气量的计算：采用SX-1型曝气器，曝气口安装在距池底0.3m高处，淹没深度为4.7m，计算温度取25℃。该曝气器的氧转移效率Ea=8%。查表知氧在水中饱和容解度为：Cs（20）=9.17mg/L，Cs（25）=8.38mg/L。扩散器出口处绝对压力为:Pb=P0+9.8×103×H公式（3-30）=（1.013×105+9.8×103×4.7）Pa=1.47×105Pa空气离开反应池时氧的百分比为：Ot=EQ\f(21（1-EA）,79+21（1-EA）)=EQ\f(21（1-0.08）,79+21（1-0.08）)×100%=19.65%公式（3-31）反应池中容解氧的饱和度为：Csb（25）=Cs（25）（EQ\f(Pb,2.026×105)+EQ\f(Ot,42)）公式（3-32）=8.38×（EQ\f(1.47×105,2.026×105)+EQ\f(19.65,42)）mg/L=10.0mg/LCsb（20）=Cs（20）（EQ\f(Pb,2.026×105)+EQ\f(Ot,42)）公式（3-33）=9.17×（EQ\f(1.47×105,2.026×105)+EQ\f(19.65,42)）mg/L=10.9mg/L取α=0.85，β=0.95，C=2，ρ=1.0，20℃时，脱氧清水的充氧量为：R0=EQ\f(RCsb（20）,α[βρCsb（25）-C]×1.024(25-20))公式（3-34）=Kg/h=36.6Kg/h供气量为：Gs=R0/0.3Ea==1524.9m3/h=25.4m3/min③布气系统的计算：反应池的平面面积为：8×12×2=192m每个扩散器的服务面积1.92m2,则需192/1.92=100个，则每个池子需50个。图3.3布气系统计算草图如下图所示，为管路阻力损失计算草图图3.4管路阻力损失计算图④空气管路系统计算：按SBR的平面图，布置空气管道，在两个SBR池的隔墙上设一根干管，在每根干管上设5对配气竖管，共10条配气竖管。则每根配气竖管的供气量为：qs=Gs/5=1524.9/5m3/h=305.0m3/h本设计每个SBR池内有50个空气扩散器。则每个空气扩散器的配气量为：qe=Gs/50=1524.9/50m3/h=30.5m3/h选择一条从鼓风机房开始的最远最长管路作为计算管路，在空气流量变化处计算节点。空气管道内的空气流速的选定为：干支管为10～15m/s；通向空气扩散器的竖管、小支管为4～5m/s。空气管路的局部阻力损失，根据配件类型按下式计算：l0=55.5×KD1.2公式（3-38）式中：l0：管道的当量长度，m；D：管径，m；K：长度换算系数，按管件类型不同确定。表3-1为空气管路损失计算表，各管段压力损失如表所示。计算表中包括鼓风机房到SBR池的干管。由表计算可得，空气管路总水头损失为：Σh=56.22mmH2O=0.55KPa公式（3-39)空气扩散器的压力损失为5.0kpa，则总压力损失为：0.55KPa+5KPa=5.55KPa为安全起，设计取值为9.8kpa。则，空压机所需压力：P=[（5-0.3）×9.8×103+9.8×103]Kpa公式（3-40）=56Kpa又Gs=20.7m3/min，由此条件可选择罗茨TRD-130型鼓风机，转速1750r/min，配套电机功率为55kw。表3.1空气管路损失计算表空气管路计算表管段

编号管段

长度/m空气流量/

（m3/min）空气流速

/（m/s）管径/m配件当量

长度/m计算

长度/m压力损失mmH2O/mmmH2OLGsVDL0L+L0ih8—90.780.514.3250三通、弯头各一个1.262.040.1840.3757—81.561.022.16100直通一个1.63.160.0580.186—71.562.044.32100直通一个1.63.160.2140.685—67.823.066.48100弯头两个，三通一个14.9222.740.44510.124—52.43.062.54160弯头一个5.868.920.0420.3753—42.46.125.08160三通一个3.25.60.1580.882—32.49.187.62160三通一个3.25.60.3311.851—22.412.2410.16160三通一个3.25.60.5763.230—14015.312.70160三通闸阀一个4.0844.080.87438.53（7）污泥产量计算：选取a=0.6,b=0.075,则污泥产量为：ΔX=aQSr-bVX公式（3-41）=[0.6×864×（500-60）/1000-0.075×480×2×3]Kg/d=12.1Kg/d假定排泥率含水率为98%，则排泥量为：Qs=EQ\f(ΔX,（1-P）103)公式（3-42）=m3/d=0.605m3/d考虑一定安全系数，则每天排泥量为1.0m3（8）上清夜排出装置：污水进水量为Q=550m3Q排==×EQ\f(1,60)m3/min=4.44m3/min公式（3-43）每池设置一台排水装置，选用SHB-200型滗水器，该滗水器技术参数为：排水量0～200m3/h，滗水深度<3.0m如下图即为滗水器结构示意图：图3.5滗水器结构示意图

第4章污泥处理构筑物的计算4.1设计说明为方便污泥的后续处理机械脱水，减小机械脱水中污泥的混凝剂用量以及机械脱水设备的容量，需对污泥进行浓缩处理，以降低污泥的含水率。本设计采用间歇式浓缩池。(1)原理：重力浓缩是一种重力沉降过程，依靠污泥中的固体物质的重力作用进行沉降与压密。(2)分类：根据运行情况分为间歇式和连续式两种。间歇式重力浓缩池：是一种圆形水池，底部有污泥斗。工作时，先将污泥充满全池，经静置沉降，浓缩压密，池内将分为上清液、沉降区和污泥层，定期从侧面分层排出上清液，浓缩后的污泥从底部泥斗排出。间歇式浓缩池主要用于污泥量小的处理系统。设计两个浓缩池，一个工作，另一个进入污泥，两池交替使用。4.2设计参数表4-1构筑物排泥表构筑物排泥量（m3/d）含水率调节池0.864P=98.0%隔油池1.64P=98.0%气浮池31.56P=98.0%SBR池0.605P=98.0%总排泥量Qw=34.67m3/d=设计浓缩后含水率=96%污泥固体负荷：qs=45m3/(m2/4.3设计计算4.3.1污泥处理方式污泥处理系统各构筑物所产生污泥每日排泥一次（除SBR外），集中到污泥集泥井，然后再到污泥浓缩池，经浓缩后送至脱水机房，形成的泥饼外运。污泥浓缩池间歇运行，运行周期为24.0h。其中各构筑物排泥，污泥泵抽污泥时间1.0-1.5h（除SBR外）。污泥浓缩时间20.0h，浓缩池排水与排泥时间2.0h，闲置时间0.5-1.0h。4.3.2集泥井的设计计算4.3.2.1排泥量及设计尺寸考虑各构筑物为间歇排泥，每日排泥量为34.67m3，需在1.5h内抽送完，集泥井容积确定为污泥泵提升流量（34.67m3）的30min的容积，即此外，为保证SBR排泥能按其运行方式，集泥井容积外加1.0m3，则集泥井容积为：17.4+1.0=18.4m集泥井有效泥深为3.0m，则平面面积为：A=V/H=18.4/3.0m2=设计集泥井平面尺寸为（2.0×3.5）m2，集泥井为地下式，池顶加盖，由潜污泵抽送污泥。集泥井最高泥位-1.0m，最低水位-4.0m，池底标高-4.5m。集泥井总容积为33.75m34.3.2.2集泥井排泥泵集泥井中安装潜水泵两台，一用一备。选用50QW18-15-1.5型潜污泵。该泵技术性能为：Q=50m3/h，H=15m，电机功率N=4.0KW，转速为1440r/min，质量M=121Kg集泥井最低水位-4.0m，浓缩池最高水位3.0m，则排泥泵提升所需扬程为7.0m。排泥富余水头2.0m，污泥泵吸水管和出水管压力损失为3.0m，则污泥泵所需扬程为H=（7.0+2.0+3.0）m=12.0m。4.3.3污泥浓缩池设计计算4.3.3.1设计说明污泥浓缩池采用间歇式重力浓缩池，运行周期为24.0h，其中进泥1.0-1.5h，浓缩20.0h，排水和排泥2.0h，间歇0.5-1.0h。浓缩前污泥量为34.67m34.3.3.2容积计算浓缩20.0h后，污泥含水率为95%，则浓缩后污泥体积为：V=V0×EQ\f(C0,C)公式（4-1）=34.67×EQ\f(1-98%,1-95%)m3=13.87m3则污泥浓缩池所需容积应不小于（34.67+13.87）m3=48.54m4.3.3.3工艺构造尺寸设计浓缩池柱体有效高度3.0m，超高0.5m，平面尺寸为3.5m×3.5m，则净面积为20.0m2，则柱体容积为36.75m浓缩池下部为锥斗，上口尺寸为3.5m×3.5m，泥斗高3.0m，则泥斗容积为：1/3×3.0×[3.52+0.52+（3.52+0.52）1/2]m3=16.04m污泥浓缩池总容积为（36.75+16.04）m3=52.79m3>51.51m3,满足要求。则浓缩池池顶标高为3.5m，池内底标高为4.3.3.4排水和排泥（1）排水：浓缩后池内上清液利用重力排放，由站区溢流管排入调节池，浓缩池四根排水管于池壁，管径DN100mm。在浓缩池最高水位处设置一根，向下每隔1.0m，0.6m，0.4m处设置一根排水管。（2）排泥：浓缩后污泥由泵抽送至污泥储柜。选用50QW18-15-1.5型泵，其Q=18m3/h，扬程H=15.0m，转速为2840r/min，电机功率N=1.5KW，质量M=60Kg。4.3.4污泥储柜浓缩后需排出污泥13.87m3，污泥柜容积V应大于13.87m3。设计污泥柜尺寸为φ3.0m×HV=π/4×3.02×3.0m3=21.21m3可满足储泥要求。4.3.5污泥脱水机房（1）干污泥量：经脱水后，含水率为95%的污泥量为13.87m3（2）污泥脱水机：根据所需脱水的污泥量，选用WDY5型脱水机一台。该脱水机处理能力为3.0m3/h，则工作时间为4.9h，主机功率为0.55KW。

第5章消毒池的设计计算5.1设计概述污水经过一级处理或二级处理后，水质改善，细菌含量也大幅度减少，但其绝对值仍很可观，并有存在病原菌的可能，因此排放前应进行消毒，特别是处理后用于冲洗厕所、绿化灌溉等回用设施，因此为了满足水质的要求，防止疾病的传括，更要对水进行消毒处理。消毒主要是借助物理方法和化学方法杀灭水中的致病微生物。物理方法主要有加热法、超声法、紫外线照射、X射线照射、磁场法、微电解法。化学方法主要使用卤素消毒剂（液氯或氯气、漂白粉或漂白精、次氯酸钠、二氧化氯、溴及溴化物、碘）、氧化剂（臭氧、过氧化钠）。其中液氯、漂白粉、次氯酸钠、二氧化氯、臭氧用于饮用水消毒的研究与应用较多。液氯消毒已有上百年的历史，为人类防止水致疾病的传播、保障健康与安全起到了至关重要的作用;氯消毒主要是次氯酸起作用。次氯酸为很小的中性分子，它能扩散到带负电的细菌表面，通过细菌的细胞壁，穿透到细菌内部，氧化破坏细菌的酶系统，使细菌死亡。氯消毒的主要优点:氯对细菌有很强的灭活能力;在水中能长时间地保持一定数量的余氯，从而具有持续消毒能力;使用方便，易于贮存、运输、成本较低。因此在本设计中选用液氯消毒。5.2消毒区的设计计算5.2.1设计依据采用氯消毒，加氯量应纤试验确定。对生活污水，当无实测资料时可参用下列数值：1.一级处理后的污水20-30mg/L；2.人工二级处理的污水5-10mg/L；3.生物二级处理的污水2-5mg/L；4.接触消毒池计算公式同竖流式沉淀池，沉降速度采用1.0-1.3mm/s；5.氯与污水的接触时间，采用30min，并保证剩余氯不少于0.5mg/L。设计流量Qmax=864m3/d=36m5.2.2加氯量的计算设计投氯量为C=5.0mg/L，则每日投氯量为：W=0.001×CQ=0.001×5.0×864Kg/d=4.32Kg/d公式（5-1）选用贮氯量为44Kg的液氯钢瓶，其外径瓶高为219×1290mm，自重52kg公称压力3MPa，每日加氯量为0.1瓶，共贮用2瓶。5.2.3消毒池设计计算（1）消毒池体积V的计算：V=QT=36×0.5m3=18m3消毒池有效水深设计为H=2.0m；消毒池面积A=18/2m2=9m2；消毒池宽B=2.0m；消毒池长度L=9/2.0m=4.5m；其中超高h=0.3m（2）加氯点的确定：加氯点主要从加氯效果、卫生要求以及设备保护来确定，多数情况下是在过滤后的清水中加入，加氯点是在过滤水到清水池的管道上，或清水池的进口处，以保证氯与水的充分混合，这样加氯量少，效果好。因此，在本设计中消毒池的加氯点设置在离进水口水平纵向距离为1.0m的地方。（3）消毒池进、出水的设计：在消毒池的一边设进水集水槽一个，其尺为2.0×1.0×1.0m。在进水集水槽的一端设进水口一个，内设消毒池进水管一根。在消毒池的另一边设出水集水槽一个，其尺为2.0×1.0×1.0m。在出水集水槽的一端设出水口一个，内设消毒池出水管一根。进出水均采用溢流方式。第6章平面与高程6.1平面布置6.1.1平面布置对象及比例污水处理厂平面布置对象包括：处理构筑物的布置；辅助建筑物的布置以及以及各种管线、道路、绿化带的布置。在各构筑物个数和尺寸确定以后，需根据工艺流程和厂区地形、地质条件，进行总平面布置。总平面布置图可根据污水厂的规模采用1∶200～1∶1000比例尺的地形图绘制，常用的比例尺为l：500。

6.1.2平面布置原则处理构筑物是污水处理厂的主体建筑物，在对它们进行平面布置时，应根据各构筑物的功能和水力要求结合当地地形地质条件，确定它们在厂区内的平面布置应考虑：(1)贯通，连接各处理构筑物之间管道应直通，应避免迂回曲折，造成管理不便。(2)土方量做到基本平衡，避免劣质土壤地段(3)在各处理构筑物之间应保持一定间距，以满足施工要求，一般间距要求5～10m，如有特殊要求构筑物其间距按有关规定执行。(4)各处理构筑物之间在平面上应尽量紧凑，在减少占地面积。6.1.3辅助建筑物污水处理厂的辅助建筑物有泵房，鼓风机房，办公室，集中控制室，水质分析化验室，变电所，存储间，其建筑面积按具体情况而定，辅助建筑物之间往返距离应短而方便，安全，变电所应设于耗电量大的构筑物附近，化验室应机器间和污泥干化场，以保证良好的工作条件，化验室应与处理构筑物保持适当距离，并应位于处理构筑物夏季主风向所在的上风中处。在污水厂内主干道应尽量成环，方便运输。主干宽6～9m次干道宽3～4m，人行道宽1.5m～2.0m曲率半径9m，有30%以上的绿化。6.1.4管线布置(1)应设超越管线，当出现故障时，可直接排入水体。(2)厂区内还应有给水管，生活水管，雨水管，消化气管管线。6.1.5平面布置图平面布置图见附图01（平面布置图）。6.2高程布置6.2.1主要任务确定各处理构筑物和泵房等的标高，选定各连接管渠的尺寸并决定其标高。计算决定各部分的水面标高，以使污水能按处理流程在处理构筑物之间通畅地流动，保证污水处理厂的正常运行。污水处理厂的水流常依靠重力流动，以减少运行费用。为此，必须精确计算其水头损失。水头损失包括：水流流过各处理构筑物的水头损失，包括从进池到出池的所有水头损失在内；水流流过连接前后两构筑物的管道(包括配水设备)的水头损失，包括沿程与局部水头损失；水流流过量水设备的水头损失。水力计算时，应选择一条距离最长、水头损失最大的流程进行计算，并应适当留有余地；以使实际运行时能有一定的灵活性。6.2.2高程布置原则(1)尽量利用地形坡度，使污水按工艺流程在构筑物之间能够自流，并尽量减少提升次数以及水泵所需扬程。(2)协调好平面布置与单体埋深，以免造成施工困难和污水多次提升。(3)注意污水处理流程和污泥处理流程的配合，尽量减小提升高度。(4)协调好单体构造设计与各构筑物的埋深，便于正常排放和检修排空。6.2.3高程损失计算本设计中处理后的污水直接排入纳污河，由于纳污河水平面低于管道水位，故构筑物高程受纳污河水位控制，计算时，以纳污河水平面作为起点，逆流程向上推算各水面标高。水头损失：H=h1+h2+h3公式（6-1）式中：h1：沿程水头损失；h1=iL；无特别说明的i（坡度）取为0.004。h2：局部水头损失；h2=ξEQ\f(v2,2g)，由于各部分构筑物很集中，所以局部水头损失很小，各部分无特别说明都估算为0.1m即可。h3：构筑物水头损失。（1）河水平面标高：相对地面标高为-1.000m。（2）排水总管水位：相对地面标高为-0.800m。排水总管选用DN150，充满度取0.5，则流速=1.13m/s。（3）出水口至消毒池排水槽高程损失计算：L取50.0m，则：h1=0.004×50.0m=0.2m；h2=0.1m。则此段水头损失H=（0.2+0.1）m=0.3m（4）消毒池高程损失计算：取h3=0.2m；进水槽到消毒池主体和消毒池到出水槽的堰上水头损失分别为0.009m，自由跌水分别为0.1m，水面坡度下降0.004×6m=0.024m。则此段水头损失H=（0.024+0.009×2+0.2+0.1×2）m=0.442m。（5）消毒池进水槽到SBR池高程损失计算：取L=10.0m；h1=0.004×10m=0.04m；h2=0.1m则此段水头损失H=（0.04+0.1）m=0.14m（6）SBR池高程损失计算：取h3=2.0m；堰上水头损失0.009m，自由跌水0.004×12.5m=0.05m则此段水头损失H=（2.0+0.009+0.05）m=2.059m（7）SBR池到气浮池管段高程损失计算：取L=10.0m，i=0.012h1=0.012×10.0m=0.12m取h2=0.2m，则此段水头损失H=（0.12+0.2）m=0.32m（8）气浮池高程损失计算：取h3=0.58m，堰上水头损失0.02m则此段水头损失H=（0.58+0.02）m=0.6m（9）气浮池到配水井段高程损失计算：取L=5.0mh1=0.004×5.0m=0.02m取h2=0.2m,则此段水头损失H=（0.02+0.2）m=0.22m.（10）配水井段高程损失计算：配水井水头损失在之间，取0.4m（11）配水井到隔油池段高程损失计算：取L=5.0m；h1=0.004×5m=0.02m取h2=0.2m，则此段水头损失H=（0.02+0.2）m=0.22m(12)隔油池段高程损失计算：取隔油池段水头损失为0.6m（13）隔油池到污水提升泵段高程损失计算：取L=5.0mh1=0.004×5.0m=0.02m取h2=0.2m,则此段水头损失H=（0.02+0.2）m=0.22m（14）污水提升泵到格栅段高程损失计算：取L=10.0mh1=0.004×10.0m=0.04m取h2=0.1m,则此段水头损失H=（0.04+0.1）m=0.14m（15）过栅水头损失计算：由前面的计算可知：H=0.13m（16）格栅到调节池段高程损失计算：取L=5.0mh1=0.004×5.0m=0.02m取h2=0.1m，则此段水头损失H=（0.02+0.1）m=0.12m（17）调节池高程损失计算：h3=0.3m取堰上水头损失0.009m，自由跌水0.004×11.0m=0.044m则此段水头损失H=（0.3+0.009+0.044）m=0.353m如下图所示即位各构筑物标高计算结果。表4.1各构筑物标高构筑物水面标高/m进水面标高/m出水面标高/m底标高/m有效水深/m出水管口-0.8消

毒

池消毒池出水槽0.7080.700-0.3001.000消毒池0.8330.817-1.1832.000消毒池进水槽0.9500.942-0.0581.000SBR池3.1493.099-1.9015.000气浮池2.4001.8000.0001.800配水井3.3402.940-1.860隔油池4.0903.4901.4902.000泵房-0.500-2.5002.000格栅-0.318-0.448-0.5480.100调节池0.9800.630-3.3714.000

第7章技术经济分析7.1污水厂工程技术经济分析7.1.1计算依据估算指标采用于一九八九年一月一日试行的建设部文件（88）建标字第182号关于发布试行《城市基础设施工程投资概算指标》的通知中审查批准的由原城乡建设环境保护部，城市建设管理局组织制订的《城市基础设施工程投资估算指标》（排水工程）。7.1.2计算方法根据单项构筑物系列指标并参考典型指标进行计算：构筑物的投资以面积，体积，容积所反映的指标为主，水量指标为辅。排水工程单项构筑物指标仅包括直接费和其他直接费。在综合指标中则包括了间接费和建设单位管理费，研究试验费，生产职工培训费、办公以及家具购置费、联合运转费、勘察设计费、预备费等，其费率为污水处理厂直接费的50％。7.2土建估算人员配备：管理与工程技术人员2人，主要负责工程运行和协调日常生产的任务；生产工人4人，主要负责日常工作的具体执行任务。表7-1土建估算表序号构筑物名称数量/m3金额/万元1调节池2887.202配水井30.303泵房512.004隔油池652.705气浮池1710.86SBR池96033.007消毒池181.008集泥井181.009污泥浓缩池502.0010办公及化验室361.5011污泥脱水间1205.0012小计66.507.3设备及安装工程估算设备及安装工程估算如下表所示：表5-2设备及安装工程估算表序号设备名称型号数量功率/KW金额/万元安装费用/万元1格栅LHG-0.8×2.521.1*2=2.22*1.50=3.000.82污水泵50QW40-15-4210*2=20.02*1.50=3.001.23污泥泵50QW18-15-1.524*2=8.02*1.00=2.000.74曝气器SX-1100100*0.022=2.21.25搅拌机QJB1.5/6-260/3-98024*2=8.02*0.30=0.600.56鼓风机RRD150530*5=1505*4.0=20.057自动加药装置MC40-L10.141*1.5=1.500.58脱水系统WDY510.551*8.0=8.029滗水器SHB-20010.003251*1.5=1.500.810其他配件及管道10.003.511小计18944.6016.27.4其它费用设计费：（66.50+44.60+16.2）*3.5%=4.5万元调试费：（66.50+44.60+16.2）*3.0%=3.82万元税收、管理费：（66.50+44.60+16.2）*5.0%=6.37万元7.5总投资总投资为：66.50+44.60+16.20+4.50+3.82+6.37=142万元流动资金的投入按照总投资的30%计算，即42.6万元，则总计投资为184.6万元。7.6运行成本(1)电费：电耗0.29KW·h/m3废水，电价0.52元/KW·h，则电费为0.29KW·h/m3废水×0.52元/KW·h=0.15元/m3废水。(2)人工费：平均每人每月2000元,每年2.4万元计，则人工费为0.73元/m3废水。(3)维修费：年维修费以投资的1%计，则维修费为1.85万元，每吨废水维修费为0.063元。运行成本为：0.15+0.73+0.063=0.94（元/m3废水）5.4主要技术指标(1)处理规模：800m3(2)工程总投资：184.6万元。(3)运行成本：0.94元/m3废水。(4)劳动定员：6人。

结论在本次设计中，通过在图书馆及网上大量的资料搜集寻找，以及和老师、同学间的有效交流，不仅主要构筑物，还有附属构筑物以及设备选型等都进行了全面详尽的设计计算。而且，在设计过程中，每一个公式，每一个数据的选择，都是经过大量的资料参考以及反复的设计计算得来的，在最大程度上符合设计要求。但由于资料的搜集过于盲目，还是走了很多的弯路，以至于后来的构筑物设计有些仓促，可能会出现一些瑕疵。另外，在构筑物设计时个别有疑问的地方，由于时间及资料有限，就会这样放过去，而没有认真考虑其实在的意义。比如，SBR池设计中，曝气设备的管道设置及曝气头的布置；泵的扬程设计；集水井的设计计算；格栅的设计计算和选型等。当然，由于本次设计没有详细考虑具体实际情况，如流量的变化，也使设计过于理想化，这是以后设计应该考虑的问题。此前做过污水处理厂的课程设计，相对来说这是一个熟悉的课题。但是，事情也并不是像看起来那么轻松的。本次的设计任务是要处理两部分的含油废水，一部分是酸性的含有废机油的，另一部分则为碱性的含有食用油的。想要处理好这种水质复杂的废水，并不是像之前简单的将污水处理的工艺机械的累加起来就可以的。这需要综合考虑酸碱中和以及有效除油两个部分，在此基础上再进行一般污水处理的流程。经过对水质的详细分析和查阅大量的相关论文，最后决定采取先进行酸碱中和—将两部分污水混合在一起，以污治污，使废水在进行处理前其PH值即达到排放标准要求。经过严格的计算可以知道这种处理方法是可行的，而且对后续的处理也是有益的。面对着一堆关于含油废水处理工艺的论文，认真的阅读了一遍。从中发现了一个规律：国内外最常采用的工艺为隔油—气浮—SBR工艺，即“老三套”工艺。当然，现在随着膜技术等新技术的飞速发展，各种处理含油废水的新工艺层出不穷。还是基于“一切从实际出发”的原理，在分析所要处理的水质条件后，决定采用最经济、高效的“老三套”工艺。在具体的设计过程中，发现此套工艺处理含油废水是相当有效的。比如，在污水走完隔油池这一步后，所含的油分即已降至S