木制别墅结构计算书

众安余金型二路北侧B+C地块工程综合楼结构计算书设计：_____________________校对：__________________________________________日期：_____________________第一局部构造计算总体介绍一、工程根本情况

本工程位于余金型二路北侧，为地上二层构造。房屋由防震缝分为五个区域，Ⅰ区及Ⅲ区为木构造；局部沙盘展区及八角休息室为钢构造；专用变配电所为混凝土构造。地上木构造局部总建筑面积865.0平米，最高的屋面距室外地面高度为14.034m，主屋面至室外地面13.037m，房屋高度为10.933m。二、本构造设计主要依据的规〔规程〕"建筑构造可靠度设计统一标准" 〔GB50068—2001〕"建筑构造荷载规"〔2006版〕 〔GB50009—2001〕"木构造设计规"〔2005版〕 〔GB50005—2003〕"混凝土构造设计规" 〔GB50010—2002〕"建筑抗震设计规"〔08版〕 〔GB50011—2001〕"钢构造设计规" 〔GB50017—2003〕"木构造设计手册"〔第三版〕三、根本荷载恒荷载恒荷载按照建筑做法及实际材料计算。活荷载不上人屋面 0.5kN/m2根本雪压0.3kN/m2根本风压0.50kN/m2楼面2.0kN/m2四、地震作用该场地位于余，场地设防烈度为6度，地面加速度0.05g，Ⅲ类场地，特征周期0.45s，地面粗糙度B类。五、材料规格材：有木材认证机构的质量认证记号，墙骨柱木材采用Ⅴ级及以上级,窗过梁及屋面搁栅木材到达Ⅲc及以上。材料名称解释含水率SPF进口云杉、松、冷杉构造材统称，强度等级TC11≤18CCASPF经防腐处理后的木材，强度等级TC11≤18LVL胶合高强工程木≤18OSB木基构造板材≤182、螺栓：4.8级/8.8级普通螺栓；锚栓：材料为Q235。3、SPF材料力学性能：抗弯强度设计值fm=9.4MPa；顺纹抗压及承压强度设计值为fc=12MPa；顺纹抗拉强度设计值ft=4.8MPa；顺纹抗剪强度设计值fv=1.4MPa；弹性模量E=9700MPa。4、LVL材料力学性能：抗弯强度设计值fm=36.5MPa；顺纹抗压及承压强度设计值为fc=33.6MPa；顺纹抗拉强度设计值ft=4.8MPa；顺纹抗剪强度设计值fv=3.65MPa；弹性模量E=14000MPa。计算方式木构造局部按照木构造设计的根本概念手算,楼面桁架和屋面桁架采用MITEK软件辅助设计。本计算书仅对典型构件进展设计验算。第二局部木构造局部计算一．工程资料本工程平立面图纸如下该建筑的外墙和局部墙的墙面板采用剪力板加石膏板的组合墙面，局部采用双层剪力板,其余墙体的墙面板均采用石膏板墙面。表1.1.1列出了该建筑使用的材料及自重。名称自重石板瓦油毡防水层11.9mmOSB板15.1mmOSB板屋架间距610mm15mm石膏天花板保温棉楼面搁栅38*140间距406墙骨柱12mm石膏板9.5mm石膏板0.96KN/m20.050KN/m20.075KN/m20.09KN/m20.15KN/m20.15KN/m20.075KN/m20.5KN/m20.070KN/m20.125KN/m20.09KN/m2二、荷载计算Ⅰ区进展设计永久荷载屋盖荷载标准值石板瓦0.96KN/m2防水卷才0.05KN/m211.9mmOSB板0.075KN/m238*38木龙骨0.012KN/m2屋架间距6100.15KN/m210厚松木企口板檐口吊顶0.05KN/m2屋盖保温棉0.075KN/m2其他0.03KN/m2总计：1.4KN/m2楼面荷载标准值(室局部)装修层0.20KN/m240mm厚找平层0.80KN/m2铁丝网0.075KN/m215.1mm楼面板0.09KN/m2平行弦桁架0.5KN/m215mm石膏天花板0.15KN/m2吊顶及管道0.5KN/m2其他0.03KN/m2总计：2.35KN/m2外墙荷载标准值砂岩板0.50KN/m2砂浆层0.40KN/m29.5mmOSB板0.15KN/m215mm石膏板0.15KN/m238mm*140mm间距406mm墙骨柱0.070KN/m2外墙铁丝网0.075KN/m2墙体保温棉0.050KN/m2其他0.030KN/m2总计：1.43KN/m2墙荷载标准值15mm石膏板(双层)0.30KN/m238mm*89mm间距406mm墙骨柱0.06KN/m2墙体保温棉0.050KN/m2其他0.030KN/m2总计：0.44KN/m2可变荷载雪荷载标准值：sk=μrs0=1.0*0.30=0.3KN/m2屋面活荷载标准值：不上人屋面，活荷载为0.5KN/m2楼面活荷载标准值：楼面活荷载为2.0KN/m2风荷载标准值为：ωk=βzμsμzω0式中βz———风振系数，取1.0；μs———风荷载体形系数，按荷载规表7.3.1取用；μz———风压高度变化系数， B类地面粗糙度，离地面10.933米处，取1.03；ω0———根本风压，为0.50KN/m2；ωk=βzμsμzω0=1.0*μs*1.03*0.50=0.515μs(kpa)1)屋盖水平风荷载横向：F2-H=[〔0.41+0.26〕*(4.2/2+0.575)+(0.26-0.07)*sin26.57°*3.06]*20.2=41.4KN纵向：F2-Z=〔0.41+0.26〕*[(4.2/2+0.575)+3.06/2]*12.24=34.48KN2)屋盖竖向风荷载F2-up=(0.07*7.62+0.26*6.12)*cos26.57°*20.2=38.4KN3)楼盖水平向风荷载横向：F1-H=〔0.41+0.26〕*(4.2/2+4.35/2)*20.2=57.8KN纵向：F1-Z=〔0.41+0.26〕*(4.2/2+4.35/2)*12.24=35.06KN4)地震作用Fi=GiHi/∑GjHj[FEK(1-δn)]=GiHi/∑GjHjα1Geq〔1-δn〕式中α1———水平地震影响系数；α1=〔Tg/T〕rη2αma*其中Tg=0.45，η2=1.0T=0.05H0.75=0.05*10.9330.75=0.30(见GB50005-2003第9.2.2条)0.1<T<Tg=0.45,所以α1＝0.04δn－顶部附加地震作用系数，δn＝0.0Geq－构造等效总重力荷载。屋盖自重：Groof=1.4*406.6=569.24KN楼面自重：Gfloor=2.35*379.8=892.53KN二层楼层墙体自重：G2=(1.43*99+0.44*98.4)*4.2=776.44KN一层楼层墙体自重：G1=(1.43*98.9+0.44*91.81)*3.9=709.11KN屋盖质点自重：G2-eq=Groof+0.5*Aroof*0.3+0.5*G2=569.24+0.5*406.6*0.3+0.5*776.44=1018.45KN楼盖质点自重：G1-eq=Gfloor+0.5*Afloor*2.0+0.5*(G2+G1)=892.53+0.5*379.8*2.0+0.5*(776.44+709.11)=1825.21KN构造等效总重力荷载：Geq=0.85*(G1-eq+G2-eq)=0.85*(1018.45+1825.21)=2417.11KNFek=0.04*2417.11=96.68KNF2-eq=1018.45*10.655*96.68/(1018.45*10.655+1825.21*3.9)=58.38KNF1-eq=1825.21*3.9*96.68/(301.31*7.767+1042.42*3.9)=37.3KN由此可见，对于Ⅰ区屋盖水平荷载，本构造横向纵向均由地震控制，对于楼盖水平荷载，本构造横向由风荷载控制，纵向由地震控制。Ⅲ区进展设计风荷载及地震作用计算如下，其他参数同Ⅰ区风荷载标准值为：ωk=βzμsμzω0式中βz———风振系数，取1.0；μs———风荷载体形系数，按荷载规表7.3.1取用；μz———风压高度变化系数， B类地面粗糙度，离地面9.755米处，取1.0；ω0———根本风压，为0.50KN/m2；ωk=βzμsμzω0=1.0*μs*1.0*0.50=0.50μs(kpa)1)屋盖水平风荷载横向：F2-H=[〔0.4+0.25〕*(3.5/2+0.575)+(0.25-0.07)*sin26.57°*3.26]*31.82=56.4KN纵向：F2-Z=〔0.4+0.25〕*[(3.5/2+0.575)+3.26/2]*16.345=42.02KN2)屋盖竖向风荷载F2-up=(0.07*8.32+0.25*8.025)*cos26.57°*31.82=73.67KN3)楼盖水平向风荷载横向：F1-H=〔0.4+0.25〕*(3.5/2+4.35/2)*31.82=81.18KN纵向：F1-Z=〔0.4+0.25〕*(3.5/2+4.35/2)*16.345=41.7KN4)地震作用Fi=GiHi/∑GjHj[FEK(1-δn)]=GiHi/∑GjHjα1Geq〔1-δn〕式中α1———水平地震影响系数；α1=〔Tg/T〕rη2αma*其中Tg=0.45，η2=1.0T=0.05H0.75=0.05*10.9330.75=0.30(见GB50005-2003第9.2.2条)0.1<T<Tg=0.45,所以α1＝0.04δn－顶部附加地震作用系数，δn＝0.0Geq－构造等效总重力荷载。屋盖自重：Groof=1.4*450.3=630.42KN楼面自重：Gfloor=2.35*467.08=1097.64KN二层楼层墙体自重：G2=(1.43*111.2+0.44*90.1)*3.5=695.31KN一层楼层墙体自重：G1=(1.43*103.2+0.44*151.28)*3.9=835.14KN屋盖质点自重：G2-eq=Groof+0.5*Aroof*0.3+0.5*G2=630.42+0.5*450.3*0.3+0.5*659.31=1045.62KN楼盖质点自重：G1-eq=Gfloor+0.5*Afloor*2.0+0.5*(G2+G1)=1097.64+0.5*467.08*2.0+0.5*(695.31+835.14)=2329.95KN构造等效总重力荷载：Geq=0.85*(G1-eq+G2-eq)=0.85*(1045.62.+2329.95)=2869.23KNFek=0.04*2869.23=114.77KNF2-eq=1045.62*9.755*114.77/(1045.62*9.755+2329.95*3.9)=60.7KNF1-eq=2329.95*3.9*114.77/(1045.62*9.755+2329.95*3.9)=54.07KN由此可见，对于Ⅲ区屋盖水平荷载，本构造横向纵向均由地震控制，对于楼盖水平荷载，本构造横向由风荷载控制，纵向由地震控制。由"木构造设计规"GB50005-2003第9.2.6条规定：本工程遵照其相应规定，轻型木构造抗侧力设计即可按构造要求进展：1)建筑物每层面积不超过600m2，层高不大于3.6m。2)抗震设防烈度为6°和7°〔0.10g〕时，建筑物的高宽比不大于1.2；抗震设防烈度为7°〔0.15g〕时和8°〔0.2g〕时，建筑的高宽比不大于1.0时；建筑物高度指室外地面到建筑物屋顶二分之一高度处。3)楼面活荷载标准值不大于2.5KN/m2，屋面活荷载标准值不大于0.5KN/m2，雪荷载按照国家标准"建筑构造荷载规"GB50009的有关规定。4〕不同抗震设防烈度和风荷载时，剪力墙的最小长度符合表9.2.6的规定。5〕剪力墙的设置符合以下规定：单个墙段的高宽比不大于2：1；由于该建筑抗震设防烈度为6度，故同一轴线上墙段的水平中心距不得大于10.6m；相邻墙之间横向间距与纵向间距的比值不大于2.5：1；大于2.5：1时至少横向外墙的面板应采用两面木基构造板，其它所有外墙均采用木基构造板作为面板。墙端与离墙端最近的垂直方向的墙段边的垂直距离不大于2.4m；〔5〕一道墙中各墙段轴线错开距离不大于1.2m6〕构件的净跨距不大于12m。7〕除专门设置的梁柱外，轻型木构造承重构件的水平中心距不大于600mm。8〕建筑物屋面坡度不小于1:2，也不大于1:1，纵墙上檐口悬挑长度不大于1.2m，山墙上檐口悬挑长度不大于0.4m。构造构件设计对于轻型木构造，构造设计一般假定由规格材或工程木产品组成的木构架承受竖向荷载，由木基构造板材和木框架组成的楼、屋盖和剪力墙承受水平荷载。屋面桁架设计现以沿B轴线剖面为例，对轻型木桁架屋架进展构造力分析〔用MITEK软件进展辅助设计〕：屋面坡度为26.57°，屋面桁架间距为406mm，采用SPF〔云杉-松-冷杉〕类规格材，材质等级Ⅲc。上弦杆选用38mm*89mm规格材，下弦杆选用38mm*89mm规格材，腹杆选用38mm*89mm规格材。上弦杆及跨中的腹杆上设有38mm*89mm侧向支撑，以保证侧向稳定性。选取其中跨度最大的桁架进展验算，过程如下：屋面梁设计〔选取受荷最大的梁进展验算〕WL1两端均由墙体支撑，支座之间的中心距为6990mm，其计算简图及节点图见1.1.4a。根据估算初步选定材料为3-45mm*457mmLVL梁。计算参数为：W=bh2/6=135*4572/6=4.7*106mm3I=bh3/12=135*4573/12=1.07*109mm4屋面桁架在该梁上产生的均布荷载设计值为：(1.4*1.2+0.5*1.4)*14.84/2=17.66KN/m梁的自重设计值为1.2*0.045*0.457*7*3=0.52KN/m故梁承受的均布荷载设计值为：g+q=17.66+0.52=18.18KN/m图1.1.4aWL1计算简图M=〔g+q〕L2/8=18.18*6.052/8=83.18KN·mV=〔g+q〕L/2=18.18*6.05/2=54.99KN〔1〕弯曲强度验算M/Wn=83.18*106/4.7*102=17.69N/mm2＜fm=36.5N/mm2满足设计剪切强度验算3V/2A=3*54.99*103/(2*135*457)=1.34N/mm2＜fv=3.65N/mm2满足设计变形验算屋面桁架在该梁上产生的均布荷载标准值为：(1.4+0.5)*14.84/2=14.1KN/m梁的自重标准值为0.045*0.457*7*3=0.43KN/m故梁承受的均布荷载标准值为：g+q=14.1+0.43=14.53KN/m5qL4/384EI=5*14.53*6.054*1012/(384*14000*1.07*109)=16.9mm<6050/250=24.2mm满足设计〔4〕支撑处局部受压验算局部受压面积：Ac=140*135=18900mm2局部压应力fc=vf/Ac=54990/18900=2.91N/mm2>2.7N/mm2故此处的墙骨加密至5根3.屋盖设计屋盖构造单元由12mm的木基构造板材和屋架组成，面板边缘钉的间距为150mm。。假设所产生的侧向力均匀分布，则所作用在屋盖上横向的水平荷载设计值为ωf=1.3*58.38/23.94=3.17KN/m。根据建筑物平面图，屋盖的边界杆件位于8轴线、5轴线,3轴线。屋盖抗剪承载力验算由"木构造设计规"GB50005-2003附录P知：屋盖的设计抗剪承载力为：V=fd*B=fvd*k1*k2*b其中fd－采用木基构造板材的楼盖，屋盖抗剪强度设计值，由规表P.0.1查fvd＝5.2KN/mK1－木基构造板材含水率调整系数，取k1=0.75K2－骨架构件材料树种的调整系数，对于本工程采用的云杉－松－冷杉类，k2＝0.8B－屋盖平行于荷载方向的有效宽度，取20.1m故由上述公式得：V=fd*B=5.2*0.75*0.8*20.1=62.71KN>0.5*58.38=29.19KN满足设计屋盖边界杆件承载力验算屋盖边界杆件由二层外墙的双层顶梁板2－38mm*140mmSPFⅢc级进口云杉、松、冷杉构造材组成，强度等级TC11。沿3~8轴线间的边界杆件承受的轴向力设计值为：Nf=M1/B0=Wf*L12/8B0=3.17*12.242/(8*20.1)=2.95KN由于杆件的抗拉承载力低于抗压承载力，故边界杆件的轴向承载力由抗拉承载力控制：Nt=2*38*140*4.8*10-3=51.07KN>2.95KN满足设计4.二层外墙墙骨柱设计二层外墙墙骨柱为38mm*140mmSPFⅢc级进口云杉、松、冷杉构造材组成。墙骨柱间距406mm。墙骨柱的计算长度为L=4200mm，其计算简图见图.1.1.12。根据规GB50005-2003表4.2.1-3查的墙骨柱的各强度设计值。图1.1.12二层墙骨柱计算简图作用在屋面的竖向荷载设计值为：S=1.2*1.4+1.4*0.5=2.38KN/m2每根墙骨柱承受的荷载设计值为：N=0.406*2.38*(12.24/2+0.35)=6.25KN风荷载设计值为：w=1.4*0.41*0.406=0.23KN/m故M=WL2/8=0.23*4.22/8=0.51KN*M按强度验算：(N/An*fc)+(M/Wn*fm)=(6.25*103/38*140*12)+(0.51*106*6/38*1402*9.4)=0.53<1.0满足设计按稳定验算：N/ФфmA0≤fc式中фm＝0.45i=(I/A0)1/2=(38*1403/12*38*140)1/2=40.41mmλ=l0/i=4200/40.41=103.9>91故Ф＝2800/λ2=0.26故该墙骨柱的稳定性：N/ФфmA0＝6.25*1000/(0.26*0.45*38*140)=10.04N/mm2<12N/mm2满足设计5.二层剪力墙设计剪力墙由墙骨柱，顶梁板和底梁板以及墙面板组成。5轴剪力墙长15.655m，墙骨柱为38mm*140mmSPFⅢc级进口云杉、松、冷杉构造材组成，墙骨柱间距406mm。墙面板为9.5mm的木基构造板材，面板边缘钉的间距为150mm。经计算，地震荷载作用下墙承受的总剪力设计值分别为27.36KN。剪力墙抗剪承载力验算由规GB50005-2003附录Q知剪力墙的抗剪承载力为：V=fvd*l=(fvd*k1*k2*k3)*l查表的k1=1.0k2=0.8k3=1.0由规GB50005-2003附录Q.0.1-1查的fvd=4.3KN/m,所以fd=4.3*1.0*0.8*1.0=3.44KN/mV=fd*B=3.44*15.655=53.85KN>27.36KN满足设计剪力墙边界杆件承载力验算剪力墙的边界杆件为剪力墙边界墙骨柱，为两根38mm*140mmSPFⅢc级进口云杉、松、冷杉构造材组成。边界杆件承受的设计轴向力为：Nf1=27.36*4.2/15.655=7.34KN由于杆件的抗拉承载力低于抗压承载力，故边界杆件的轴向承载力由抗拉承载力控制：Nt=2*38*140*4.8*10-3=51.07KN>Nf=7.34KN满足设计6.楼盖平行弦桁架设计〔选取典型桁架进展设计〕平行弦桁架构造力分析〔用MITEK软件进展辅助设计〕：桁架采用SPF〔云杉-松-冷杉〕类规格材，材质等级Ⅲc。上弦杆选用38mm*89mm规格材，下弦杆选用38mm*89mm规格材，腹杆选用38mm*89mm规格材。7.楼面梁设计〔选取受荷最大的梁进展验算〕(1)、L5一端由墙体支撑，另一端以L6为支座，长为4745mm，其计算简图如以下图，根据估算初步选定材料为4-45mm*406mmLVL梁。计算参数为：W=bh2/6=180*4062/6=4.95*106mm3I=bh3/12=180*4063/12=1.0*109mm4屋面传来的均布荷载设计值为：(1.4*1.2+0.5*1.4)*(4.94/2+0.6)=7.31KN/m三层楼面传来的均布荷载设计值为：(1.0*1.2+2*1.4)*4.94/2=9.88KN/m二层楼面传来的均布荷载设计值为：(2.35*1.2+2.5*1.4)*2.5/2=7.9KN/m墙体传来：1.4*7.874*1.2=13.23梁的自重设计值为1.2*0.180*0.406*7=0.61KN/m故梁承受的均布荷载设计值为：g+q=7.31+9.88+7.9+13.23+0.61=38.93KN/mL5计算简图M=〔g+q〕L2/8=38.93*4.7452/8=109.6KN·mV=〔g+q〕L/2=38.93*4.745/2=92.36KN〔1〕弯曲强度验算M/Wn=109.6*106/4.95*106=22.14N/mm2＜fm=36.5N/mm2满足设计剪切强度验算3V/2A=3*92.36*103/(2*180*406)=1.90N/mm2＜fv=3.65N/mm2满足设计变形验算屋面传来的均布荷载设计值为：(1.4*+0.5)*(4.94/2+0.6)=5.83KN/m三层楼面传来的均布荷载设计值为：(1.0+2)*4.94/2=7.41KN/m二层楼面传来的均布荷载设计值为：(2.35+2.5)*2.5/2=6.06KN/m墙体传来：1.4*7.874=11.02梁的自重设计值为0.180*0.406*7=0.51KN/m故梁承受的均布荷载设计值为：g+q=5.83+7.41+6.06+11.02+0.51=30.83KN/m5qL4/384EI=5*30.83*4.7454*1012/(384*14000*1.0*109)=14.5mm<4745/250=19mm满足设计〔2〕、L6一端由墙体支撑，一端以L8为支座，计算长度为4150mm，其计算简图如以下图，根据估算初步选定材料为4-45mm*406mmLVL梁。计算参数为：W=bh2/6=180*4062/6=4.95*106mm3I=bh3/12=180*4063/12=1.0*109mm4屋面传来的均布荷载设计值为：(1.4*1.2+0.5*1.4)*(0.64/2+0.6)=2.19KN/m墙体传来：1.4*7.874*1.2=13.22梁的自重设计值为1.2*0.180*0.406*7=0.61KN/m故梁承受的均布荷载设计值为：g+q=2.19+13.22+0.61=16.02KN/mL5传来的集中荷载为92.36KNL6计算简图V左=92.36*1.88/4.15+16.02*2.27*3.015/4.15+0.61*1.88*0.94/4.15=68.52KNM=68.52*2.27-16.02*2.272/2=113.80KN·m〔1〕弯曲强度验算M/Wn=113.8*106/4.95*106=22.99N/mm2＜fm=36.5N/mm2满足设计剪切强度验算3V/2A=3*68.52*103/(2*180*406)=1.41N/mm2＜fv=3.65N/mm2满足设计变形验算屋面传来的均布荷载设计值为：(1.4+0.5)*(0.64/2+0.6)=1.75KN/m墙体传来：1.4*7.874=11.02梁的自重设计值为0.180*0.406*7=0.51KN/m故梁承受的均布荷载设计值为：g+q=1.75+11.02+0.51=13.28KN/mL5传来的集中荷载为73.14KN73140*2.272*1.882*1012/(3*14000*1.0*109*4150)+0.61*1.882*2.27*109(2*41502-18802-2*22702)/(24*14000*1.0*109*4150)+13.28*2.272*1.88*109(2*41502-22702-2*18802)/(24*14000*1.0*108*4150)=9.76mm<4150/250=16.6mm满足设计〔3〕、L8两端均由墙体支撑，计算长度为2000mm，其计算简图如以下图，根据估算初步选定材料为3-45mm*406mmLVL梁。计算参数为：W=bh2/6=135*4572/6=4.7*106mm3I=bh3/12=135*4573/12=1.07*109mm4L6传来集中荷载：68.52KNL7传来集中荷载：30KN梁的自重设计值为1.2*0.135*0.457*7=0.52KN/mL8计算简图V左=98.52*1.24/2+0.52*2/2=61.6KNM=61.6*0.76-0.52*0.762/2=46.7KN·m〔1〕弯曲强度验算M/Wn=46.7*106/4.7*106=9.94N/mm2＜fm=36.5N/mm2满足设计剪切强度验算3V/2A=3*61.6*103/(2*135*457)=1.50N/mm2＜fv=3.65N/mm2满足设计变形验算L6传来集中荷载：55.25KNL7传来集中荷载：23.86KN梁的自重设计值为0.135*0.457*7=0.43KN/m79110*0.762*1.242*1012/(3*14000*1.07*109*2000)+5*0.43*20004/(384*14000*1.07*109)=1mm<2000/250=8mm满足设计8.楼盖设计楼盖由平行弦桁架以及15mm厚的胶合楼面板组成，面板边缘钉的间距为150mm。由假设所产生的侧向力均匀分布，则作用在楼盖上的水平荷载设计值为ωf=〔1.4*57.8〕/23.94=3.38KN/m。根据楼盖的边界杆件布置，楼盖的边界杆件为3轴线、4轴线、5轴线、8轴线。〔1〕楼盖侧向抗剪承载力验算由"木构造设计规"GB50005-2003附录P知：楼盖的设计抗剪承载力为：V=fd*B=fvd*k1*k2*b其中fd－采用木基构造板材的楼盖，楼盖抗剪强度设计值，由规表P.0.1查fvd＝5.7KN/mK1－木基构造板材含水率调整系数，取k1=0.75K2－骨架构件材料树种的调整系数，对于本工程采用的云杉－松－冷杉类，k2＝0.8B－楼盖平行于荷载方向的有效宽度，取20.06m故由上述公式得：V=fd*B=5.7*0.75*0.8*20.06=68.61KN>0.5*14.48*3.38=24.47KN满足设计(2)楼盖边界杆件承载力验算楼盖边界杆件由一层外墙的双层顶梁板2－38mm*140mmSPFⅢc级进口云杉、松、冷杉构造材组成，强度等级TC11。4~8轴线间的边界杆件承受的轴向力设计值为：Nf=M1/B0=Wf*L12/8B0=3.38*14.482/(8*20.06)=4.42KN由于杆件的抗拉承载力低于抗压承载力，故边界杆件的轴向承载力由抗拉承载力控制：Nt=2*38*140*4.8*10-3=51.07KN>4.42KN满足设计9.一层外墙墙骨柱设计(取荷载较大处2*8SPF墙)一层外墙墙骨柱为38mm*184mmSPFⅢc级进口云杉、松、冷杉构造材，墙骨柱间距406mm，墙骨柱的计算长度为L=3479mm。作用在一层墙体的竖向荷载设计值为：屋盖〔1.2*1.4+1.4*0.5〕*(10.44/2+0.35)=13.26KN/m外墙1.2*1.5*8.55=15.39KN/m总计28.65KN/m故每根墙骨柱承受的荷载设计值为：N=0.406*28.65=11.64KN风荷载设计值为：w＝1.4*0.41*0.406=0.23KN/m故M=WL2/8=0.23*3.4792/8=0.35KN*M按强度验算：(N/An*fc)+(M/Wn*fm)=(11.64*103/38*140*12)+(0.35*106*6/38*1402*9.4)=0.48<1.0满足设计按稳定验算：N/ФфmA0≤fc式中фm＝0.62i=(I/A0)1/2=(38*1403/12*38*140)1/2=40.41mmλ=l0/i=3479/40.41=86.1≤91故Ф＝1/[1+(λ/65)2]=1/[1+(86.1/65)2]=0.36故该墙骨柱的稳定性：N/ФфmA0＝11.64*1000/(0.36*0.62*38*140)=9.8N/mm2<12N/mm2满足设计10.一层墙墙骨柱设计一层墙骨柱为38mm*140mmSPFⅢc级进口云杉、松、冷杉构造材组成，墙骨柱间距406mm。墙骨柱的计算长度为L=3479mm。作用在一层墙体的竖向荷载设计值为：屋盖〔1.2*1.4+1.4*0.5〕*(12.24/2)=14.57KN/m楼盖〔2.35*1.2+1.4*2〕*(16.39/2)=14.57KN/m总计46.06KN/m故每根墙骨柱承受的荷载设计值为：N=0.406*46.06=18.7KN按强度验算：N/An*fc=18.7*103/38*140*12=0.29<1.0