井巷通风阻力

第一页，共六十三页，编辑于2023年，星期五第一节井巷断面上的风速分布第二节摩擦风阻与阻力第三节局部风阻与阻力第四节矿井总风阻与矿井等积孔第五节降低矿井通风阻力的措施2第二页，共六十三页，编辑于2023年，星期五1、上一章内容回顾

1)、上次课所讲的主要内容

空气的物理性：温度、密度（比容）、重度(重率)、湿度(绝对湿度、相对湿度、含湿量)、压力（压强）、粘性、焓、风流的点压力及其相互关系、矿井通风能量方程(空气流动连续性方程、单位质量流量能量方程、单位体积流量能量方程)及通风能量（压力）坡度线。

2)、能解决的实际问题

（1）密度的计算（2）点压力的测定（3）矿井通风阻力的计算（4）矿井能量压力坡度线的画法，从图形上直观地看出空气在流动过程中能量（压力）沿程变化规律。（5）风流方向的判断3第三页，共六十三页，编辑于2023年，星期五2、本章的重点：井巷断面的风速分布，摩擦阻力系数、摩擦风阻及阻力计算，尼古拉兹实验，矿井局部阻力系数、局部风阻与阻力，矿井总风阻与等积孔、降低矿井通风阻力的措施。3、本章的难点：正确查算摩擦阻力系数α值正确计算局部阻力系数ξ值4、本章的思考题

(1)对于给定的井巷，摩擦风阻Rf=const，为什么？

(2)摩擦阻力与摩擦风阻有何不同？

(3)矿井风量与摩擦阻力有何关系，从降低摩擦阻力的角度，应如何控制风量？局部阻力是如何产生的？

(4)目前所用等积孔的计算方法、分级标准有什么不足之处？

(5)结合矿井实际，如何降低矿井通风阻力？如何降低局部阻力？

(6)如何正确合理评价矿井通风难易程度？4第四页，共六十三页，编辑于2023年，星期五第三章井巷通风阻力当空气沿井巷运动时，由于风流的粘滞性和惯性以及井巷壁面等对风流的阻滞、扰动作用而形成通风阻力，它是造成风流能量损失的原因。井巷通风阻力可分为两类：摩擦阻力(也称为沿程阻力)和局部阻力。第一节井巷断面上风速分布

一、风流流态

1、管道流同一流体在同一管道中流动时，不同的流速，会形成不同的流动状态。当流速较低时，流体质点互不混杂，沿着与管轴平行的方向作层状运动，称为层流(或滞流)。当流速较大时，流体质点的运动速度在大小和方向上都随时发生变化，成为互相混杂的紊乱流动，称为紊流(或湍流)。

（１）雷诺数－Re

式中：平均流速v、管道直径d和流体的运动粘性系数。当空气温度为150C时，=14.4x10-6m2/s。5第五页，共六十三页，编辑于2023年，星期五雷诺实验示意图实验表明：

Re≤2320

层流（下临界雷诺数）

Re＞4000紊流（上临界雷诺数）中间为过渡区。实际工程计算中，为简便起见，通常用Re=2300来判断管路流动的流态。

Re≤2300层流，Re＞2300紊流6第六页，共六十三页，编辑于2023年，星期五

（２）当量直径对于非圆形断面的井巷，Re数中的管道直径d应以井巷断面的当量直径de来表示：因此，非圆形断面井巷的雷诺数可用下式表示：

对于不同形状的井巷断面，其周长U与断面积S的关系，可用下式表示：

式中：C—断面形状系数：梯形C=4.16；三心拱C=4.10；半圆拱C=3.84；圆形拱C=3.54

。

7第七页，共六十三页，编辑于2023年，星期五例：某梯形巷道，采用工字钢支护，断面S=9m2，巷道中风量为Q=240m3/min，试判别风流流态。解：

故巷道中风流为紊流。例：巷道条件同前，求相应于Re＝2300时的层流临界风速。

解：

《规程》规定，井巷中最低允许风速为0.15m/s，由此可见，矿井内所有通风井巷中的风流均呈紊流状态。只有在采区冒落带，煤岩柱裂隙中的漏风风流才有可能出现层流状态，用孔隙介质流来判断。8第八页，共六十三页，编辑于2023年，星期五2、孔隙介质流在采空区和煤层等多孔介质中风流的流态判别准数为：式中：K—冒落带渗流系数，m2；l—滤流带粗糙度系数，m。

层流，Re≤0.25；紊流，Re＞2.5；过渡流0.25<Re<2.5二、井巷断面上风速分布（１）紊流脉动和时均速度风流中各点的流速、压力等物理参数随时间作不规则变化。瞬时速度vx随时间τ的变化：其值虽然不断变化，但在一足够长的时间段T内，流速vx总是围绕着某一平均值上下波动。（脉动现象）以时均风速代替具有脉动现象的真实风速，井下空气流动可视为定常流。Tvxvxt9第九页，共六十三页，编辑于2023年，星期五(2）巷道风速分布由于空气的粘性和井巷壁面摩擦影响，井巷断面上风速分布是不均匀的。层流边层：在贴近壁面处仍存在层流运动薄层，即层流边层。其厚度δ随Re增加而变薄，它的存在对流动阻力、传热和传质过程有较大影响。在层流边层以外，从巷壁向巷道轴心方向，风速逐渐增大，呈抛物线分布。平均风速：

式中：巷道通过风量Q。则：Q＝V×Sδvvmaxvmax10第十页，共六十三页，编辑于2023年，星期五风速分布系数：断面上平均风速v与最大风速vmax的比值称为风速分布系数(速度场系数)，用Kv表示：

巷壁愈光滑，Kv值愈大，即断面上风速分布愈均匀。

砌碹巷道，Kv=0.8～0.86；木棚支护巷道，Kv=0.68～0.82；无支护巷道，Kv=0.74～0.81。

实际中，由于受井巷断面形状和支护形式的影响，及局部阻力物的存在，最大风流不一定在井巷的轴线上。风速分布也不一定是有对称性。11第十一页，共六十三页，编辑于2023年，星期五第二节摩擦风阻与阻力一、摩擦阻力风流在井巷中作沿程流动时，由于流体层间的摩擦和流体与井巷壁面之间的摩擦所形成的阻力称为摩擦阻力(也叫沿程阻力)。由流体力学可知，无论层流还是紊流，以风流压能损失来反映的摩擦阻力可用下式(达西定律)来计算：

Pa（非严格理论式）

λ—

无因次系数，即沿程阻力系数，通过实验求得。

d—

圆形风管直径，非圆形管用当量直径。12第十二页，共六十三页，编辑于2023年，星期五1．尼古拉兹实验实际流体在流动过程中，沿程能量损失一方面（内因）取决于粘滞力和惯性力的比值，用雷诺数Re来衡量；另一方面（外因）是固体壁面对流体流动的阻碍作用，故沿程能量损失又与管道长度、断面形状及大小、壁面粗糙度有关。其中壁面粗糙度的影响通过λ值来反映。1932～1933年间，尼古拉兹把经过筛分、粒径为ε的砂粒均匀粘贴于管壁。砂粒的直径ε就是管壁凸起的高度，称为绝对糙度；绝对糙度ε与管道半径r的比值ε/r称为相对糙度。以水作为流动介质、对相对糙度分别为1/15、1/30.6、1/60、1/126、1/256、1/507六种不同的管道进行试验研究。对实验数据进行分析整理，在对数坐标纸上画出λ与Re的关系曲线，如下图所示。13第十三页，共六十三页，编辑于2023年，星期五Ⅳ区——紊流过渡区，即图中Ⅳ所示区段。在这个区段内，各种不同相对糙度的实验点各自分散呈一波状曲线，λ值既与Re有关，也与ε/r有关。Ⅴ区——水力粗糙管区。在该区段，Re值较大，管内液流的层流边层已变得极薄，有ε>>δ，砂粒凸起高度几乎全暴露在紊流核心中，故Re对λ值的影响极小，略去不计，相对糙度成为λ的唯一影响因素。故在该区段，λ与Re无关，而只与相对糙度有关。摩擦阻力与流速平方成正比，故称为阻力平方区，尼古拉兹公式：

Ⅰ区——层流区。当Re＜2320(即lgRe＜3.36)时，不论管道粗糙度如何，其实验结果都集中分布于直线Ⅰ上。这表明λ与相对糙度ε/r无关，只与Re有关，且λ=64/Re。与相对粗糙度无关Ⅱ区——过渡流区。2320≤Re≤4000(即3.36≤lgRe≤3.6)，在此区间内，不同相对糙度的管内流体的流态由层流转变为紊流。所有的实验点几乎都集中在线段Ⅱ上。λ随Re增大而增大，与相对糙度无明显关系。Ⅲ区——水力光滑管区。在此区段内，管内流动虽然都已处于紊流状态(Re＞4000)，但在一定的雷诺数下，当层流边层的厚度δ大于管道的绝对糙度ε（称为水力光滑管）时，其实验点均集中在直线Ⅲ上，表明λ与ε仍然无关，而只与Re有关。随着Re的增大，相对糙度大的管道，实验点在较低Re时就偏离直线Ⅲ，而相对糙度小的管道要在Re较大时才偏离直线Ⅲ。结论分析：I区δε14第十四页，共六十三页，编辑于2023年，星期五2．层流摩擦阻力当流体在圆形管道中作层流流动时，从理论上可以导出摩擦阻力计算式：

∵μ=ρ·ν∴

可得圆管层流时的沿程阻力系数：古拉兹实验所得到的层流时λ与Re的关系，与理论分析得到的关系完全相同，理论与实验的正确性得到相互的验证。

层流摩擦阻力和平均流速的一次方成正比。3、紊流摩擦阻力

对于紊流运动，λ=f(Re，ε/r)，关系比较复杂。用当量直径de=4S/U代替d，代入阻力通式，则得到紊流状态下井巷的摩擦阻力计算式：15第十五页，共六十三页，编辑于2023年，星期五二、摩擦阻力系数与摩擦风阻1．摩擦阻力系数α

矿井中大多数通风井巷风流的Re值已进入阻力平方区，λ值只与相对糙度有关，对于几何尺寸和支护已定型的井巷，相对糙度一定，则λ可视为定值；在标准状态下空气密度ρ=1.2kg/m3。对上式，令：

α称为摩擦阻力系数，单位为kg/m3或N.s2/m4。则得到紊流状态下井巷的摩擦阻力计算式写为：

通过大量实验和实测所得的、在标准状态（ρ0=1.2kg/m3）条件下的井巷的摩擦阻力系数，即所谓标准值α0值，见附录五。当井巷中空气密度ρ≠1.2kg/m3时，其α值应进行修正：16第十六页，共六十三页，编辑于2023年，星期五由于井巷断面大小、支护形式及支架规格的多样性，不同井巷的相对糙度差别很大。对于砌碹和锚喷巷道，壁面租糙度可用尼古拉兹实验的相对糙度概念来比拟，只考虑横断面方向的相对糙度。但对于用木棚子、工字钢、u型钢和砼棚等支护的巷道，还要用支架间距(棚距)L与支拄的直径或纵向厚度d。之比，即支架的纵口径Δ来表示巷道的轴向相对糙度，这是因为，当巷道横断面方向的相对糙度一定时，摩擦阻力系数随纵口径的不同而产生较大变化。17第十七页，共六十三页，编辑于2023年，星期五123456789101112131415681012141618v=6m/s;Re=146000v=14m/s;Re=34000018第十八页，共六十三页，编辑于2023年，星期五2．摩擦风阻Rf

对于已给定的井巷，L、U、S都为已知数，故可把上式中的α、L、U、S归结为一个参数Rf：

Rf称为巷道的摩擦风阻，其单位为：kg/m7或N.s2/m8。

Rf＝f(ρ,ε,S,U,L)

。在正常条件下当某一段井巷中的空气密度ρ一般变化不大时，可将Rf看作是反映井巷几何特征的参数。则得到紊流状态下井巷的摩擦阻力计算式写为：此式就是完全紊流(进入阻力平方区)下的摩擦阻力定律。三、井巷摩擦阻力计算方法新建矿井：查表得α0αRfhf

生产矿井：hfRfαα0

19第十九页，共六十三页，编辑于2023年，星期五例某设计巷道为梯形断面，S=8m2，L=1000m，采用工字钢棚支护，支架截面高度d0=14cm，纵口径Δ=5，计划通过风量Q=1200m3/min，预计巷道中空气密度ρ=1.25kg/m3，求该段巷道的通风阻力。解根据所给的d0、Δ、S值，由附录5附表5-4查得:α0=284.2×10－4×0.88=0.025Ns2/m4断面校正系数则：巷道实际摩擦阻力系数Ns2／m4巷道摩擦风阻巷道摩擦阻力 20第二十页，共六十三页，编辑于2023年，星期五

《规程》：新井投产前必须进行1次矿井通风阻力测定，以后每3年至少进行1次。矿井转入新水平生产或改变一翼通风系统后，必须重新进行矿井通风阻力测定。21第二十一页，共六十三页，编辑于2023年，星期五四、矿井通风阻力测定

（一）测定路线的选择原则：

①在所有并联风路中选择风量较大且通过回采工作面的主风流风路作为主测定路线；②选择路线较长且包括有较多井巷类型和支护形式的线路作为主测定线路；③选择沿主风流方向且便于测定工作顺利进行的线路作为主测定线路。同时，全矿系统通风阻力测定，应选择风量大、路线最长的干线作为主要测量路线，然后再选取1-2个地段或分支路线，作为辅助性和校核测量结果用。22第二十二页，共六十三页，编辑于2023年，星期五（二）测点布置原则：1)测点间的压差不应小于1-2mmH20，不大于测压仪器的量程；2)测点应尽可能避免靠近井筒和主要风门，以减小井筒提升和风门开启的影响；3)井巷通风阻力系数测定时，在风流分支、汇合、转弯、扩大或缩小等局部阻力物前布置的测点，与局部阻力物的距离不得小于巷宽的3倍；在局部阻力物后时，不得小于巷宽的8－12倍；4)在风流分支，汇合处或较大的集中漏风点前后布置测点，以计算井巷风阻；5)用气压计测定时，测点应尽可能选在测量标高点附近；6)测点沿风流方向依次编号。23第二十三页，共六十三页，编辑于2023年，星期五（三）所需仪器仪表：精密气压计2-3台压差高、中、微速风表各1块风速秒表1块风速湿度计1台干、湿球温度皮尺(20-30m)1个巷道断面机械表2-3块测定时间

24第二十四页，共六十三页，编辑于2023年，星期五（四）测定方法：全矿井通风阻力测定常用的方法有两种：一是压差计法；二是气压计法。一般来说，测定范围大时，首选气压计法，次选压差计法；测定范围小时，可选压差计法；25第二十五页，共六十三页，编辑于2023年，星期五1、压差计法用压差计法测定通风阻力的实质是测量风流两点间的势能差和动压差，计算出两测点间的通风阻力。其中：右侧的第二项为动压差，通过测定１、２两断面的风速、大气压、干湿球温度，即可计算出它们的值。第一项和第三项之和称为势能差，需通过实际测定。

1）布置方式及连接方法＋－＋－z1z2１２２１26第二十六页，共六十三页，编辑于2023年，星期五２）阻力计算压差计“＋”感受的压力：压差计“－”感受的压力：

故压差计所示测值：设且与1、2断面间巷道中空气平均密度相等，则：式中：Z12为1、2断面高差，h值即为1、2两断面压能与位能和的差值。根据能量方程，则1、2巷道段的通风阻力hR12为：

把压差计放在1、2断面之间，测值是否变化？27第二十七页，共六十三页，编辑于2023年，星期五2、气压计法由能量方程：hR12=(P1-P2)+(1v12/2-2v22/2)+m12gZ12

用精密气压计分别测得1，2断面的静压P1，P2

用干湿球温度计测得t1,t2,t1’,t2’,和1,2，进而计算1，2

用风表测定1，2断面的风速v1,v2。m12——1，2断面的平均密度，若高差不大，就用算术平均值，若高差大，则有加权平均值；

Z12——1，2断面高差，从采掘工程平面图查得。28第二十八页，共六十三页，编辑于2023年，星期五测试方法：

(1)两点同时法在一条分支巷道的两端用两台精密气压计同时读数，从而减少了因气压波动、罐笼提升、矿车运行和风门启闭等动态因素的影响，提高了测定数据的可靠性，适用于测定时间长、要求精度高、矿井通风网络复杂的矿井。

(2)基点法一台仪器(作为基准仪)在井底车场监视大气压变化，另一台仪器到各个测点进行读数，根据基点的仪器读值进行修正。适用于测定时间短、矿井通风网络简单的矿井。

计算公式：

hR12=(P1-P2)+P12+(1v12/2-2v22/2)+m12gZ1229第二十九页，共六十三页，编辑于2023年，星期五（五）数据计算与整理1、井巷断面尺寸计算方法1）梯形：S=H×Bm2 U=4.16 m2）半圆拱：

S=B（H-0.11B）

U=2H+1.57B=3.84 3）三心拱：

S=B（h+0.26B）H-断面中高h-断面壁高

U=4.10 B-断面中宽30第三十页，共六十三页，编辑于2023年，星期五2、空气密度计算方法31第三十一页，共六十三页，编辑于2023年，星期五3、测点风速风量计算方法1)、风表校正公式：

V真

=aV表

+b

式中： V真——表测风速，m/s；

V表——表读数，格/s；

a，b——校正系数。32第三十二页，共六十三页，编辑于2023年，星期五井巷实际风速：

V实

=k·V真

式中： V实——实际风速，m/s；

V真

——表测风速，m/s；

K——测风方法校正系数；

式中：S——实测巷道断面，m2；

c——常数，正常取0.4，巷中有皮带时取0.8。Q=V实·S

33第三十三页，共六十三页，编辑于2023年，星期五4、测段位压差及矿井自然风压计算方法测定段m-n间的位压差计算：矿井自然风压计算：34第三十四页，共六十三页，编辑于2023年，星期五5、通风阻力计算方法两测点m-n间的通风阻力h阻mn为：

h阻mn=ΔhS+ΔhZ+ΔhV

式中：h阻mn——两测点m-n间的通风阻力，Pa；

ΔhS——两测点m-n间的静压差，Pa；

ΔhV——两测点m,n间的动压差，Pa；35第三十五页，共六十三页，编辑于2023年，星期五主测路线上的矿井通风总阻力为：

h阻测

=∑h阻mn

36第三十六页，共六十三页，编辑于2023年，星期五6、巷道风阻值计算方法巷道风阻值由下式计算：式中：Rmn——巷道实测风阻值，NS2/m8；

hmn——实测巷道mn段的通风阻力，Pa；

Qnm——通过巷道的平均风量，m3/s。37第三十七页，共六十三页，编辑于2023年，星期五7、巷道摩擦阻力系数计算方法对于实测巷道的摩擦阻力系数由下式计算同时为便于与同类巷道相互比较，以及作为新区通风设计的参考依据，需要将实测的α换算为标准状态下的值，其换算公式如下所示：38第三十八页，共六十三页，编辑于2023年，星期五五、阻力测定精度的评价主测路线实测矿井通风总阻力：

h阻测

=∑h阻mn

主测路线实测阻力的相对误差：39第三十九页，共六十三页，编辑于2023年，星期五一般矿井均为抽出式通风，根据矿井通风阻力与通风机装置压力关系，由风机房水柱计读数推算的矿井通风阻力h阻j为：

h阻j=HS+HN=hS2-hV2+HN

式中：HS——通风机装置的静压，Pa；

HN——矿井自然风压，Pa；

hS2——风机房静压仪（U型水柱计）读数，Pa；

hV2——风峒中传压管处断面上的速压，Pa。40第四十页，共六十三页，编辑于2023年，星期五第三节局部风阻与阻力由于井巷断面、方向变化以及分岔或汇合等原因，使均匀流动在局部地区受到影响而破坏，从而引起风流速度场分布变化和产生涡流等，造成风流的能量损失，这种阻力称为局部阻力。由于局部阻力所产生风流速度场分布的变化比较复杂性，对局部阻力的计算一般采用经验公式。一、局部阻力及其计算和摩擦阻力类似，局部阻力hl一般也用动压的倍数来表示：

式中：ξ——局部阻力系数，无因次。

计算局部阻力，关键是局部阻力系数确定，因v=Q/S,当ξ确定后，便可用

41第四十一页，共六十三页，编辑于2023年，星期五1)层流实验表明：在层流条件下，流体经过局部阻力物后，仍保持层流，局部阻力仍是由流层之间的粘性切应力引起的，只是由于边壁变化；使流速重新分布，加强了相邻流层间的相对运动，而增加了局部能量损失。此时，局部阻力系数与Re成反比，即：式中：B――因局部阻力物形式不同而异的常数。2)紊流局部阻力物影响而仍能保持层流者，只有在Re<2000时才有可能，在矿井通风井巷中的很少见的，所以重点讨论紊流时产生局部阻力。为了探讨局部阻力成因，现分析几种典型局部阻力物附近的流动情况。42第四十二页，共六十三页，编辑于2023年，星期五几种常见的局部阻力产生的类型：１、突变紊流通过突变部分时，由于惯性作用，出现主流与边壁脱离的现象，在主流与边壁之间形成涡漩区，从而增加能量损失。２、渐变

渐扩段主要是由于沿流动方向出现减速增压现象，在边壁附近产生涡漩。因为Vhvp

，压差的作用方向与流动方向相反，使边壁附近，流速本来就小，趋于0,在这些地方主流与边壁面脱离，出现与主流相反的流动，涡漩。

渐缩段?

43第四十三页，共六十三页，编辑于2023年，星期五３、转弯处流体质点在转弯处受到离心力作用，在外侧出现减速增压，出现涡漩。４、分岔与会合上述的综合。∴局部阻力的产生主要是与涡漩区有关，涡漩区愈大，能量损失愈多，局部阻力愈大。44第四十四页，共六十三页，编辑于2023年，星期五二、局部阻力系数和局部风阻(一)局部阻力系数ξ

紊流局部阻力系数ξ一般主要取决于局部阻力物的形状，而边壁的粗糙程度为次要因素。1．突然扩大或式中：v1、v2——分别为小断面和大断面的平均流速，m/s；

S1、S2——分别为小断面和大断面的面积，m；

ρ——空气平均密度，kg/m3。对于粗糙度较大的井巷，可进行修正

45第四十五页，共六十三页，编辑于2023年，星期五2．突然缩小对应于小断面的动压，ξ值可按下式计算：3．逐渐扩大逐渐扩大的局部阻力比突然扩大小得多，其能量损失可认为由摩擦损失和扩张损失（蜗旋区和速度分布改变）两部分组成。渐扩段：θ

摩擦损失扩张损失5°~8°能量损失最小。当θ

＜20°时，渐扩段的局部阻力系数ξ可用下式求算：式中α—风道的摩擦阻力系数，Ns2/m4；

n—风道大、小断面积之比，即Ｓ2／Ｓ1；

θ—扩张角。46第四十六页，共六十三页，编辑于2023年，星期五4．转弯巷道转弯时的局部阻力系数(考虑巷道粗糙程度)可按下式计算：当巷高与巷宽之比H/b=0.2～1.0

时，当H/b=1～2.5

时

式中ξ0——假定边壁完全光滑时，90°转弯的局部阻力系数，其值见表3-3-1；

α——巷道的摩擦阻力系数，N.s2/m4；

β——巷道转弯角度影响系数，见表3-3-2。书例。47第四十七页，共六十三页，编辑于2023年，星期五5．风流分叉与汇合1)风流分叉典型的分叉巷道如图所示，1～2段的局部阻力hl１～2和1～3段的局部阻力hl１～3分别用下式计算：2)风流汇合如图所示，1～3段和2～3段的局部阻力hl１～3、hl2～3分别按下式计算：

式中：罐笼、矿车正面阻力１３２θ1θ2θ2θ3123粗糙度影响系数表3-3-348第四十八页，共六十三页，编辑于2023年，星期五(二)局部风阻在局部阻力计算式中，

令则有：

式中Rl称为局部风阻，其单位为N.s2/m8或kg/m7。此式表明，在紊流条件下局部阻力也与风量的平方成正比。49第四十九页，共六十三页，编辑于2023年，星期五第四节矿井总风阻与矿井等积孔

一、井巷阻力特性在紊流条件下，摩擦阻力和局部阻力均与风量的平方成正比。故可写成一般形式：h＝RQ2Pa。对于特定井巷，R为定值。用纵坐标表示通风阻力(或压力)，横坐标表示通过风量，当风阻为R时，则每一风量Qi值，便有一阻力hi值与之对应，根据坐标点（Qi,hi）即可画出一条抛物线。这条曲线就叫该井巷的阻力特性曲线。风阻R越大，曲线越陡。０QhR50第五十页，共六十三页，编辑于2023年，星期五二、矿井总风阻

从入风井口到主要通风机入口，把顺序连接的各段井巷的通风阻力累加起来，就得到矿井通风总阻力hRm，这就是井巷通风阻力的叠加原则。已知矿井通风总阻力hRm和矿井总风量Q，即可求得矿井总风阻：

N.s2/m8

Rm是反映矿井通风难易程度的一个指标。Rm越大，矿井通风越困难；三、矿井等积孔用矿井总风阻表示矿井通风难易程度，不够形象，且单位复杂。我国常用矿井等积孔作为衡量矿井通风难易程度的指标。假定在无限空间有一薄壁，在薄壁上开一面积为

A(m2)的孔口。当孔口通过的风量等于矿井风量，且孔口两侧的风压差等于矿井通风阻力时，则孔口面积A称为该矿井的等积孔。AIIIP2,v2P1,v151第五十一页，共六十三页，编辑于2023年，星期五设风流从I(无限远处v=0)→II（最小断面处），且无能量损失，则有：得：风流收缩处断面面积A2与孔口面积A之比称为收缩系数φ，由水力学可知，一般φ=0.65，故A2=0.65A。则v2＝Q/A2=Q/0.65A，代入上式后并整理得：取ρ=1.2kg/m3，则：因Rm=hＲm／Ｑ2，故有

由此可见，A是Rm的函数，故可以表示矿井通风的难易程度。表3-4-1。AIIIP2,v2P1,v1矿井等积孔的计算：A252第五十二页，共六十三页，编辑于2023年，星期五表3-4-1矿井通风难易程度分级矿井通风难易程度矿井总风阻Rm/Ns2m-8等积孔A/m2容易<0.355>2中等0.355~1.4201~2困难>1.420<153第五十三页，共六十三页，编辑于2023年，星期五矿井等积孔分级标准：欧州共同体提出：矿井产量T＞150万t/a的矿井，必须满足A＞5m2；矿井产量T在60～150万t/a的矿井，必须满足A在4～5m2；矿井产量T＜60万t/a的矿井，必须满足A在3～4m2。美国规定：低瓦斯矿井：A=25～40英尺2(2.32～3.72m2)；高瓦斯矿井：A=40～90英尺2(3.72～8.36m2)。1米=3.28英尺

我国按等积孔大小确定矿井通风难易程度的标准为：A＜1m2，通风困难；A＞2m2，通风容易。

54第五十四页，共六十三页，编辑于2023年，星期五例题3-7某矿井为中央式通风系统，测得矿井通风总阻力hRm=2800Pa，矿井总风量Q=70m3/s，求矿井总风阻Rm和等积孔A，评价其通风难易程度。解对照表3-4-1可知，该矿通风难易程度属中等。1、对于多风机工作的矿井，应根据各主要通风机工作系统的通风阻力和风量，分别计算各主要通风机所担负系统的等积孔，进行分析评价。2、必须指出，表3-4-1所列衡量矿井通风难易程度的等积孔值，是1873年缪尔格(Murgue)根据当时的生产情况提出的，一直沿用至今。由于现代的矿井规模、开采方法、机械化程度和通风机能力等较以前已有很大的发展和提高，表中的数据对小型矿井还有一定的参考价值，对大型矿井或多风机通风系统的矿井，衡量通风难易程度的指标还有待研究。55第五十五页，共六十三页，编辑于2023年，星期五一般来说，如果矿井等积孔