模板工程施工方案及计算书

模板工程施工方案及计算书

(一)方案选择：

模板工程是保证钢筋混凝土结构质量的重要分项工程，所以本工程主体结构

的墙柱、梁、板均采用15mm厚的木胶合板模板，模板支撑主要采用中48的碗扣

脚手架体系，局部用钢管扣件配合。

(二)模板支设形式：

1、框架柱模板：

框架柱模板采用15mm厚木胶合板50X80木龙骨或轻型杠，①48X3.5钢管

主龙骨。模板固定采用M16螺栓连接。

2、现浇梁板模板：

⑴现浇梁模板：现浇梁模板采用15mm厚木胶合板，50X80mm木带配制成梁帮梁

底模板。加固梁帮采用①48X3.5双钢管，M16对拉螺栓，梁上口用钢筋支撑以

保证梁上口宽度。梁下部支撑采用碗扣脚手架，设水平拉杆和斜拉杆。

⑵现浇板模板：现浇板模板采用15mm厚的木胶合板，支撑采用碗扣脚手架，纵

横间距为900、1200mm,立杆上部设置早拆头。主楞为中48双钢管，次楞为间距

300nlm的50X80mm木方子，上部铺设15mm厚木胶合板，用钉子钉牢模板。

(三)模板支撑架体计算书：

1、400X2600梁模板钢管支撑架计算书

梁模板的计算参照《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008),《混凝

土结构工程施工规范》(GB506666-2011),《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技

术规范》(JGJ130-2011),《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010),《钢结构

设计规范》(GB50017-2003).《组合钢模板技术规范》(GB50214-2001)、《木

结构设计规范》(GB50005—2003)>《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)>

《建筑结构荷载规范》(2006年版)(GB50009-2001)等编制。

模板支架搭设高度为5.65米，

基本尺寸为：梁截面BXD=400mmX2600mm,

梁两侧楼板厚度150nlm,

梁支撑立杆的横距(跨度方向)1=0.45米，立杆的步距h=l.60米，

梁底布置4道龙骨，梁底小横杆间距0.450m,梁底增加2道承重立杆。

梁顶托采用双钢管：48X3.0。

立杆上端伸出至模板支撑点长度：0.20米。

采用的钢管类型为，48X3.0,采用扣件连接方式。

梁模板支撑架立面简图

(1)模板面板计算

使用模板类型为：胶合板。

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板按照多跨连续梁计

算。

钢筋混凝土板自重(kN/m)：

qll=25.500X2.600X0.450=29.835kN/m

模板的自重线荷载(kN/m)：

ql2=0.500X0.450X(2X2.600+0.400)/0.400=3.150kN/m

活荷载为施工荷载标准值(kN/m)：

ql3=2.500X0.450=1.125kN/m

均布线荷载标准值为：

q=25.500X2.600X0.450+0.500X0.450X(2X

2.600+0.400)/0.400=32.985kN/m

均布线荷载设计值为：

ql=1.OX[1.35X(29.835+3.150)+1.4X0.9X1.125]=45.947kN/m

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：

本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为：

W=45.00X1.50X1.50/6=16.88cm3；

I=45.00X1.50X1.50X1.50/12=12.66cm4；

施工荷载为均布线荷载：

45.95kN/m

133133133

计算简图

剪力图(kN)

弯矩图(kN.m)

经过计算得到从左到右各支座力分别为

Nl=2.451kN

N2=6.739kN

N3=6.739kN

N4=2.451kN

最大弯矩Ml=0.082kN.m

抗弯强度计算

经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.082X1000X

1000/16875=4.841N/mm2

面板的抗弯强度设计值[f],1^12.00N/mm2；

面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求！

挠度计算

验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，

故采用均布线荷载标准值q=32.99kN/m为设计值。

面板最大挠度计算值v=0.125mm

面板的最大挠度小于133.3/250,满足要求！

(2)面板底部龙骨计算

按照三跨连续梁计算，取将面板下的最大支座力转化为均布荷载进行计算,

计算公式如下：

均布荷载q=6.739/0.450=14.975kN/m

最大弯矩M=0.lql2=0.1X14.975X0.45X0.45=0.303kN.m

最大剪力Q=0.6ql=0.6X14.975X0.450=4.043kN

最大支座力N=1.lql=l.1X14.975X0.450=7.413kN

梁底龙骨的截面力学参数为

本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为：

W=4.00X8.00X8.00/6=42.67cm3；

I=4.00X8.00X8.00X8.00/12=170.67cm4；

梁底龙骨抗弯强度计算

抗弯计算强度f=M/W=0.303X106/42666.7=7.HN/mm2

梁底龙骨的抗弯计算强度小于15.4N/mm2,满足要求！

梁底龙骨挠度计算

qk=q/1.2=12.480kN/m

最大变形v=0.677qkl4/100EI=0.677X12.480X450.04/(100X9350.00

X1706666.7)=0.217mm

梁底龙骨的最大挠度小于450.0/250,满足要求！

(3)梁底支撑小横杆计算

梁底小横杆按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。

集中荷载取梁底龙骨的支座力P=7.413kN

2.707.417.412.70

■SLZLZLB

333I333I333I

梁底小横杆计算简图

7.417.41

3.4515

0.76

0.760.76

3.4545

7.417.41

梁底小横杆剪力图(kN)

梁底小横杆弯矩图(kN.m)

经过计算得到最大弯矩M=0.399kN.m

经过计算得到最大支座F=10.866kN

经过计算得到最大变形V=0.2mm

经过计算得到从左到右各支座力分别为

Nl=-0.757kN

N2=10.866kN

N3=10.866kN

N4=-0.757kN

梁底小横杆的截面力学参数为

截面抵抗矩W=4.49cm3；

截面惯性矩I=10.78cm4；

梁底小横杆抗弯强度计算

抗弯计算强度f=0.399义IO6/449O.0=88.91N/mm2

梁底小横杆的抗弯计算强度小于205.ON/mm2,满足要求!

梁底小横杆挠度计算

最大变形v=0.2mm

梁底小横杆的最大挠度小于333.3/400,满足要求！

(4)托梁计算

托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。

集中荷载取木方的支座力P=7.413kN

均布荷载取托梁的自重q=0.080kN/mo

托梁计算简图

托梁弯矩图(kN.m)

经过计算得到最大弯矩M=0.OOlkN.m

经过计算得到最大支座F=10.905kN

经过计算得到最大变形V=0.0mm

顶托梁的截面力学参数为

截面抵抗矩W=8.98cm3；

截面惯性矩I=21.56cm%

顶托梁抗弯强度计算

抗弯计算强度f=0.001X1()6/8980.0=0.HN/mm2

顶托梁的抗弯计算强度小于205.ON/mm2,满足要求!

顶托梁挠度计算

最大变形v=0.0mm

顶托梁的最大挠度小于450.0/400,满足要求！

(5)梁两侧立杆横向钢管计算

梁两侧立杆横向钢管按照集中荷载下多跨连续梁计算。

集中荷载取梁底小横杆的两侧支座力P=0.757kN

.76.76.76.76.76.76.76

梁两侧立杆横向钢管计算简图

0.490.49

0.380.38---------------

0.260.26---------------

---------------0.260.26

0.380.38

0.490.49

梁两侧立杆横向钢管剪力图(kN)

梁两侧立杆横向钢管弯矩图(kN.m)

经过计算得到最大弯矩M=0.119kN.m

经过计算得到最大支座F=1.628kN

经过计算得到最大变形V=0.3mm

经过计算得到从左到右各支座力分别为

Nl=0.265kN

N2=1.628kN

N3=l.628kN

N4=1.022kN

梁两侧立杆横向钢管的截面力学参数为

截面抵抗矩w=4.49cm3；

截面惯性矩I=10.78cm8

梁两侧立杆横向钢管抗弯强度计算

抗弯计算强度f=0.119XIO6/4.5=26.55N/mm2

梁两侧立杆横向钢管的抗弯计算强度小于205.ON/mm2,满足要求！

梁两侧立杆横向钢管挠度计算

最大变形v=0.3mm

梁两侧立杆横向钢管的最大挠度小于450.0/250,满足要求！

(6)扣件抗滑移的计算

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.OOkN,

按照扣件抗滑承载力系数0.80

该工程实际的旋转单扣件承载力取值为Rc=8X0.80=6.40kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范

5.2.5):

RWRc

其中Rc——扣件抗滑承载力设计值，取8.0X0.80=6.40KN；

R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

计算中R取最大支座反力，R=1.63kN

单扣件抗滑承载力的设计计算值R=L63KN<Rc=6.40KN,满足要求！

(7)立杆的稳定性计算

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

其中N一一不考虑风荷载时，立杆的轴心压力设计值，它包括：

最大支座反力Nl=10.91kN(已经包括荷载组合系数1.4)

脚手架钢管的自重N2=1.00X1.35X0.111X5.650=0.844kN

N=10.905+0.844=11.749kN

/——轴心受压立杆的稳定系数，由长细比入=10/i查表得到；

i---计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.60

A---立杆净截面面积(cm2)；A=4.24

2

b一—钢管立杆抗压强度计算值(N/mm);

[f]一一钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.OON/mrn2；

10——计算长度(m)；

参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011),由公式

1)、2)计算

顶部10=kP1(h+2a)1)

底部10=ku2h2)

其中，k——计算长度附加系数，应按表5.4.6采用；k=l.155；

P——考虑满堂支撑架整体稳定因素的单杆计算长度系数，按附

录C采用；H1=1.893,u2=1.951

a---立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度a=0.20m；

计算长细比时，K取1；

公式1)的计算结果：

X=u(h+2a)/i=l.893X(1.000+2X0.20)X100/1.600=166<[X]=210,

满足要求！

公式2)的计算结果：

X=Uh/i=l.951X1.600X100/1.600=195<[入]=210,满足要求！

立杆计算长度10=ku(h+2a)=1.155XI.893X(1.00+2X0.20)=3.06

立杆计算长度10=kuh=1.155XI.951XI.60=3.61

10/i=3605.448/16.000=225

由长细比10/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数》=0.144

钢管立杆受压应力计算值<j=192.58N/mm2,

立杆的稳定性计算b<[fl]=205.00N/mm2,满足要求！

附录：

《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表5.4.6满堂支撑架计算长度

附加系数取值K

高度H(m)HW88<HW1010<HW2020<HW30

k1.1551.1851.2171.291

《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》满堂支撑架计算长度系数u

表C-2满堂支推架（剪刀撑设置普通型）立杆计算长度系数公

立杆间B三（m）

步距

1.2x1.21.0x100.9M90.75x0.750.6x0.60.4x0,4

局宽比后1宽比/］宽比后i宽比同宽比局宽比

不大于2不大于2不大于2不大于2不大于2.5不大于25

最少跨数4最少跨数4最少跨数5最少跨数5最少跨数5最少跨数8

a=0.5a=0.2a=0.5a=0.2a=0.5a=0.2a=0.5a=0.2a=0.5a=0.2a=0.5a=0.2

(m)

(m)(m)(m)(m)(m)Cm)(m)(m)(m)(m)(m)(m)

1.8——1.1651.4321.1311.388—

1.51.2981.6491.2411.5741.2151.540—

1.21.4031.8691.3521.7991.3011.7191.2571.669————

0.9——1.5322.1531.4732.0661.4222.0051.5992.251——

0.6————1.6992.6221.6292.5261.8392.8461.8392.846

表C-3满堂支黑架（剪刀撑设置加强至）立杆计算长度系数”,

立杆间距（m）

步距1.2x1.21.0x1.00.9x0.90.75x0.750.6x060.4x0.4

高宽比不大于高宽比不大于高宽比不大于高宽比不大于高宽比不大于高宽比不大于

22222.52.5

最少跨数4最少跨数4最少跨数5最少跨数5最少跨数5最少跨数8

(m)a=0.5a=0.2a=0.5a=0.2a=0.5a=0.2a=0.5a=0.2a=0.5a=0.2a=0.5a=0.2

(m)(m)(m)(m)(m)(m)(m)(m)(m)(m)(m)(m)

1.81.0991.3551.0591.3051.0311.269—

1.51.1741.4941.1231.4271.0911.386—

1.21.2691.6851.2331.6361.2041.5961.1681.546————

0.9——1.3771.9401.3521.9031.2851.8061.2941.818——

0.6————1.5562.3951.4772.2841.4972.3001.4972.300

表U4港堂支援架(剪刀推设置普通型)立杆计算长度系数“2

立杆间距

1.2X1.21.0X1.00.9X0.90.75X0.750.6X0.60.4X0,4

步

身宽比不大同宽比不大局宽比不大同宽比不大高宽比不大于高宽比不大于

距

于2于2于2于22.52.5

最少跨数4最少跨数4最少跨数5最少跨数5最少跨数5最少跨数8

1.8—1.7501.697———

1.52.0891.9931.951———

1.22.4922.3992.2922.225——

0.9—3.1092.9852.8963.251—

0.6——4.3714.2114.7444.744

表C-5篙堂支推架(剪刀推设置加强理)立杆计算长度系数小

立杆间距

1.2X1.21.0X1.00.9X0,90.75X0.750.6X0.60.4X0.4

步高宽比不大于高宽比不大于高宽比不大于高宽比不大于高宽比不大于高宽比不大于

距22222.52.5

最少跨数4最少跨数4最少跨数5最少跨数5最少跨数5最少跨数8

1.81.6561.5951.551———

1.51.8931.8081.755———

1.22.2472.1812.1282.062——

0.9—2.8022.7492.6082.626—

0.6——3.9913.8063.8333.833

以上表参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)

2、400X2600梁侧模板计算书

计算参照《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008),《混凝土结构设

计规范》(GB50010-2010)、《混凝土结构工程施工规范》(GB506666-2011),《钢

结构设计规范》(GB50017-2003)、《组合钢模板技术规范》(GB50214-2001)、

《木结构设计规范》(GB50005—2003),《建筑结构荷载规范》(2006年版)(GB

50009-2001)等编制。

(D梁侧模板基本参数

计算断面宽度400mm,高度2600mm,两侧楼板厚度150mln。

模板面板采用普通胶合板。

内龙骨布置12道，内龙骨采用40X80。

外龙骨间距500nlm,外龙骨采用双钢管48X3.0。

对拉螺栓布置5道，在断面内水平间距150+500+500+500+550mm,断面跨度方

向间距500nlm,直径16mm。

I¥

i2n

I/

E

o

n°

g

I/

°

I/

s

IJ

图1墙模板侧面示意图

(2)梁侧模板荷载标准值计算

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度

验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。

依据《混凝土结构工程施工规范》GB506666-2011,A.0.4,新浇混凝土侧压

力计算公式为下式中的较小值：

1

斤=0.28%与)彳F=丫声

其中rc——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

t0一一新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15),

取5.700h；

T——混凝土的入模温度，取20.000C；

V——混凝土的浇筑速度，取2.000m/h；

H一一混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取

2.600m；

B——混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值Fl=54.170kN/m2,

实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值Fl=54.170kN/m2,

倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=2.000kN/m2o

(3)梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁

计算。

面板的计算宽度取0.50m。

荷载设计值q=1.00X(1.35X0.9X54.170X0.500+1.4X0.9X2.000X

0.500)=34.168kN/m

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：

本算例中,截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为：

W=50.00X1.50X1.50/6=18.75cm3；

I=50.00X1.50X1.50X1.50/12=14.06cm4；

34.17kN/m

ZEci3SaSSB

I219219219219219219219219219219219

计算简图

剪力图(kN)

弯矩图(kN.m)

经过计算得到从左到右各支座力分别为

Nl=2.952kN

N2=8.489kN

N3=7.217kN

N4=7.558kN

N5=7.467kN

N6=7.490kN

N7=7.490kN

N8=7.467kN

N9=7.558kN

N10=7.217kN

Nll=8.489kN

N12=2.952kN

最大弯矩M=0.173kN.m

最大剪力Q=4.533kN

最大变形V=0.9mm

抗弯强度计算

经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.173X1000X

1000/18750=9.227N/mm2

面板的抗弯强度设计值[f],IR12.OON/mm2；

面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求！

抗剪计算

截面抗剪强度计算值T=3X4.5/(2X500.000X15.000)=0.907N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2

抗剪强度验算T<[T],满足要求！

挠度计算

面板最大挠度计算值v=0.855mm

面板的最大挠度小于222.7/250,满足要求！

(4)梁侧模板内龙骨的计算

内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。

内龙骨均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到。

q=8.489/0.500=16.978kN/m

按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配

的弯矩和，计算公式如下：

最大弯矩M=0.lql2=0.1X16.978X0.50X0.50=0.424kN.m

最大剪力Q=0.6X0.500X16.978=5.093kN

最大支座力N=l.1X0.500X16.978=9.338kN

截面力学参数为

本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为：

W=4.00X8.00X8.00/6=42.67cm3；

I=4.00X8.00X8.00X8.00/12=170.67cm4；

抗弯强度计算

抗弯计算强度f=0.424X1()6/42666.7=9.47N/mm2

抗弯计算强度小于15.4N/mm2,满足要求！

挠度计算

最大变形v=0.677X13.973X500.04/(100X9350.00X

1706666.7)=0.371mm

最大挠度小于500.0/250,满足要求！

(5)梁侧模板外龙骨的计算

外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。

外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。

集中荷载P取横向支撑钢管传递力。

3.259.347.948.318.218.248.248.218.317.949.343.25

支撑钢管计算简图

12.19912.599

8.87.878.463.46

3.883.885庄5.66

3.253.25

1140.14

0r

0.470.47

3.25.252572.57

4.334.33।_।

8.418.417.797.79

10.7979

12.57

支撑钢管剪力图(kN)

支撑钢管弯矩图(kN.m)

经过连续梁的计算得到

最大弯矩Mmax=l.lOOkN.m

最大变形vmax=0.000mm

最大支座力Qmax=20.604kN

抗弯计算强度f=l.100X106/8980.0=122.54N/mm2

支撑钢管的抗弯计算强度小于205.ON/mm2,满足要求！

支撑钢管的最大挠度小于550.0/150与10mm,满足要求！

(6)对拉螺栓的计算

计算公式：

N<[N]=fA

其中N---对拉螺栓所受的拉力；

A---对拉螺栓有效面积(mm2)；

f——对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；

对拉螺栓的直径(mm):16

对拉螺栓有效直径(mm):13.55

对拉螺栓有效面积(mm2)：八=144.000

对拉螺栓最大容许拉力值(kN):[N]=24.480

对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=20.604

对拉螺栓强度验算满足要求！

3、400X1000梁模板钢管支撑架计算书

梁模板的计算参照《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008),《混凝

土结构工程施工规范》(GB506666-2011),《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技

术规范》(JGJ130-2011),《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010),《钢结构

设计规范》(GB50017-2003)、《组合钢模板技术规范》(GB50214-2001)、《木

结构设计规范》(GB50005—2003),《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002).

《建筑结构荷载规范》(2006年版)(GB50009-2001)等编制。

模板支架搭设高度为5.65米，

基本尺寸为：梁截面BXD=400mmX1000mm,

梁两侧楼板厚度150mm,

梁支撑立杆的横距(跨度方向)1=0.45米，立杆的步距h=1.60米，

梁底布置4道龙骨，梁底小横杆间距0.450m,梁底增加1道承重立杆。

梁顶托采用双钢管：48X3.0。

立杆上端伸出至模板支撑点长度：0.20米。

采用的钢管类型为，48X3.0,采用扣件连接方式。

梁模板支架简图

(1)模板面板计算

使用模板类型为：胶合板。

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板按照多跨连续梁计

算。

钢筋混凝土板自重(kN/m)：

qll=25.500X1.000X0.450=11.475kN/m

模板的自重线荷载(kN/m)：

ql2=0.500X0.450X(2X1.000+0.400)/0.400=1.350kN/m

活荷载为施工荷载标准值(kN/m)：

ql3=2.500X0.450=1.125kN/m

均布线荷载标准值为：

q=25.500X1.000X0.450+0.500X0.450X(2X

1.000+0.400)/0.400=12.825kN/m

均布线荷载设计值为：

ql=1.OX[1.35X(11.475+1.350)+1.4X0.9X1.125]=18.731kN/m

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：

本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为：

W=45.00X1.50X1.50/6=16.88cm3；

I=45.00X1.50X1.50X1.50/12=12.66cm4；

施工荷载为均布线荷载：

18.73kN/m

133133133

计算简图

剪力图(kN)

弯矩图(kN.m)

经过计算得到从左到右各支座力分别为

Nl=0.999kN

N2=2.747kN

N3=2.747kN

N4=0.999kN

最大弯矩Ml=0.033kN.m

抗弯强度计算

经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.033X1000X

1000/16875=1.973N/mm2

面板的抗弯强度设计值[f],MZ12.00N/mm2；

面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求！

挠度计算

京京挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，

故采用均布线荷载标准值q=12.83kN/m为设计值。

面板最大挠度计算值v=0.049mm

面板的最大挠度小于133.3/250,满足要求！

(2)面板底部龙骨计算

按照三跨连续梁计算，取将面板下的最大支座力转化为均布荷载进行计算,

计算公式如下：

均布荷载q=2.747/0.450=6.105kN/m

最大弯矩M=0.lql2=0.1X6.105X0.45X0.45=0.124kN.m

最大剪力Q=0.6ql=0.6X6.105X0.450=1.648kN

最大支座力N=1.lql=l.1X6.105X0.450=3.022kN

梁底龙骨的截面力学参数为

本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为：

W=4.00X8.00X8.00/6=42.67cm3；

I=4.00X8.00X8.00X8.00/12=170.67cm4；

梁底龙骨抗弯强度计算

抗弯计算强度f=M/W=O.124X1()6/42666.7=2.90N/mm2

梁底龙骨的抗弯计算强度小于15.4N/rnm2,满足要求！

梁底龙骨抗剪计算

截面抗剪强度必须满足：

T=3Q/2bh<[T]

截面抗剪强度计算值T=3X1648/(2X40X80)=0.773N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.50N/mm2

梁底龙骨的抗剪计算强度小于1.SN/mm2,满足要求！

梁底龙骨挠度计算

qk=q/1.2=5.088kN/m

最大变形V=0.677qkl4/100EI=0.677X5.088X450.04/(100X9350.00X

1706666.7)=0.089mm

梁底龙骨的最大挠度小于450.0/250,满足要求！

(3)梁底支撑小横杆计算

梁底小横杆按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。

集中荷载取梁底龙骨的支座力P=3.022kN

1.103.023.021.10

梁底小横杆计算简图

3.823.82

1790.79

0.310.31

0.310.31

0.790.79

3.823.82

梁底小横杆剪力图(kN)

梁底小横杆弯矩图(kN.m)

经过计算得到最大弯矩M=0.268kN.m

经过计算得到最大支座F=7.630kN

经过计算得到最大变形V=0.1mm

经过计算得到从左到右各支座力分别为

Nl=0.306kN

N2=7.630kN

N3=0.306kN

梁底小横杆的截面力学参数为

截面抵抗矩W=4.49cm3；

截面惯性矩I=10.78cm4；

梁底小横杆抗弯强度计算

抗弯计算强度f=0.268义IO6/449O.0=59.79N/mm2

梁底小横杆的抗弯计算强度小于205.ON/mm2,满足要求!

梁底小横杆挠度计算

最大变形v=0.1mm

梁底小横杆的最大挠度小于500.0/400,满足要求！

（4）托梁计算

托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。

集中荷载取木方的支座力P=3.022kN

均布荷载取托梁的自重q=0.080kN/mo

托梁计算简图

托梁弯矩图(kN.m)

经过计算得到最大弯矩M=0.OOlkN.m

经过计算得到最大支座F=7.670kN

经过计算得到最大变形V=0.0mm

顶托梁的截面力学参数为

截面抵抗矩W=8.98cm3；

截面惯性矩I=21.56cm%

顶托梁抗弯强度计算

抗弯计算强度f=0.001X106/8980.0=0.HN/mm2

顶托梁的抗弯计算强度小于205.ON/mm2,满足要求！

顶托梁挠度计算

最大变形v=0.0mm

顶托梁的最大挠度小于450.0/400,满足要求！

(5)梁两侧立杆横向钢管计算

梁两侧立杆横向钢管按照集中荷载下多跨连续梁计算。

集中荷载取梁底小横杆的两侧支座力P=0.306kN

.31.31.31.31.31.31.31

900I900I900

梁两侧立杆横向钢管计算简图

0.200.20

0.150.15

0.110.11

0.110.11

0.150.15

0.200.20

梁两侧立杆横向钢管剪力图(kN)

0.0410.041

梁两侧立杆横向钢管弯矩图(kN.m)

经过计算得到最大弯矩M=0.048kN.m

经过计算得到最大支座F=0.658kN

经过计算得到最大变形V=0.1mm

经过计算得到从左到右各支座力分别为

Nl=0.107kN

N2=0.658kN

N3=0.658kN

N4=0.413kN

梁两侧立杆横向钢管的截面力学参数为

截面抵抗矩W=4.49cm3；

截面惯性矩I=10.78cm4；

梁两侧立杆横向钢管抗弯强度计算

抗弯计算强度f=0.048X1。6/4.5=10.73N/mm2

梁两侧立杆横向钢管的抗弯计算强度小于205.ON/nim2,满足要求！

梁两侧立杆横向钢管挠度计算

最大变形v=0.1mm

梁两侧立杆横向钢管的最大挠度小于450.0/250,满足要求！

(6)扣件抗滑移的计算

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.OOkN,

按照扣件抗滑承载力系数0.80

该工程实际的旋转单扣件承载力取值为Rc=8X0.80=6.40kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范

5.2.5):

RWRc

其中Rc——扣件抗滑承载力设计值，取8.0X0.80=6.40KN；

R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

计算中R取最大支座反力，R=0.66kN

单扣件抗滑承载力的设计计算值R=0.66KN<Rc=6.40KN,满足要求！

(7)立杆的稳定性计算

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

其中N一一不考虑风荷载时，立杆的轴心压力设计值，它包括：

最大支座反力Nl=7.67kN(已经包括荷载组合系数1.4)

脚手架钢管的自重N2=1.00X1.35X0.111X5.650=0.844kN

N=7.670+0.844=8.513kN

电——轴心受压立杆的稳定系数，由长细比入=10/i查表得到；

i---计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.60

A---立杆净截面面积(cm2).A=4.24

2

b一—钢管立杆抗压强度计算值(N/mm);

[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

10---计算长度(m)；

参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011),由公式1)、

2)计算

顶部10=ku1(h+2a)1)

底部10=ku2h2)

其中，k一一计算长度附加系数，应按表5.4.6采用；k=l.155；

口一一考虑满堂支撑架整体稳定因素的单杆计算长度系数，按附

录C采用；u1=1.893,口2=1.951

a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度a=0.20m；

计算长细比时，K取1；

公式1)的计算结果：

入=口(h+2a)/i=l.893X(1.000+2X0.20)X100/1.600=166<[X]=210,

满足要求！

公式2)的计算结果：

X=uh/i=l.951X1.600X100/1.600=195<[X]=210,满足要求!

立杆计算长度10=ku(h+2a)=1.155XI.893X(1.00+2X0.20)=3.06

立杆计算长度10=kuh=1.155XI.951XI.60=3.61

10/i=3605.448/16.000=225

由长细比10/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数/=0.144

钢管立杆受压应力计算值a=139.54N/mm2,

立杆的稳定性计算er<[fl]=205.00N/mm2,满足要求！

附录：

《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表5.4.6满堂支撑架计算长度

附加系数取值K

高度H(m)HW88<HW101O<HW2O20<HW30

k1.1551.1851.2171.291

《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》满堂支撑架计算长度系数口

表C-2篙堂支牌（剪刀撑设置普通型）立杆计算长度系数公

立杆间B三（m）

步距

1.2x1.21.0x1.00.9x0.90.75x0.7506x0.60.4x0,4

局宽比■i宽比局宽比局宽比同宽比Si宽比

不大于2不大于2不大于2不大于2不大于25不大于25

最少跨数4最少跨数4最少跨数5最少跨数5最少跨数5最少跨数8

a=0.5a=0.2a=0.5a=0.2a=0.5a=0.2a=0.5a=0.2a=0.5a=0.2a=0.5a=0.2

(m)

(m)(m)(m)(m)(m)(m)(m)(m)(m)(m)(m)(m)

1.8——1.1651.4321.1311.388—

1.51.2981.6491.2411.5741.2151.540—

1.21.4031.8691.3521.7991.3011.7191.2571.669————

0.9——1.5322.1531.4732.0661.4222.0051.5992.251——

0.6————1.6992.6221.6292.5261.8392.8461.8392.846

表C-3满堂支JS架（剪刀撑设置加强型）立杆计算长度系数人