先简支后连续预应力混凝土梁

先简支后连续预应力混凝土T梁设计

--成安渝高速公路万家村大桥毕业设计者：张阳学号：07300055指导教师：周翠英（教授）刘镇（讲师）校外指导教师：黄振英（工程师）李峰（工程师）专业：交通工程论文方向：桥梁设计设计内容：

1.桥梁形式选择、跨长拟定、梁片数拟定

2.材料选用

3.T梁截面尺寸拟定

4.T梁各截面配束计算内容：1.T梁毛截面特性2.荷载组合效应3.钢束估算4.预应力损失计算5.配束后主梁内力计算6.截面强度验算7.抗裂验算8.持久状况应力验算9.短暂状况应力验算10.挠度验算设计依据：《公路桥涵设计通用规范》《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》3.《成安渝高速公路13-56段主线桥说明12.7》；4.《万家村大桥地质勘查报告书》；5.《成安渝高速公路初步设计审查意见》；《成安渝高速公路详勘外业验收评审意见》；其它有关函件、纪要、协议、合同等主要技术标准1.设计荷载：公路-Ⅰ级。2.设计洪水频率：1/100。3.结构设计基准期：100年。4.桥梁宽度：2×16.25m；工程概况桥跨布置：拟建万家村大桥位于主线测设左幅里程ZK13+217～ZK13+488，中心桩号ZK13+353，桥长270m，桥孔跨布置形式为9x30m；右幅里程K13+217～K13+488，中心桩号K13+353，桥长270m，桥孔跨布置形式为9x30m。上部结构为预应力砼简支T梁，下部结构为桩基础。地形地貌：该桥址属低山丘陵和山间沟谷地貌，地势相对变化较大，高程530~570米，相对高差约40米，地表多为果园及旱地和房屋。地层岩性：经地质测绘及勘探揭示，桥址区主要地层有第四系人工堆积层（Q4me）、坡洪积层（Q4dl+pl）粉质粘土、坡残积（Q4dl+el）粉质粘土、下卧白垩系中上统夹关组（K1c）砂岩、砂质泥岩和侏罗系上统蓬莱镇组（J3p）砂质泥岩、砂岩等。地质构造：桥址区位于成都平原东侧和龙泉山西侧，龙泉山西麓断裂距该桥较近，与线路相交于里程在K13+100左右。龙泉山西麓断裂沿龙泉山西麓窑子坝、兴龙镇、洛带镇、文安一线发育，向两侧均延伸出区外，断裂走向北40°东，断面倾向南东，性质为逆断层性质，兼右行走滑性质，北西盘为上白垩统灌口组（K2g），南东盘为上侏罗统蓬莱镇组（J3p）。水文条件：桥址区内地表水一般发育有一条宽2－3m的小河流，流速较缓慢，水深小于1m。经取水样化验属HCO3-—Ca2+型水，PH=7.20，矿化度414.0mg/L。地表水对砼无分解类腐蚀，在Ⅱ类环境下对砼无结晶类腐蚀。在钻探深度内，地下水位埋深约0.00～18.40m，标高526.56～559.85m。桥址区地下水属于孔隙潜水及基岩裂隙水。经取水样化验属HCO3-－Ca2+型水，PH=7.21，矿化度566.3mg/L。地表水对砼无分解类腐蚀，在Ⅱ类环境下对砼无结晶类腐蚀。地质纵断面图上部结构技术指标公路等级高速公路桥梁宽度(m)33.0(整体式)汽车荷载等级公路-Ⅰ级行车道数双向六车道桥面宽度(m)2×16.25跨径(m)30单幅桥梁片数7片梁间距(m)2.4083预制梁高(m)2预制梁长（m）30预制梁最大吊装重量(t)边梁70.9，中梁73.4主要材料1、桥面铺装层：10cm沥青砼铺装层+防水层；2、桥面现浇层：C40混凝土；3、混凝土材料：现浇连续梁采用C50砼；简支转连续T梁及箱梁预制部分与湿接缝均采用C50砼，渡槽梁体采用C40；4、普通钢筋：Φ<12mm为R235钢筋；Φ>12mm为HRB335钢筋；5、Q235钢板；6、预应力钢筋：采用高强度低松弛Φj15.2预应力钢绞线；7、波纹管及锚具：门架墩采用塑料波纹管，其它采用镀锌双波金属波纹管；锚具采用VLM或OVM自锚系列优质锚具及与之配套的千斤顶；8、伸缩缝：80型采用浅埋式型钢伸缩缝；9、支座：板式橡胶支座及聚四氟乙烯滑板式橡胶支座；10、桥面排水系统：PVC、UPVC工程塑料管材；桥型布置立面图桥梁布置横断面T梁毛截面截面毛截面特性预制中梁预制边梁成桥中梁成桥边梁截面图截面积A（m2）1.23801.26201.33531.3262截面惯矩I（m4）0.49160.50080.54200.5262中性轴至梁底的距离（m）1.17401.18591.22831.2131上核心距（m）0.33820.33470.33060.3309下核心距（m）0.48070.48750.52600.5102截面效率指标0.40950.41110.42820.4206主梁作用效应——结构自重作用效应计算主梁自重作用效应组合（中梁）截面第一施工阶段自重作用第三施工阶段自重作用第四施工阶段自重作用自重作用效应内力叠加剪力（kN）弯矩（kN·m）剪力（kN）弯矩（kN·m）剪力（kN）弯矩（kN·m）剪力（kN）弯矩（kN·m）左边支点457.475026.90621078.227360562.608570第一跨1/4处228.73752487.52-4.48437151.4796-13.0379440.413211.215233079.4126第一跨跨中处03316.694-35.875166.1479-104.303483.0598-140.1783965.9017第一跨3/4处-228.7382487.52-67.265544.00494-195.568127.9404-491.57152659.4653左中支点（左）-457.4750-98.6561-214.949-286.834-624.945-842.9651-839.894左中支点（右）457.475026.90621-214.94978.22736-624.945562.60857-839.894第二跨1/4处228.73752487.5213.22509-9.7323738.45074-28.296280.413332449.4916中跨跨中03316.694058.673250170.587103545.9544主梁自重作用效应组合（边梁）截面第一施工阶段自重作用第三施工阶段自重作用第四施工阶段自重作用自重作用效应内力叠加剪力（kN）弯矩（kN·m）剪力（kN）弯矩（kN·m）剪力（kN）弯矩（kN·m）剪力（kN）弯矩（kN·m）左边支点448.775013.45864078.227360540.4610第一跨1/4处224.38752440.214-2.2431175.77092-13.0379440.413209.106492956.3979第一跨跨中处03253.619-17.944983.10809-104.303483.0598-122.24793819.7869第一跨3/4处-224.3882440.214-33.646622.01152-195.568127.9404-453.60262590.1659左中支点（左）-448.7750-49.3483-107.519-286.834-624.945-784.9573-732.464左中支点（右）-448.775013.45864-107.51978.22736-624.945-357.089-732.464第二跨1/4处224.38752440.2146.615263-4.8681938.45074-28.296269.45352407.0498中跨跨中03253.619029.348690170.587103453.5548主梁作用效应——汽车荷载作用效应步骤：1.冲击系数计算2.车道折减系数选用3.主梁荷载横向分布系数计算1）跨中的荷载横向分布系数①边跨等代简支梁抗弯、抗扭惯矩计算②计算抗扭修正系数③按修正的刚性横梁法计算横向影响线数标值④按最不利布载绘出横向分布影响线⑤计算1号梁荷载横向分布系数⑥其他梁片计算类似2）支点的荷载横向分布系数按杠杆原理按最不利进行布载绘制荷载横向分布影响线3）荷载横向分布系数取值1号梁跨中的横向分布系数的计算图示1号梁支点的横向分布系数的计算图示主梁作用效应——汽车荷载作用效应4.汽车荷载效应内力计算式中：Sp主梁最大汽车荷载效应内力；1+μ汽车荷载冲击系数；ξ车道折减系数，本例ξ=0.78；mi荷载横向分布系数；Pk车道荷载中的集中荷载标准值；yi主梁内力影响线的竖标值；qk车道荷载中的均布荷载标准值；ω主梁内力影响线中均布荷载所在范围的面积；主梁作用效应——汽车荷载作用效应车道荷载取值根据《通规》4.3.1条，公路—I级的均布荷载标准值qk和集中荷载标准值Pk为：计算弯矩时：计算剪力时：求中跨跨中截面的最大弯矩和最小弯矩、最大剪力和最小剪力。计算时，采用直接加载求汽车荷载效应内力。中跨跨中截面汽车荷载效应计算图示其他截面的汽车荷载效应内力截面Mmax（kN·m）Mmin（kN·m）Qmax（kN）Qmin（kN）左支点0.00.00.00.0边跨1/41443.9-201.3-181.4101.5边跨1/21711.6-387.8-101.0179.7边跨3/41100.9-573.1-41.5264.3左中支点（左）268.3-1177.9-10.3311.4左中支点（右）268.3-1177.9304.848.9中跨1/41132.7-621.5-222.783.6中跨1/21619.4-477.2-154.1154.1主梁作用效应——温度次内力截面剪力（kN）弯矩（kN·m）截面剪力（kN）弯矩（kN·m）左支点-27.750.00左中支点（左）-27.75818.70边跨1/4-27.75204.68左中支点（右）-27.75818.70边跨跨中-27.75409.35中跨1/4-27.75818.70边跨3/4-27.75614.03中跨跨中-27.75818.70温差应力按《公预规》附录B计算：式中：Ay截面内的单元面积；ty单元面积Ay内温差梯度平均值，均以正值代入；αc混凝土线性膨胀系数，αc=0.00001；Ec混凝土弹性模量，Ec=3.45×104MPa；ey单位面积Ay重心至截面重心轴的距离，重心轴以上取正值，以下取负值。图10-8温差应力计算图示主梁作用效应——沉降应力基础沉降次内力计算示意图基础沉降次内力表截面剪力（kN）弯矩（kN·m）截面剪力（kN）弯矩（kN·m）左支点-9.400.00中跨3/4-11.57-16.89边跨1/4-9.40-69.31右中支点（左）-11.5769.89边跨跨中-9.40-138.62右中支点（右）-2.3769.89边跨3/4-9.40-207.94边跨1/4-2.3752.42左中支点（左）-9.40-277.25边跨跨中-2.3734.95左中支点（右）-11.57-277.25边跨3/4-2.3717.47中跨1/4-11.57-190.46右支点-2.370.00中跨跨中-11.57-103.68主梁作用效应——作用效应组合1.按承载能力极限状态设计1）对结构承载力不利时2）对结构承载力有利时2.按正常使用极限状态设计1）作用短期效应组合2）作用长期效应组合预应力钢束估算及布置1.按正常使用极限状态下的正截面抗裂演算要求估束2.按正常使用极限状态截面压应力要求估算3.按承载能力极限状态的应力要求计算式中：σst在作用短期效应组合下构件的抗裂验算边缘混凝土的法向拉应力，始终不含正负号σpc扣除全部预应力损失后的预加力在构件抗裂验算边缘产生的预压应力。，式中：σkc由作用（或荷载）标准值产生的混凝土受压缘的法向压应力；σpt由预应力产生的混凝土法向拉应力；fck混凝土轴心抗压强度标准值；Mk按作用（或荷载）标准值组合计算的弯矩值；W受弯侧的抗弯模量。按破坏阶段估算预应力筋的基本公式是：式中：ny按极限承载能力估算的预应力筋数量的最小值；fcd混凝土轴心抗压强度设计值；fpd预应力筋抗拉强度设计值；γ0桥梁结构重要性系数；b受压区翼缘宽度；h0界面的有效高度。预应力钢束估算及布置截面中梁边跨跨中中梁左支座中梁中跨跨中边梁边跨跨中边梁左支座边梁中跨跨中受压翼缘宽度2.410.502.412.110.502.11有效高度1.801.901.801.801.901.80弯矩7369.10-1749.707276.507369.10-1749.707276.50最小根数26.34-5.6526.0026.43-5.6526.09估算结果钢束拟定综合考虑以上3中钢筋估算方法得出的计算结果，中边跨数据相差不多。为了钢束布置和施工，统一将各梁正弯矩钢束取36股，负弯矩钢束取15股。具体成束及束号为：正弯矩采用3束12Φj15.2钢绞线（OVM15-9锚具），分别即为N1、N2、N3；支点负弯矩钢束采用5束3Φj15.2钢绞线（OVM15-4锚具），分别即为3N4、2N5。预应则力损汗失计尺算《公裳预规券》规鬼定，这预应猛力混猾凝土骂构件翁在正啦常使河用极恰限状畜态计凳算中柔，后县张法振应考移虑下源列因切素引庙起的浴预应主力损疏失值个：①预香应力合筋束絮与管勾道壁峰之间京的摩密擦；②锚化具变分形、庙钢筋洲回缩刑和接麦缝压是缩；③混谢凝土猴的弹晕性压旅缩；④预侵应力凉筋束礼的应围力松恶弛；⑤混亮凝土绝的收鹊缩和碑徐变牌；对于身后张延构件堆：传力寺锚固饭时是竞的损搅失（忧第一左批）赴：①冻+②郊+③传力虚锚固源时后肺的损梁失（诉第二阵批）优：④愉+⑤中梁命各截供面各桌阶段汽预应斧力损性失项目预加应力阶段使用阶段钢束有效预应力截面σl1σl2σl3σlIσl5σl6σlIIσpσ‘p左支点24.471759.19024.673788.335634.338977.6823112.02121306.66441194.6432边跨1/438.892657.685321.5959118.173830.6064123.6217154.22811276.82621122.5981边跨跨中62.29739.52750.2152.02432.68113.7349146.41491242.9761096.5611边跨3/438.892657.685321.5959118.173830.6064123.6217154.22811276.82621122.5981左中支点24.471759.190227.7201111.38234.3389216.9116251.25051283.6181032.3675中跨1/438.892657.685321.5959118.173830.6064123.6217154.22811276.82621122.5981中跨跨中62.29739.52750.2152.02432.68113.7349146.41491242.9761096.5611边梁各截他面各箱阶段璃预应洗力损沸失项目预加应力阶段使用阶段钢束有效预应力截面σl1σl2σl3σlIσl5σl6σlIIσpσ‘p左支点24.471759.19024.673788.335634.338974.3894108.72831306.66441197.9361边跨1/438.892657.685321.5959118.173830.6064119.6796150.2861276.82621126.5402边跨跨中62.29739.52750.2152.02432.68110.489143.1691242.9761099.807边跨3/438.892657.685321.5959118.173830.6064119.6796150.2861276.82621126.5402左中支点24.471759.190227.7201111.38234.3389205.138239.47691283.6181044.1411中跨1/438.892657.685321.5959118.173830.6064119.6796150.2861276.82621126.5402中跨跨中62.29739.52750.2152.02432.68110.489143.1691242.9761099.807配束系后主僚梁内熊力计赵算及调内力牧组合预加次力产广生的应次预森矩计叠算图喝示考虑泰预应矛力次驾内力歌效应逢后的筑荷载婚组合荷载项目配预应力筋前的荷载组合预应力筋次内力配预应力筋后的荷载组合承载能力极限状态组合（不利）短期效应组合长期效应组合承载能力极限状态组合（不利）承载能力极限状态组合（有利）短期效应组合长期效应组合左支点最大弯矩00000000最小弯矩00000000最大剪力612.8508.9520-59.4553.4541.52449.5460.6最小剪力612.8508.9520-59.4553.4541.52449.5460.6边跨1/4最大弯矩5763.74061.63979.7-445.45318.35229.223616.23534.3最小弯矩3460.42909.92828-445.430152925.922464.52382.6最大剪力-38.850.561.6-59.4-98.2-110.08-8.92.2最小剪力357.2248.6259.7-59.4297.8285.92189.2200.3边跨跨中最大弯矩7369.15206.85043-890.76478.46300.264316.14152.3最小弯矩44303737.23573.4-890.73539.33361.162846.52682.7最大剪力-323.9-224.5-213.4-59.4-383.3-395.18-283.9-272.8最小剪力69.1-28.1-17-59.49.7-2.18-87.5-76.4边跨3/4最大弯矩5233.23644.13398.5-1336.13897.13629.8823082062.4最小弯矩2889.62472.32226.7-1336.11553.51286.281136.2890.6最大剪力-638.2-514.3-503.2-59.4-697.6-709.48-573.7-562.6最小剪力-210.1-300.2-289.1-59.4-269.5-281.38-359.6-348.5左中支点（左）最大弯矩275-166.9-494.4-1781.4-1506.4-1862.68-1687-2014.5最小弯矩-1749.7-1179.3-1506.8-1781.4-3531.1-3887.38-2699.4-3026.9最大剪力-992.1-823.8-812.7-59.4-1051.5-1063.38-883.2-872.1最小剪力-541.8-598.6-587.5-59.4-601.2-613.08-658-646.9左中支点（右）最大弯矩275-166.9-494.4-1781.4-1506.4-1862.68-1948.3-2275.8最小弯矩-1749.7-1179.3-1506.8-1781.4-3531.1-3887.38-2960.7-3288.2最大剪力-479.8-398.1-3870-479.8-479.8-398.1-387最小剪力-29.4-172.9-161.80-29.4-29.4-172.9-161.8中跨1/4最大弯矩52963664.43337-1781.43514.63158.3218831555.6最小弯矩2840.12436.52109-1781.41058.7702.42655.1327.6最大剪力-25.379.890.90-25.3-25.379.890.9最小剪力403.5294.2305.30403.5403.5294.2305.3中跨跨中最大弯矩7276.55138.44810.9-1781.45495.15138.8233573029.5最小弯矩4341.33670.83343.3-1781.42559.92203.621889.41561.9最大剪力-252.6-141.6-130.50-252.6-252.6-141.6-130.5最小剪力178.974.185.20178.9178.974.185.2截面爽强度美验算根据编《公楼预规状》第螺5.宽2.赠3条乞，翼打缘位篇于受途压区乔的T色形截徒面受响弯构禁件，响其正晃截面绍抗弯厦承载仅力计扒算时象应符店合下榆列规垄定。当符条合下剥列条退件时慈：按如蹦下两贷式计别算正六截面疾抗弯秤承载斤力：当不古符合晃上述吓条件五时，顷计算圆中应种考虑乖截面价腹板仍受压情作用协，正嘴截面份抗弯翅承载桨力应队按下逃列规析定计幻玉算：受压坏区高乘度x树应按惊下式该计算遣：以上贞各式眨中：γ0桥梁犯结构应的重评要性基系数栏，本鱼设计教取1翠.1稻；Md弯矩密组合坚设计差值；fcd混凝房诚土轴辛心抗钳压强常度设营计值纤，按歉《公饭预规赢》第理3.配1.爸4条牵的规肌定采维用；fsd、fsd‘纵向器普通夏钢筋睬的抗转拉强扛度设贼计值外和抗陈压强暴度设乖计值炎，按匀《公挪预规筐》表低3.细2.惩3-纹1采堆用；fpd、fpd‘纵向常预应乓力钢秋筋的惜抗拉研强度彻设计得值和边抗压涛强度扭设计帝值，沾按《悦公预幅规》嘱表3挖.2简.3渗-2土采用门；As、A‘s受拉冻区、景受压饮区纵宁向普及通钢喷筋的鸽截面巧面积席；Ap、A‘p受拉臣区、举受压恒区纵挨向预币应力允钢筋呢的截瓜面面谊积；b锁矩形呜截面缓宽度冷或T朗形截开面腹均板宽嫌度；h0截面窗有效奥高度斥，h0=h赵-a伤，此什处h迟为截江面全批高；a、龟a‘受拉址区、物受压胳区普顶通钢赶筋和艇预应乎力钢带筋的躁合力黑点至泊受拉扎区、命受压但边缘办的距傲离；a‘s、a‘p受压劫区普光通钢假筋合削力点踢、预曾应力听钢筋誉合理钢点至卧受压煌边缘研的距宋离σ‘p0受压促区预突应力摄钢筋膨合力菌点处坝混凝扬土法秩向应钥力等桃于零停时预乱应力择钢筋其的应驼力；h‘fT形汪或I斤形截匪面受汽压翼含缘厚脊度；b‘fT形晶或I拒形截旧面受龟压翼龙缘的典有效棉宽度水，按不《公宵预规猫》4愁.2搬.2辫条规寒定采承用。截面叛强度娇验算策结果截面号类型性质MjMp左边支点上拉受弯最大弯矩04774.5下拉受弯最小弯矩04774.5边跨1/4上拉受弯最大弯矩5318.36053.5下拉受弯最小弯矩30156053.5边跨跨中上拉受弯最大弯矩6478.46892.9下拉受弯最小弯矩3539.36892.9边跨3/4上拉受弯最大弯矩3897.16053.6下拉受弯最小弯矩1553.56053.6左中支点上拉受弯最大弯矩-1862.68-4517.2下拉受弯最小弯矩-3887.38-4517.2中跨1/4上拉受弯最大弯矩3514.66053.5下拉受弯最小弯矩1058.76053.5中跨跨中上拉受弯最大弯矩5495.16892.9下拉受弯最小弯矩2559.96892.9抗裂券验算根据铺《公第预规士》第跃6.似3.超1规哀定，快预应踏力混驶凝土壤受弯绢构件俘应按竞下列凉规定豆进行柏正截活面和顿斜截渴面抗忘裂验蔽算。正截周面抗英裂应遥对构每件正绞截面箭混凝社土的仿拉应舱力进迟行验无算，究并应奔符合眨下列蹈要求谈。全预颠应力剃混凝券土构伟件，禾在作书用（储或荷伍载）画短期笛效应叶组合题下：预制丈构件钥斜截岂面抗衣裂应桂对斜警截面薪混凝桨土的匪主拉估应力桂σtp进行帆验算匆，并私应符倘合下绑列要捏求。全预仗应力风混凝踏土构申件，撕在作竖用（料或荷滴载）合短期省效应赤组合食下：以上坦两式以中：σst在作边用（境或荷燃载）罚短期需效应史组合裳下构凉件抗魂裂验连算边宝缘混摔凝土者的法眼向拉挺应力御；σst扣除隐全部碍预应熟力损墙失后真的预烫加力推在构活件抗乔裂验邪算边她缘产中生的杜混凝葬土预舱压应星力；σtp由作尘用（最或荷焰载）呜短期并效应条组合侄和预搭加力晕产生撤的混裁凝土齐主拉絮应力讯；ftk混凝较土的厨抗拉论强度浙标准菠值，以按《考公预弱规》悠表3轻.1括.3贝采用逢，C采50煤时，枪ftk=2创.6钳5M豆pa状。正截达面抗乞裂验坊算计炼算表今（中慕梁）截面NpAnepnInMp2ynσpcσstσst-0.85σpc左边支点33941.32020.02680.54201.22862.780.00-2.36边跨1/459061.32020.86930.5304-445.41.238315.429.68-3.43边跨跨中57921.32020.98610.5276-890.71.239415.7112.53-0.83边跨3/459061.32020.86930.5304-1336.11.238313.348.95-2.39左中支点23591.32020.02680.542-1781.41.22862.110.01-1.80中跨1/459061.32020.86930.5304-1781.41.238312.308.90-1.56中跨跨中57921.32020.98610.5276-1781.41.239415.6212.19-0.61正截剧面抗椅裂验桶算计慎算表酬（边棒梁）截面NpAnepnInMp2ynσpcσstσst-0.85σpc左边支点34171.31110.02680.526201.21332.820.00-2.39边跨1/459341.31110.86930.515-445.41.22315.729.68-3.79边跨跨中58151.31110.98610.5122-890.71.224116.0112.53-1.20边跨3/459341.31110.86930.515-1336.11.22313.608.95-2.62左中支点24421.31110.02680.5262-1781.41.21332.090.01-2.03中跨1/459341.31110.86930.515-1781.41.22312.548.90-1.71中跨跨中58151.31110.98610.5122-1781.41.224115.8812.19-0.38σtp值汇蜂总计痕算表计算截面主应力部位σcxτσtp左支点a—a2.87-0.1984-0.0137o—o2.78-0.1714-0.0105n—n2.78-0.1714-0.0105边跨1/4a—a14.48-0.207-0.0030o—o15.42-0.2695-0.0047n—n13.58-0.2695-0.0053边跨跨中a—a14.97-0.336-0.0075o—o15.71-0.1169-0.0009n—n12.68-0.1169-0.0011边跨3/4a—a14.540.01180.0000o—o13.340.1103-0.0009n—n11.650.1103-0.0010左中支点a—a-6.54-0.24470.0091o—o-2.11-0.3746-0.0645n—n-2.02-0.1746-2.0350中跨1/4a—a14.11-0.1769-0.0022o—o12.3-0.226-0.0042n—n10.7-0.226-0.0048中跨跨中a—a14.58-0.3422-0.0080o—o13.62-0.1998-0.0029n—n10.87-0.1998-0.0037持久订状况纪构件均的应悟力验胡算1.套正截顿面混况凝土延压应律力验阅算2.院预应闸力筋酷拉应形力验创算3.柴混凝顽土主溜压应糕力验单算σpt计算垫表应用部位NpAnepnInMp2ynσpt左边支点上缘34171.31110.02680.526200.78672.74下缘1.21332.40边跨1/4上缘59341.31110.86930.515-445.40.77711.64下缘1.223-6.67边跨跨中上缘58151.31110.98610.5122-890.70.775911.77下缘1.2241-7.14边跨3/4上缘59341.31110.86930.5122-1336.10.77710.32下缘1.223-4.60左中支点上缘24421.31110.02680.5262-1781.40.7867-0.70下缘1.21335.82中跨1/4上缘59341.31110.86930.515-1781.40.7779.62下缘1.223-3.49中跨跨中上缘58151.31110.98610.5122-1781.40.775910.42下缘1.2241-5.01正截何面混照凝土中压应分力验长算应力部位MkI0y0σkcσptσkc+σpt左边支点上缘0.000.5420.77210.002.742.74下缘1.22790.002.402.40边跨1/4上缘2666.760.55510.7833.7611.6415.40下缘1.2175.85-6.67-0.82边跨跨中上缘3622.890.55830.78435.0911.7716.86下缘1.21577.89-7.140.75边跨3/4上缘2666.760.55510.7833.7610.3214.09下缘1.2175.85-4.601.25左中支点上缘-2028.930.5420.7721-2.89-0.70-3.59下缘1.2279-4.605.821.22中跨1/4上缘2198.970.55510.7833.109.6212.72下缘1.2174.82-3.491.33中跨跨中上缘3841.770.55830.78435.4010.4215.82下缘1.21578.37-5.013.35预应阳力筋俘拉应个力验损算表截面位置MkI0y0σpσpeσp+σpe0.65fpk左边支点00.5421.22790.001194.641194.641209边跨1/43526.270.55511.21743.681122.601166.281209边跨跨中3622.80.55831.215744.571096.561141.131209边跨3/42666.760.55511.21733.031122.601155.631209左中支点-2028.930.5421.2279-25.971032.371006.401209中跨1/42198.9730.55511.21727.241122.601149.841209中跨跨中3841.7730.55831.215747.261096.561143.831209σcp值计喊算表计算截面主应力部位σcxτσcp计算截面主应力部位σcxτσcp左支点a—a3.65-0.17-0.008左中支点a—a5.23-0.26-0.013o—o2.78-0.21-0.016o—o2.11-0.32-0.047n—n2.78-0.21-0.016n—n4.83-0.32-0.021边跨1/4a—a4.29-0.25-0.015中跨1/4a—a4.810.15-0.005o—o5.42-0.31-0.018o—o2.3-0.25-0.027n—n3.26-0.31-0.029n—n4.62-0.25-0.013边跨跨中a—a4.63-0.030.000中跨跨中a—a4.650.37-0.029o—o5.71-0.030.000o—o3.62-0.35-0.034n—n4.15-0.030.000n—n4.19-0.35-0.029边跨3/4a—a4.96-0.59-0.069

o—o3.340.26-0.020

n—n4.50.26-0.015

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