特大桥m钢砼组合桁梁施工技术

中国中铁航空港建设集团有限公司西平铁路后河村特大桥

1-80m钢-砼组合桁梁施工技术研究

西平铁路后河村特大桥

1-80m钢-砼组合桁梁施工技术研究

主要内容介绍如下：1工程概况2施工重难点分析3关键技术4主要施工方案的确定5钢管柱+贝雷片膺架设计与施工680m钢-混凝土组合桁梁的线形控制技术7组合桁梁钢腹杆膺架上的安装技术8组合桁梁1:1节点工艺试验9施工该桥后的体会

1-80m钢-混凝土组合桁梁位于西平铁路后河村特大桥7号～8号墩上，桥梁跨越银川至福州高速公路，与公路斜交角为48度。桥址范围内高速公路设计为填土路基，大小里程填土高度分别为2.5m和3.3m，

路肩宽度为29m。

1-80m钢-混凝土组合桁梁，是近年来发展起来的一种新型桥梁结构，其实质是桁架梁与槽形梁的组合结构，具有结构新颖、用钢省、跨度大、梁面薄等优点（与其它混凝土结构桥梁相比，能取得更大的桥下净空）。它由上弦、腹杆、下弦（槽型梁）构成。梁长82m，支座纵距为80m，桁高9m，节间距10m，桁中心距6.7m，桁式采用无竖杆三角桁。上弦为钢筋混凝土结构，下弦为预应力钢筋混凝土结构。

腹杆通过节点板与上下弦钢筋混凝土连接。节点板和腹杆钢箱材质采用Q345qE，钢箱壁厚采用16mm、24mm、32mm和40mm四种规格，其他钢板及管材采用Q235钢材。1工程概况总体结构示意图1工程概况1工程概况80m钢-混凝土组合梁效果图1工程概况80m钢-混凝土组合梁现场照片(1)2施工重难点分析2.11-80m钢-混凝土组合桁架桥梁是目前国内首次使用，是世界同类型桥梁中跨度最大的，没有可参考的成熟施工经验。

2.2钢-混凝土组合桁架桥梁下弦节点处钢筋密布，节点板定位困难，混凝土采用C55纤维混凝土，混凝土配合比设计要求高，节点处混凝土浇注难度大。

2.3钢腹杆在浮动状态下安装，安装精度要求高。

2.4钢-混凝土组合桁梁受力复杂，对桥梁线性和内力监控要求高。

2.5本桥上跨银武高速公路，交通繁忙，对施工过程中安全保畅要求高，施工安全风险较大。3关键技术3.1支架方案的优化与设计原设计采用满堂支架进行组合桥梁的拼装，在充分考虑桥下高速公路施工行车安全和交通保畅的条件下，经过对满堂支架和钢管柱+贝雷片膺架两种方案的比选，选用钢管柱+贝雷片膺架的型式，并进行相应设计和力学验算。3关键技术3.2钢腹杆安装施工技术采用在膺架上拼装20t龙门吊进行组合桥梁钢腹杆安装，采用将钢腹杆预拼成人字型后再实施吊装，在雨水口处设定位工装来完成钢腹杆的固定和安装，避免了多次吊装的风险，保证了钢腹杆的安装质量。3.3线性控制技术通过对支架预压变形、地基沉降的观测调整支架预拱度的设置，达到设计线性控制精度;委托兰州交通大学通过对桥梁施工过程的内力监测、静载试验,对设计受力状态进行验证。3.41：1节点试验施工工艺技术通过对组合桥梁下弦钢节点进行1：1工艺试验，对设计钢筋布置进行优化调整，总结出节点钢筋安装顺序、预应力筋安装工艺、节点处钢腹杆定位及加固方案、混凝土配合比的验证和浇注、振捣工艺方法，保证钢节点施工质量。4主要施工方案的确定

4.180m钢-混凝土组合桁梁原位现浇膺架方案的确定根据现场实际情况，我们制定了下列2个膺架方案方案一：钢管轮扣满堂膺架方案优点：膺架搭拆方便。缺点：由于是跨福银高速公路，首先膺架基础处理要伤及公路边坡，公路部门不同意，其次是上跨公路需另做方案。方案二：钢管柱+贝雷片膺架方案优点：膺架上跨公路半幅1跨跨过，可以保证车辆通行宽度；基础处理基本不损伤公路工程。缺点：膺架搭拆所需人力和机械台班较多。我们对以上2个方案都进行了细化设计，经过多次论证，确定方案二“钢管柱+贝雷片膺架方案”为本工程膺架实施方案。4主要施工方案的确定

4.2腹杆安装方案的确定钢腹杆现场安装有3个方案选择：方案一：在梁的端部侧面各立塔吊1座进行吊装；方案二：采用汽车吊进行吊装；以上2个方案，经技术、安全、经济核算被否定。方案三：采用膺架上安装走行龙门吊进行吊装，该方案技术上可行，安全上有保证，经核算比较经济。4.380m钢-混凝土组合桁梁混凝土模型及浇筑方案的确定（1）混凝土模型经研究采用钢支架竹胶板组合模型。（2）混凝土浇筑经研究下弦采用2台混凝土汽车泵由梁的中部分别向梁端连续浇筑，混凝土罐车运输。上弦采用1台混凝土汽车泵由梁的一端向另一端连续浇筑。5钢管柱+贝雷片膺架设计与施工

5.1钢管柱+贝雷片膺架的基础设计与施工钢管柱+贝雷片膺架钢管柱基础，采用砼扩大条形基础并预埋地脚螺栓（大桥7号～8号墩侧的钢管柱基础利用墩的承台为基础）。(1)公路上钢管柱基础公路路肩和中央分隔带处，采用现浇混凝土条形基础（置于水稳层或沥青路面上），根据计算布设尺寸图如下：混凝土条形基础高度取0.9m，宽度取2.5m；沿条形基础长度方向分块布置（长度不得大于1.0m）且每块之间设2cm的伸缩缝，以便拆除。5钢管柱+贝雷片膺架设计与施工

5.1钢管柱+贝雷片膺架钢管柱基础设计与施工（2）公路外钢管柱基础在既有福银高速公路外设置钢管柱，其基础同样采用扩大条形基础（尺寸同上），顺公路方向布设。条形基础四周2m范围用M7.5水泥砂浆处理（厚度6cm），横向流水坡10%，并做好排水沟，确保基础不被来水的侵害。5钢管柱+贝雷片膺架设计与施工

5.1钢管柱+贝雷片膺架钢管柱基础设计与施工5钢管柱+贝雷片膺架设计与施工

5.2钢管柱+贝雷片膺架的钢管柱设计与施工（1）根据计算钢管柱选φ500×8mm钢管，为了增加其稳定性，钢管柱之间的连接采用[10号槽钢连接，钢管柱顶分配梁为2根40b工字钢。（2）根据现场地形情况，设计每排钢管柱的长度，根据长度决定分节加工（各节间采用法兰连接）或整节加工，本工程钢管柱长度最大为12m，根据已有材料情况采用了整节加工。（3）钢管顶2根40b的工字钢分配梁之间采用点焊，焊点间距50cm。（4）单排钢管柱组拼结构方式如下图：单排钢钢管柱组拼结构示意图（5）单排钢管柱沿线路方向的稳定措施：福银高速公路上的3排及路外的各1排钢管柱顶部纵向设3道通长φ16连接钢筋，钢筋与钢管柱顶焊接，在公路外的钢管柱上设双向钢丝绳拉线固定。5钢管柱+贝雷片膺架设计与施工

5.3钢管柱+贝雷片膺架的承重梁设计与施工（1）承重梁布设承重梁为25片贝雷梁，设计基本跨度为9m+12m+15m×3+9m，每排贝雷梁之间用[10号槽钢相互连接，其中在下弦左右翼板位置各设1片，间距60cm；左右腹板下各设置5片，间距30cm，底板下设置5片，间距90cm，左右翼板外侧各设3片贝雷梁，间距50cm（龙门吊行走之用），雨水孔位置左右各设置1片，间距45cm。（2）贝雷梁间的连接及安装a.贝雷片每2片为1组，用[10号槽钢连接成9m或15m的贝雷梁，如图：（平断面图）

b.用20吨汽车吊提升连接好的贝雷梁，将贝雷梁安放在钢管柱分配梁上的设计位置。c.在分配梁上的各组贝雷梁间同样用[10号槽钢进行十字连接。d.施工时与公路交管部门联系，封闭半幅公路进行吊装作业，半幅吊装施工完后封闭另外半幅公路，完成公路范围内贝雷梁的架设。5钢管柱+贝雷片膺架设计与施工

5.3钢管柱+贝雷片膺架的承重梁设计与施工(3)钢管柱+贝雷梁膺架横断面示意图、平面示意图如下

贝雷梁及钢管柱与线路正交立面图(断面垂直于线路中线)5钢管柱+贝雷片膺架设计与施工

5.3钢管柱+贝雷片膺架的承重梁设计与施工(3)钢管柱+贝雷梁膺架横断面示意图、平面示意图如下：5钢管柱+贝雷片膺架设计与施工

5.4钢管柱+贝雷片膺架的落架装置设计

（1）落架装置为钢楔块，图示如下：（2）对成品的钢楔块进行抽样压力试验检验（依据计算书对其承受压力的要求判定其是否合格），检验合格后方可使用。5钢管柱+贝雷片膺架设计与施工

5.5钢管柱+贝雷片膺架现场照片钢管柱-贝雷片膺架全景照5钢管柱+贝雷片膺架设计与施工

5.5钢管柱+贝雷片膺架现场照片公路外侧钢管柱混凝土基础公路上钢管柱混凝土基础5钢管三柱+贝雷三片膺三架设三计与三施工5.三5钢管三柱+贝雷三片膺三架现三场照三片施工中的钢管柱-贝雷梁支架6三8三0m钢-混凝三土组三合桁三梁的三线形三控制三技术6.三1该桥三梁线三形控三制的三目的（1）保三证成三桥后三桥梁三的线三形满三足设三计线三形的三要求三。（2）保三证成三桥后三各构三件的三施工三质量三满足三设计三要求三。6.三2膺架三的加三载预三压鹰架三搭设三完成三按设三计及三有关三要求三进行三预压三。膺三架预三压加三载材三料为三预制三砼立三方块三，按三照梁三体截三面形三式模三拟实三际荷三载分三布进三行预三压砼三块布三置加三载，三加载三重量三为梁三体重三量的1.三2倍。三采用三分级三均匀三加载三，按三三级三进行三，即50三%、10三0%和12三0%的加三载总三重，三每级三加载三后15分钟三，3小时三后分三别测三设膺三架和三地基三的沉三降量三。加三载全三部完三成后三，再三次测三设膺三架和三地基三的沉三降量三，若三沉降三不明三显或三趋于三稳定三可卸三载。三卸载三应分三级进三行，三即12三0%三-1三00三%-三50三%-三0%，每三级卸三载后三均静三载1小时三后分三别测三设膺三架和三地基三的恢三复量三。做三好数三据的三记录三工作三。6三8三0m钢-混凝三土组三合桁三梁的三线形三控制三技术6.三2膺架三的加三载预三压6三8三0m钢-混凝三土组三合桁三梁的三线形三控制三技术6.三2膺架三的加三载预三压膺架加载预压现场照片（侧面）6三8三0m钢-混凝三土组三合桁三梁的三线形三控制三技术6.三3膺架三的变三形观三测（1）本三膺架三变形三监控三为一三般性三变形三监控三，主三要监三控膺三架的三地基三沉降三和膺三架本三身的三变形三情况三，为三调三整梁三底线三形供三依据三。（2）膺三架地三基沉三降的三监控①基三本点三设置三在梁三的外三侧约15三m处分三别设2个基三本点三（点三的埋三设要三符合三有关三规定三）；②观三测点三布设三在每三条砼三基础三顶部三分左三、中三、右三布设3个观三测点三；③观三测点三测量三膺架三搭设三完成三即开三始对三观测三点进三行观三测测三量，三根据三沉降三量确三定观三测频三次。④测三量三工具三精密三水准三仪三。⑤沉三降量三评估三根据三观测三数据三绘出三“时三间”三与“三沉降三量”三曲线三，找三出沉三降的三变化三量，三确定三观测三频次三和三梁底三标高三预留三量结三果。本工三程观三测频三次：三第1个月三，每3天1次；三第2个月三以后三，每7天1次；梁底三标高三预留三量：三根据三实际三的沉三降的三变化三量和三梁体三浇筑三的工三期，三在底三模安三装时三预加三高5m三m。(3三)膺架三变形三的监三控1)膺架三预压三变形三的数三据统三计整三理及三结果三分析三（详三见下三节）2)梁体三砼浇三筑过三程膺三架变三形的三监控①观三测点三布设三在三膺架三变形三较大三处设三置测三点，三即在三膺架三梁的三跨中三分别三设2个测三点；②测三量的三方法方法三一：三在测三点的三下方三地面三上设三相对三应固三定测三点，三用测三绳测三距以三判定三膺架三梁的三变形三量。方法三二：三变形三测定三仪③变三形量三评估三根三据变三形量三数据三及时三掌握三膺架三梁变三形是三否在三允许三范围三内，三有效三监控三膺架三的安三全使三用。结果三为：三本工三程膺三架变三形在三设计三范围三，同三时钢三筋混三凝土三梁底三的变三形也三在设三计范三围。6三8三0m钢-混凝三土组三合桁三梁的三线形三控制三技术6.三4膺架三的预三拱度三设置按照三设计三施工三图纸三给定三的跨三中最三大预三拱度三值（δ=三66三mm），三以二三次抛三物线三设置三上拱三的要三求，三结合三预压三观测三的膺三架梁三弹性三变形三值大三小，三综合三考虑膺架梁的三不同三跨度三，确三定各三相应三断面三的不三同底三模标三高，三设置三最终三的施三工预三拱度三，确三保成三桥后三梁底三线形三符合三设计三要求三。6.三5膺架三的线三形控三制数三据统三计整三理及三结果三分析（1）膺三架预三压沉三降测三点布三置（2）膺三架预三压沉三降数三据整三理结三果（3）膺三架预三拱度三设置三结果6三8三0m钢-混凝三土组三合桁三梁的三线形三控制三技术膺架三顶面三预压三沉降三观测三点位三布置三平面三图6三8三0m钢-混凝三土组三合桁三梁的三线形三控制三技术膺架预压测量结果整理（单位m）跨度尺寸点位预压前预压完成后平均值卸载完后平均值非弹性变形弹性变形备注X区

C-0#955.4451955.4350955.43500.0101

钢管柱顶

B-0#955.4462955.4356955.43560.0106

钢管柱顶

A-0#955.4452955.4344955.43440.0108

钢管柱顶A-2#C-1#955.4789955.4678955.46780.0111

钢管柱顶

C-1#′955.4949955.4865955.48800.01090.0015贝雷梁跨中腹板

B-1#′955.4721955.4578955.45960.01120.0018贝雷梁跨中底板

A-1#′955.4453955.4421955.44370.01210.0016贝雷梁跨中腹板15.0m跨C-2#955.5122955.5015955.50150.0107

钢管柱顶955.4908955.4790955.47900.0118

钢管柱顶贝雷梁跨中腹板955.4691955.4558955.45580.0133

钢管柱顶

C-2#′955.5502955.5279955.53980.02390.0119

B-2#′955.5241955.4965955.51010.02340.0136贝雷梁跨中底板

A-2#′955.5059955.4789955.49110.02610.0122贝雷梁跨中腹板A-4#C-3#955.5923955.5791955.57910.0132

钢管柱顶B-3#955.5686955.5570955.55700.0116

钢管柱顶A-3#955.5493955.5365955.53650.0128

钢管柱顶

C-3#′955.6312955.6175955.62960.02590.0121贝雷梁跨中腹板

B-3#′955.6059955.5889955.60240.02290.0135贝雷梁跨中底板

A-3#′955.5904955.5789955.59120.02310.0123贝雷梁跨中腹板15.0m跨C-4#955.6718955.6591955.65910.0127

钢管柱顶955.6561955.6448955.64480.0113

钢管柱顶955.6324955.6221955.62210.0103

钢管柱顶

C-4#′955.7031955.6815955.69190.02260.0104贝雷梁跨中腹板6三8三0m钢-混凝三土组三合桁三梁的三线形三控制三技术

B-4#′955.6951955.6788955.69240.02110.0136贝雷梁跨中底板

A-4#′955.6738955.6546955.66680.02030.0122贝雷梁跨中腹板12.0m跨C-5#955.7519955.7420955.74200.0099

钢管柱顶B-5#955.7429955.7331955.73310.0098

钢管柱顶A-5#955.7159955.7059955.70590.0100

钢管柱顶

C-5#′955.7892955.7818955.78680.02130.0050贝雷梁跨中腹板

B-5#′955.7790955.7499955.75610.02290.0062贝雷梁跨中底板

A-5#′955.7481955.7338955.73910.02320.0053贝雷梁跨中腹板

C-6#955.8270955.8156955.81560.0114

钢管柱顶

B-6#955.8149955.8018955.80180.0131

钢管柱顶

A-6#955.7951955.7819955.78190.0132

钢管柱顶9.0m跨

A-6#′955.8421955.8371955.83880.01260.0017贝雷梁跨中腹板

B-6#′955.8278955.8178955.82020.01110.0024贝雷梁跨中底板

C-6#′955.8090955.7980955.79800.0110

钢管柱顶Y区A-7#955.8400955.8280955.82800.0120

钢管柱顶

B-8#955.8400955.8310955.83100.0090

钢管柱顶

C-8#955.8570955.8470955.84700.0100

钢管柱顶说明：1、本桥的预压范围为沿纵桥向75m（梁端靠近桥墩3.5m的范围不预压），横桥向7.8m。2、加载重量为梁体重量的1.2倍(由于上弦梁是在下弦梁施工完成且部分预应力张拉后进行，故不考虑上弦梁重量)，其中两侧翼板施加的荷载各为374.4KN，两侧腹板施加的荷载各为6029.1KN，底板施加的荷载为4773.6KN，总的施加荷载为14651*1.2=17581KN。3、变形计算：现场实测钢管柱地基无沉降变化，且认为钢管钢管柱无压缩变形（变形很小，可忽略），则钢管墩顶位置无弹性变形，非弹性变形=加载前标高-加载完成后标高；弹性变形=卸载后标高-加载完成后标高。卸载后标高和加载完成后标高均去掉其最大值和最小值并取它的平均值作为最终的卸载后标高和加载完成后标高。4、本表为非弹性变形和弹性变形数据整理结果。5、其中0#～8#为钢管柱顶贝雷梁位置的点位，1#'～6#'为贝雷梁跨中位置的点位。6三8三0m钢-混凝三土组三合桁三梁的三线形三控制三技术膺架预拱度设置结果线路左侧线路中线路右侧墩台里程桩号最终预拱度（m）墩台号里程桩号最终预拱度（m）墩台号里程桩号最终预拱度（m）0#182969.5100.00630#182969.5100.00700#182969.5100.00651#182974.8620.01811#182970.5300.00911#'182970.6980.01112#182983.8620.03952#182979.5300.03092#182975.1980.02223#182998.8620.06383#182994.5300.05913#182990.1980.05434#183013.8620.06584#183009.5300.06694#183005.1980.06795#183028.8620.04495#183024.5300.05135#183020.1980.05776#183040.8620.01696#183036.5300.02596#183032.1980.03488#183044.5100.00628#183044.5100.00618#183044.5100.0060制表元佳复核王兴建日期2019-4-236三8三0m钢-混凝三土组三合桁三梁的三线形三控制三技术根据三设计三，成三桥后三的上三拱度三为12三mm，实三际成三桥后三的上三拱度三为8m三m，比设三计小4m三m，经三咨询三设计三单位三，拱三度偏三差4m三m对结三构安三全无三影响三。偏差三原因三分析三：①膺三架弹三性变三形考三虑偏三小。②测三量偏三差的三影响三。在今三后施三工同三类工三程时三，这三方面三作进三一步三研究三。(4三)结果三分析7组合三桁梁三钢腹三杆膺三架上三的安三装技三术7.三1安装三工艺三流程（三临时三工作三平台三的搭三设）→（三底模三铺设三）→（三预压三）→20吨龙三门吊三架设→构三件支三撑工三装的三安装三（雨三水口三处）→钢三腹杆三桥上三人字三形拼三装→人三字形三构件三安装→横三、纵三向支三撑安三装→检三查并三精调三腹杆→（三浇注三下弦三混凝三土）→检查三并精调三腹杆→（三浇注三上弦三混凝三土）→腹三杆面三漆涂三装7组合三桁梁三钢腹三杆膺三架上三的安三装技三术7.三2主要三吊装三机具三选择根据三现场三地形三情况三，本三桥梁三跨高三速公三路，三考虑三到不三影响三下方三道路三通行三的前三提三下，三采用20吨门三式起三重机三为主三要吊三装机三具，三在搭三设的三临时三工作三平台三上架三设跨三度11米，三起吊三高度13米的三门式三起重三机。三如图三（一三）、三图（三二）三所示三：7组合三桁梁三钢腹三杆膺三架上三的安三装技三术7.三2主要三吊装三机具三选择7组合三桁梁三钢腹三杆膺三架上三的安三装技三术7.三3工装三设计三与安三装依照三图纸三所示三，节三点采三用钢三板连三接，三下节三点板三下部三与底三模板三之间三距离三为60三0m三m，图三纸中三无设三计出三钢腹三杆的三固定三方案三，为三了不三破坏三下弦三梁的三结构三，根三据雨三水口三的布三置情三况，三工装三钢结三构件三固定三在雨三水口三处，三工装三与贝三雷梁三用U型卡三连接三。如三图（三三）三所示三：工装三结构三设计三如下三图：(1三)上下三节点三板、三腹杆三桥上三人字三形拼三接7组合三桁梁三钢腹三杆膺三架上三的安三装技三术7.三4安装三具体三步骤a)吊车三将构三件按三顺序三分组三吊至三桥头三拼装三平台三上，三待第三一组三两个三人字三形拼三装、三安装三完成三后，三在起三吊第三二组三构件三，依三次完三成八三组16个人三字形三单元三的拼三接。b)拼装三过程三中，三应严三格控三制好三两腹三杆构三件之三间的三角度三（58度6分34秒）三，螺三栓只三是带三帽安三装不三进行三初拧三和终三拧。三如图三（五三）所三示：c)人字三行构三件为三平面三桁架三结构三，故三采用三卧式三拼装三，可三以减三少胎三具高三度，三降低三连接三难度三，将三构件三放在三胎架三上，三按照三桁架三施工三详图三固定三杆件三的位三置，三用高三强螺三栓进三行连三接。7组合三桁梁三钢腹三杆膺三架上三的安三装技三术7.三4安装三具体三步骤(2三)人字三形构三件安三装a)构件三安装三前，将设三计控三制点三引至三贝雷三梁上三，当三构件三吊至三相应三位置三时，三两端三拉设三缆风三绳配三合对三位，三待吊三车松三钩后三，用三千斤三顶微三调纵三横向三位置三，使三构件三控制三点与三设计三控制三点相三重合三，用三同样三方法三，固三定其三它构三件单三元。三如图三（六三）所三示：b)杆件三安装三顺序三：杆三件安三装应三根据三编号三从一三个方三向两三侧依三次安三装。7组合三桁梁三钢腹三杆膺三架上三的安三装技三术7.三4安装三具体三步骤(3三)横、三纵向三支撑三的安三装三钢三桁架三纵向三连接三：上三弦杆三之间三采用14三b槽钢三连接三，下三弦杆三之间三无连三接。三在施三工中三，为三确保三桁架三的稳三定性三，固三定一三组人三字梁三后，三依次三进行三了横三向支三撑和三纵向三支撑三的连三接。(4三)精调三桁架三腹杆三及高三强度三螺栓三的施三工a)检查三腹杆三部位三的平三面坐三标和三高程三，对三不符三合要三求的三部位三进行三精确三调整三。b)高强三度螺三栓的三施工三分为三初拧三和终三拧，三在完三成精三调桁三架腹三杆和三高强三度螺三栓初三拧的三条件三下，三进行三高强三度螺三栓的三终拧三工作三，高三强度三螺栓三的终三拧扭三矩检三查应三在终三拧4小时三以后三、24小时三之内三完成三。7组合三桁梁三钢腹三杆膺三架上三的安三装技三术7.三5现场三安装三照片固定人字形钢腹杆的钢支撑工装7组合三桁梁三钢腹三杆膺三架上三的安三装技三术7.三5现场三安装三照片人字形钢腹杆用20t龙门吊提吊安装7组合三桁梁三钢腹三杆膺三架上三的安三装技三术7.三5现场三安装三照片人字形钢腹杆用20t龙门吊提吊安装7组合三桁梁三钢腹三杆膺三架上三的安三装技三术7.三5现场三安装三照片人字形钢腹杆用20t龙门吊提吊安装7组合三桁梁三钢腹三杆膺三架上三的安三装技三术7.三5现场三安装三照片安装完成的人字形钢腹杆8组合三桁梁1:三1节点三工艺三试验8.三1钢-砼组三合桁三梁复三杂结三构部三位施三工工三艺模三拟试三验按1:三1截取三下弦三梁1个节三点的三结构