大学毕业设计-5层框架结构教学楼毕业设计计算书

第一部分：工程概况

，,工程概况

L建设项目名称：辅助教学楼

本工程建筑功能为公共建筑，使用年限为50年；建筑平面的

横轴轴距为8.1m,纵轴轴距为5.4m和4.5m；内、外墙体材

料为陶粒混凝土空心砌块，外墙装修使用乳白色涂料仿石材

外墙涂料，内墙装修喷涂乳胶漆，教室内地面房间采用水磨

石地面，教室房间墙面主要采用石棉吸音板，门窗采用塑钢

窗和装饰木门。全楼设楼梯两部。

2.建筑地点：苏州某地

3,设计资料：

1.3.1.地质水文资料：根据工程地质勘测报告，拟建场地地势

平坦，表面为平均厚度0.3m左右的杂填土，以下为1.2〜

1.5m左右的淤泥质粘土，承载力的特征值为70kN/m2,再

下面为较厚的垂直及水平分布比较均匀的粉质粘土层，其

承载力的特征值为180kN/m2,可作为天然地基持力层。

1.3.2抗震设防要求：六度四级设防

1.3.3.底层室内主要地坪标高为±0.000,相当于黄海高程

3.0m。

1.3.4.地下潜水位达黄海高程2.4-2.5m,对本工程无影响。

4.主要构件材料及尺寸估算

1.4.1主要构件材料

框架梁、板、柱采用现浇钢筋混凝土构件，

墙体采用混凝土空心砌块，

混凝土强度：梁、板、柱均采用C30混凝土，

钢筋使用HPB235,HRB400二种钢筋。

L4.2.主要构件的截面尺寸

(1)框架梁：

横向框架梁，最大跨度L=8.1m,

h=(1/83/12)L=1000mm~675mm,取h=800mm

b=(l/2~l/3)h=400mm~266mm,取b=300mm

纵向框架梁，最大跨度L=5.4m,

h=(1/12~1/13)L=450mm~415mm,取h=600mm

b=(l/2~l/3)h=300mm~200mm,取b=250mm

(2)框架柱：

初定边柱尺寸400mmx600mm,中柱

500mmx500mm

角柱500mmx600mm,一至五层框架柱混凝土强度

等

C30o

N=/3Fgn

其中，n为验算截面以上楼层层数，g为折算在单位

建筑面

积上的重力荷载代表值，框架结构近似取18kN/m2,

F为

按简支状态计算的柱的负荷面，P为考虑地震作用组

合后柱

轴压力增大系数。

抗震等级四级的框架结构轴压比〃=1.0,边柱和中柱

的负

荷面积分别是5.4mx4.05m和5.4mx5.4mo

1.3X5.4X4.05X18X1Q3X5

边柱=178936，/”/

1.0x14.3

1.25X5.4X5.4X18X1Q3X5

中柱=229405mm2

AT1.0x14.3

所以边柱取400mmx600mm，中柱取

500mmx500mm。

5.框架结构计算简图和结构平面布置图

框架结构计算简图

第二部分：楼板设计

2」屋面和楼面板的荷载计算

屋面和楼面板的荷载取自《建筑荷载规范》(GB50009—2001)。

教室采用水磨石地面

厚度容重重量

名称做法(mm)(KN/m3)KN(m2)

彩色水磨石楼

白水泥大理石15250.38

子面

1:3水泥砂浆找

平18200.36

纯水泥浆一道2200.04

钢筋混凝土楼

板120253

板底20厚粉刷

面抹平20170.34

楼面静载4.1

楼面活载2

厕所采用地而专地面

名厚度容重重量

称做法(mm)(KN/m3)KN(m2)

厕所地砖铺实10200.2

1：4干硬性水泥砂浆25200.5

基层处理剂一遍0.05

C20混凝土0.5%找坡20250.71

1：2.5水泥砂浆找平20200.4

防水涂料1.50.2

钢筋混凝土楼板120253

板底20厚粉刷抹平20170.34

楼面静载5.4

楼面活载2.5

不上人屋面

厚度容重重量

名称做法(mm)(KN/m3)KN(m2)

非上人屋面高分子卷材4120.05

1：3水泥砂浆找20200.4

平

憎水珍珠岩保温

层6040.24

1：3水泥砂浆找

平20200.4

1:6水泥焦渣找坡50150.75

钢筋混凝土楼板120253

板底20厚粉刷抹

平20170.34

楼面静载5.2

楼面活载0.7

走道水磨石地面

厚度容重重量

名称做法(mm)(KN/m3)KN(m2)

彩色水磨石白水泥大理石子

楼面面15250.38

1:3水泥砂浆找平18200.36

纯水泥浆一道2200.04

钢筋混凝土楼板100252.5

板底20厚粉刷抹

平20170.34

楼面静载3.6

楼面活载2.5

2.2,楼板计算

根据《混凝土结构设计规范》(GB50010—2002),楼板长边102

与短边101之比小于2时，宜按双向板计算。楼板长边102与短边

101之比大于2,但小于3.0时,宜按双向板计算，当按沿短边受

力的单向板计算时，应沿长边方向布置足够的构造钢筋。

根据本工程的实际尺寸，楼板全为双向板，楼板按照弹性方法

进行计算。

双向板按弹性理论的计算方法：

①多跨连续双向板跨中最大正弯矩：

为了求得连续双向板跨中最大正弯矩，荷载分布情况可以分解

为满布荷载g+q/2及间隔布置土q/2两种情况，前一种情况可近似

认为各区格板都固定支承在中间支承上，对于后一种情况可近似

认为在中间支承处都是简支的。沿楼盖周边则根据实际支承情况

确定。分别求得各区格板的弯矩，然后叠加得到各区格板的跨中

最大弯矩。

②多跨连续双向板支座最大负弯矩：

支座最大负弯矩可按满布活荷载时求得。

।।।।।।।।।।।।।I।।।।।।

g

zkiszsA

।।M।,,,I।।n.,,Iii।iq/2

^1/2

[~I~I~I~

YY，y.丫-------1rT■YY[\I”“ITY，X.Y---Y1

!.g

LIl:I:lt'.；1:.X'1')tz

连续双向板的计算图示

(1)标准层楼板计算:

标准层楼板区格划分:

①板A

板A按四边固定计算:

基本资料:

1、边界条件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/固定/固定/

2、荷载：

永久荷载标准值：g=4.10kN/M2

可变荷载标准值：q=2.00kN/M2

计算跨度Lx=5400mm；计算跨度Ly=4225mm

板厚H=120mm；碎强度等级：C30；钢筋强度等级：

HRB400

3、计算方法：弹性算法。

4^泊松比：p=l/5.

二、计算结果：

平行于Lx方向的跨中弯矩Mx

Mx=(0.01393+0.02794/5)x(1.20x4.1+1.40xl.0)x4.22=

2.20kN'M

考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：

Mxa=(0.03283+0.05809/5)x(1.4x1.0)x4.22=l.llkN'M

Mx=2.20+1.11=3.31kN-M

Asx=257.92mm2,实配8@180(As=279.mm2)

pmin=0.215%,p=0.233%

平行于Ly方向的跨中弯矩My

My=(0.02794+0.01393/5)x(1.20x4.1+1.40x1.0)x4.22=

3.47kN-M

考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：

Mya=(0.05809+0.03283/5)x(1.4x1.0)x4.22=

1.62kN'M

My=3.47+1.62=5.08kN'M

Asy=257.92mm2,实配8@200(As=279.mm2)

pmin=0.215%,p=0.233%

沿Lx方向的支座弯矩Mx'

Mx'=0.05610x(1.20x4.1+1.40x2.0)x4.22=

7.73kN'M

Asx'=265.06mm2,实配8@200(As=279.mm2)

pmin=0.215%,p=0.233%

沿Ly方向的支座弯矩My'

My'=0.06765x(1.20x4.1+1.40x2.0)x4.22=

9.32kN'M

Asy'=321.57mm2,实配8@150(As=335.mm2)

pmin=0.215%,p=0.279%

②板B

一、基本资料•：

1、边界条件（左端/下端/右端/上端）：固定/钱支/钱支/固定/

固定/

2、荷载：

永久荷载标准值：g=4.10kN/M2

可变荷载标准值：q=2.00kN/M2

计算跨度Lx=5400mm；计算跨度Ly=4225mm

板厚H=120mm；硅强度等级：C30；钢筋强度等级：

HRB400

3、计算方法：弹性算法。

4、泊松比：|J=l/5.

二、计算结果:

平行于Lx方向的跨中弯矩Mx

Mx=(0.02206+0.03255/5)x(1.20x4.1+1.40x1.0)x4.22=

3.22kN'M

考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：

Mxa=(0.03283+0.05809/5)x(1.4x1.0)x4.22=

l.llkN'M

Mx=3.22+1.11=4.33kN'M

Asx=257.92mm2,实配8@200(As=279.mm2)

pmin=0.215%,p=0.233%

平行于Ly方向的跨中弯矩My

My=(0.03255+0.02206/5)x(1.20x4.1+1.40x1.0)x4.22=

4.17kN-M

考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：

Mya=(0.05809+0.03283/5)x(1.4x1.0)x4.22=

1.62kN-M

My=4.17+1.62=5.79kN'M

Asy=257.92mm2,实配8@200(As=279.mm2)

pmin=0.215%,p=0.233%

沿Lx方向的支座弯矩Mx'

Mx'=0.07144x(1.20x4.1+1.40x2.0)x4.22=

9.85kN'M

Asx'=340.29mm2,实配8@200(As=279.mm2)

pmin=0.215%,p=0.233%

沿Ly方向的支座弯矩My'

My'=0.07939x(1.20x4.1+1.40x2.0)x4.22=10.94kN'M

Asy'=379.79mm2,实配8@150(As=335mm2)

pmin=0.215%,p=0.279%

③板D

一、基本资料：

1、边界条件（左端/下端/右端/上端）：钱支/钱支/固定/固定/

2、荷载：

永久荷载标准值：g=4.10kN/M2

可变荷载标准值：q=2.00kN/M2

计算跨度Lx=5400mm；计算跨度Ly=4225mm

板厚H=120mm；砂强度等级：C30；钢筋强度等级：

HRB400

3、计算方法：弹性算法。

4、泊松比：|J=l/5.

二、计算结果：

平行于Lx方向的跨中弯矩Mx

Mx=(0.02140+0.03728/5)x(1.20x4.1+1.40x1.0)x

4.22=3.25kN'M

考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：

Mxa=(0.03283+0.05809/5)x(1.4x1.0)x4.22=

l.llkN'M

Mx=3.25+1.11=4.37kN'M

Asx=257.92mm2,实配8@200(As=279.mm2)

pmin=0.215%,p=0.233%

平行于Ly方向的跨中弯矩My

My=(0.03728+0.02140/5)x(1.20x4.1+1.40x1.0)x

4.22=4.69kN'M

考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩:

Mya=(0.05809+0.03283/5)x(1.4x1.0)x4.22=

1.62kN-M

My=4.69+1.62=6.30kN'M

Asy=257.92mm2,实配8@200(As=279.mm2)

pmin=0.215%,p=0.233%

沿Lx方向的支座弯矩Mx'

Mx'=0.07520x(1.20x4.1+1.40x2.0)x4.22=

10.36kN'M

Asx'=358.94mm2,实配8@200(As=279.mm2,)

pmin=0.215%,p=0.233%

沿Ly方向的支座弯矩My'

My'=0.09016x(1.20x4.1+1.40x2.0)x4.22=12.42kN'M

Asy'=433.83mm2,实配8@150(As=335.mm2,)

pmin=0.215%,p=0.279%

④板E

一、基本资料：

1、边界条件(左端/下端/右端/上端)：较支/固定/固定/固定/

2、荷载：

永久荷载标准值：g=4.10kN/M2

可变荷载标准值：q=2.00kN/M2

计算跨度Lx=5400mm；计算跨度Ly=4225mm

板厚H=120mm；硅强度等级：C30；钢筋强度等级：

HRB400

3、计算方法：弹性算法。

4、泊松比：|J=l/5.

二、计算结果：

平行于Lx方向的跨中弯矩Mx

Mx=(0.01435+0.03214/5)x(1.20x4.1+1.40x1.0)x

4.22=2.34kN'M

考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：

Mxa=(0.03283+0.05809/5)x(1.4x1.0)x4.22=l.llkN'M

Mx=2.34+1.11=3.45kN'M

Asx=257.92mm2,实配8@200(As=279.mm2)

pmin=0.215%，p=0.233%

平行于Ly方向的跨中弯矩My

My=(0.03214+0.01435/5)x(1.20x4.1+1.40x1.0)x

4.22=3.95kN-M

考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：

Mya=(0.05809+0.03283/5)x(1.4x1.0)x4.22=1.62kN'M

My=3.95+1.62=5.57kN'M

Asy=257.92mm2,实配8@200(As=279.mm2)

pmin=0.215%,p=0.233%

沿Lx方向的支座弯矩Mx'

Mx'=0.05707x(1.20x4.1+1.40x2.0)x4.22=

7.86kN'M

Asx'=269.77mm2,实配8@200(As=279.mm2)

pmin=0.215%,p=0.233%

沿Ly方向的支座弯矩My'

My'=0.07319x(1.20x4.1+1.40x2.0)x4.22=

10.09kN'M

Asy'=348.92mm2,实配8@150(As=335.mm2)

pmin=0.215%,p=0.279%

⑤板c

g

§

5400

一、基本资料：

1、边界条件(左端/下端/右端/上端)：较支/固定/固定/固定/

2、荷载：

永久荷载标准值：g=3.60kN/M2

可变荷载标准值：q=2.50kN/M2

计算跨度Lx=5400mm；计算跨度Ly=4225mm

板厚H=120mm；碎强度等级：C30；钢筋强度等级：

HRB400

3、计算方法：弹性算法。

4、泊松比：p=l/5.

二、计算结果：

平行于Lx方向的跨中弯矩Mx

Mx=(0.00380+0.04000/5)x(1.20x3.6+1.40xl.3)x2.72=

0.52kN-M

考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：

Mxa=(0.01740+0.09650/5)x(1.4x1.3)x2.72=0.47kN'M

Mx=0.52+0.47=0.99kN'M

Asx=200.00mm2,实配8@200(As=251mm2)

pmin=0.200%,p=0.251%

平行于Ly方向的跨中弯矩My

My=(0.04000+0.00380/5)x(1.20x3.6+1.40x1.3)x

2.72=1.80kN-M

考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：

Mya=(0.09650+0.01740/5)x(1.4x1.3)x2.72=1.28kN'M

My=1.80+1.28=3.08kN'M

Asy=200.00mm2,实配8@200(As=251.mm2)

pmin=0.200%,p=0.251%

沿Lx方向的支座弯矩Mx'

Mx'=0.05700x(1.20x3.6+1.40x2.5)x2.72=3.25kN'M

Asx'=200.00mm2,实配8@200(As=251.mm2)

pmin=0.200%,p=0.251%

沿Ly方向的支座弯矩My'

My'=0.08290x(1.20x3.6+1.40x2.5)x2.72

4.73kN-M

Asy'=200.00mm2,实配10@200(As=393.mm2)

pmin=0.200%,p=0.393%

(2)楼面板设计:

①板A

一、基本资料：

1、边界条件(左端/下端/右端/上端)：固定/固定/固定/固定/

2、荷载：

永久荷载标准值：g=5.20kN/M2

可变荷载标准值：q=0.70kN/M2

计算跨度Lx=5400mm；计算跨度Ly=4225mm

板厚H=120mm；碎强度等级：C30；钢筋强度等级:

HRB400

3、计算方法：弹性算法。

4、泊松比：p=l/5.

二、计算结果：

平行于Lx方向的跨中弯矩Mx

Mx=(0.01393+0.02794/5)x(1.35x5.2+0.98x0.3)x4.22=

2.57kN'M

考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：

Mxa=(0.03283+0.05809/5)x(1.4x0.3)x4.22=

0.27kN'M

Mx=2.57+0.27=2.84kN'M

Asx=257.92mm2,实配8@200(As=279.mm2)

pmin=0.215%,p=0.233%

平行于Ly方向的跨中弯矩My

My=(0.02794+0.01393/5)x(1.35x5.2+0.98x0.3)x4.22=

4.04kN'M

考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：

Mya=(0.05809+0.03283/5)x(1.4x0.3)x4.22=0.40kN'M

My=4.04+0.40=4.43kN'M

Asy=257.92mm2,实配8@200(As=279.mm2)

pmin=0.215%,p=0.233%

沿Lx方向的支座弯矩Mx'

Mx'=0.05610x(1.35x5.2+0.98x0.7)x4.22=7.72kN'M

Asx'=264.57mm2,实配8@200(As=279.mm2z)

pmin=0.215%,p=0.233%

沿Ly方向的支座弯矩My'

My'=0.06765x(1.35x5.2+0.98x0.7)x4.22

9.31kN-M

Asy'=320.96mm2,实配8@150(As=335,mm2,)

pmin=0.215%，p=0.279%

②板B

一、基本资料:

1、边界条件(左端/下端/右端/上端)：固定/较支/固定/固定/

2、荷载:

永久荷载标准值：g=5.20kN/M2

可变荷载标准值：q=0.70kN/M2

计算跨度Lx=5400mm；计算跨度Ly=4225mm

板厚H=120mm；碎强度等级：C30；钢筋强度等级：

HRB400

3、计算方法：弹性算法。

4^泊松比：p=l/5.

二、计算结果：

平行于Lx方向的跨中弯矩Mx

Mx=(0.02206+0.03255/5)x(1.35x5.2+0.98x0.3)x4.22=

3.76kN'M

考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：

Mxa=(0.03283+0.05809/5)x(1.4x0.3)x4.22=0.27kN'M

Mx=3.76+0.27=4.03kN'M

Asx=257.92mm2,实配8@200(As=279.mm2)

pmin=0.215%,p=0.233%

平行于Ly方向的跨中弯矩My

My=(0.03255+0.02206/5)x(1.35x5.2+0.98x0.3)x4.22=

4.86kN'M

考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：

Mya=(0.05809+0.03283/5)x(1.4x0.3)x4.22=

0.40kN'M

My=4.86+0.40=5.25kN'M

Asy=257.92mm2,实配8@200(As=279.mm2)

pmin=0.215%,p=0.233%

沿Lx方向的支座弯矩Mx'

Mx'=0.07144x(1.35x5.2+0.98x0.7)x4.22=

9.83kN'M

Asx'=339.65mm2,实配8@200(As=279.mm2)

pmin=0.215%,p=0.233%

沿Ly方向的支座弯矩My'

My'=0.07939x(1.35x5.2+0.98x0.7)x4.22=

10.92kN'M

Asy'=379.07mm2,实配8@150(As=335.mm2)

pmin=0.215%,p=0.279%

③板D

一、基本资料：

1、边界条件（左端/下端/右端/上端）：较支/较支/固定/固定/

2、荷载：

永久荷载标准值：g=5.20kN/M2

可变荷载标准值：q=0.70kN/M2

计算跨度Lx=5400mm；计算跨度Ly=4225mm

板厚H=120mm；磴强度等级：C30；钢筋强度等级：

HRB400

3、计算方法：弹性算法。

4、泊松比：p=l/5.

二、计算结果：

平行于Lx方向的跨中弯矩Mx

Mx=(0.02140+0.03728/5)x(1.35x5.2+0.98x0.3)x4.22=

3.79kN'M

考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：

Mxa=(0.03283+0.05809/5)x(1.4x0.3)x4.22=

0.27kN'M

Mx=3.79+0.27=4.06kN'M

Asx=257.92mm2,实配8@200(As=279.mm2)

pmin=0.215%,p=0.233%

平行于Ly方向的跨中弯矩My

My=(0.03728+0.02140/5)x(1.35x5.2+0.98x0.3)x4.22=

5.46kN'M

考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：

Mya=(0.05809+0.03283/5)x(1.4x0.3)x4.22=

0.40kN-M

My=5.46+0.40=5.86kN'M

Asy=257.92mm2,实配8@200(As=279.mm2)

pmin=0.215%,p=0.233%

沿Lx方向的支座弯矩Mx'

Mx'=0.07520x(1.35x5.2+0.98x0.7)x4.22=

10.34kN-M

Asx'=358.27mm2,实配8@200(As=279.mm2)

pmin=0.215%,p=0.233%

沿Ly方向的支座弯矩My'

My'=0.09016x(1.35x5.2+0.98x0.7)x4.22=12.40kN-M

Asy'=433.01mm2,实配8@150(As=335.mm2)

pmin=0.215%,p=0.279%

一、基本资料•：

1、边界条件（左端/下端/右端/上端）：钱支/固定/固定/固定/

2、荷载：

永久荷载标准值：g=5.20kN/M2

可变荷载标准值：q=0.70kN/M2

计算跨度Lx=5400mm；计算跨度Ly=4225mm

板厚H=120mm；碎强度等级：C30；钢筋强度等级:

HRB400

3、计算方法：弹性算法。

4、泊松比：|J=l/5.

二、计算结果：

平行于Lx方向的跨中弯矩Mx

Mx=(0.01435+0.03214/5)x(1.35x5.2+0.98x0.3)x4.22=

2.73kN'M

考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：

Mxa=(0.03283+0.05809/5)x(1.4x0.3)x4.22=

0.27kN'M

Mx=2.73+0.27=3.00kN'M

Asx=257.92mm2,实配8@200(As=279.mm2)

pmin=0.215%,p=0.233%

平行于Ly方向的跨中弯矩My

My=(0.03214+0.01435/5)x(1.35x5.2+0.98x0.3)x4.22=

4.60kN'M

考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩:

Mya=(0.05809+0.03283/5)x(1.4x0.3)x4.22

0.40kN'M

My=4.60+0.40=5.00kN'M

Asy=257.92mm2,实配8@200(As=279.mm2)

pmin=0.215%,p=0.233%

沿Lx方向的支座弯矩Mx'

Mx'=0.05707x(1.35x5.2+0.98x0.7)x4.22

7.85kN'M

Asx'=269.27mm2,实配8@200(As=279.mm2)

pmin=0.215%,p=0.233%

沿Ly方向的支座弯矩My'

My'=0.07319x(1.35x5.2+0.98x0.7)x4.22

10.07kN'M

Asy'=348.27mm2,实配8@150(As=335.mm2)

pmin=0.215%，p=0.279%

⑤板C

—---

g

尽

5400

一、基本资料：

1、边界条件(左端/下端/右端/上端)：较支/固定/固定/固定/

2、荷载：

永久荷载标准值：g=5.20kN/M2

可变荷载标准值：q=0.70kN/M2

计算跨度Lx=5400mm；计算跨度Ly=2700mm

板厚H=120mm；碎强度等级：C30；钢筋强度等级:

HRB400

3、计算方法：弹性算法。

4、泊松比:p=l/5.

二、计算结果：

平行于Lx方向的跨中弯矩Mx

Mx=(0.00380+0.04000/5)x(1.35x5.2+0.98x0.3)x2.72=

0.63kN-M

考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩:

Mxa=(0.01740+0.09650/5)x(1.4x0.3)x2.72=

0.09kN-M

Mx=0.63+0.09=0.73kN'M

Asx=200.00mm2,实配8@200(As=251.mm2)

pmin=0.200%,p=0.251%

平行于Ly方向的跨中弯矩My

My=(0.04000+0.00380/5)x(1.35x5.2+0.98x0.3)x2.72=

2.19kN-M

考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：

Mya=(0.09650+0.01740/5)x(1.4x0.3)x2.72=0.25kN'M

My=2.19+0.25=2.44kN'M

Asy=200.00mm2,实配8@200(As=251mm2)

pmin=0.200%,p=0.251%

沿Lx方向的支座弯矩Mx'

Mx'=0.05700x(1.35x5.2+0.98x0.7)x2.72=3.20kN'M

Asx'=200.00mm2,实配8@200(As=251.mm2)

pmin=0.200%,p=0.251%

沿Ly方向的支座弯矩My'

My'=0.08290x(1.35x5.2+0.98x0.7)x2.72=

4.66kN-M

Asy'=200.00mm2,实配8@180(As=279.mm2)

pmin=0.200%，p=0.279%

第三部次梁计算

3」荷载计算

恒载设计值：

板传来的自重

4.1xl.2x4.05=19.93KN/M

次梁自重

0.25x(0.4-0.12)x25xl.2=2.1KN/M

次梁粉刷

0.02x(0.4-0.12)x2xl7xl.2=0.23KN/M

小计：22.26KN/M

活载设计值：

20xl.4x4.05=11.34KN/M

荷载设计值g+q=22.6+11.34=33.6KN/M

g+q=33.6KN/M

M~~~~~~~~~~~~~~~△~~~~~~~~~~~~~△~~~~~~~~~~~~~~Z2

dB(D

,4500450045005400.5400

3.2次梁计算

3.2.1.弯矩计算

边跨

22

Ma=-l/16(g+q)L0i=-33.6x4.5/16—42.525KN-M

Ml=l/14(g+q)Loi2=33.6x4.52/14=48.60KN，M

22

Mb=-l/ll(g+q)L0i=-33.6x4.5/H=-61.85KN'M

第二跨

22

Mb=-l/ll(g+q)L02=-33.6x4.5/H=-61.85KN'M

M2=l/16(g+q)Lo22=33.6x4.52/16=42.525KN，M

22

Mc=-l/14(g+q)Lo2=-33.6x4.5/14=-48.60KN'M

第三跨

Mc=-l/14(g+q)Lo32=-33.6x4.52/14=-48.60KN'M

M3=l/16(g+q)Lo32=33.6x4.52/16=42.525KN'M

22

Md=-l/14(g+q)L03=-33.6x4.5/14=-48.60KN'M

第四跨

Md=-l/14(g+q)Lo42=-33.6x5.42/14=-69.98KN-M

M4=l/16(g+q)Lo42=33.6x54/16=61.24KN，M

22

Me=-l/U(g+q)L04=-33.6x5.4/ll=-89.07KN'M

第五跨

22

Me=-l/ll(g+q)L05=-33.6x5.4/14=-89.07KN'M

M5=l/14(g+q)Lo52=33.6x5.42/16=69.98KN*M

Mf=-l/16(g+q)Lo52=-33.6x5.42/ll=-61.24KN'M

由于第3跨和第4跨的计算长度不同，

支座D处弯矩取两者较大值：-69.98KNM

3.2.2.剪力计算

边跨

Va=0.5(g+q)L0i=0.5x33.6x4.5=75.6KN

Vbl=0.55(g+q)L0i=0.55x33.6x4.5=83.16KN

第二跨

Vbr=O.55(g+q)Lo2=0.55x33.6x4.5=83.16KN

Vcl=0.55(g+q)L02=0.55x33.6x4.5=83.16KN

第三跨

Vcr=0.55(g+q)L03=0.55x33.6x4.5=83.16KN

Vdl=0.55(g+q)L03=0.55x33.6x4.5=83.16KN

第四跨

Vdr=O.55(g+q)Lo4=0.55x33.6x5.4=99.79KN

Vel=O.55(g+q)Lo4=0.55x33.6x5.4=99.79KN

第五跨

Ver=O.55(g+q)Lo5=0.55x33.6x5.4=99.79KN

Vf=O.5(g+q)Lo5=0.5x33.6x5.4=90.72KN

3・3•截面设计

3.3.1AB跨跨中配筋：

C30混凝土，fc=14.331N/mm,HRB400,fy=

360N/mm,

纵筋合力点至近边边缘的距离as=35mm;

M=48.60KN'M

bxh=250x400mm,ho=h-as=400-35=

365mm

Wb=0.518

W=0.093W£b=0.518

As=alxfcxbxx/fy=1x14.331x250x34/360=

339mm

p=As/(bxh。)=339/(250x365)=0.37%>0.20%

选配314(461mm2)

根据裂缝宽度小于0・3mm重新选配218+116

AB跨支座配筋计算：

C30混凝土，fc=14.331N/mm,HRB400,fy=

360N/mm,

纵筋合力点至近边边缘的距离as=35mm;M=48.60KN'M

bxh=1800x400mm,h。=h-as=400-35=

365mm

出=0.518

w=0.012Wa=0.518

As=alxfcxbxx/fy=1x14.331x1800x5/360=

326mm

选配218(508mm2)

根据裂缝宽度小于0・3mm重新选配220

3・3,2斜截面受剪承载力计算：

设计参数：

混凝土强度等级C30,fc=14.331N/mm,ft=1.433N/mm,

as=30mm，钢筋等级HRB235

箍筋抗拉强度设计值fyv=210N/mm,箍筋间距s=

150mm

剪力设计值V=99.8kN

截面尺寸bxh=250x280mm,ho=h-as=280-30

=250mm

计算过程：

0.7xftxbxho=0.7x1432.9x0.25x0.25=62.7kN

<V=99.8kN

当V>0.7xftxbxho、h<300mm构造要求：

箍筋最小直径Dmin=6mm,箍筋最大间距Smax=

150mm

最小配箍面积

Asvzmin=(0.24xft/fyv)xbxs=

82mm

当h。/bW4时，VS0.25xpcxfcxbxho

0.25xpcxfcxbxho=0.25x1x14331x0.25x0.25

=223.9kN>V=99.8kN,满足

要求。

V<0.7xftxbxho+1.25xfyvxAsv/sxho

Asv=(V-0.7xftxbxho)xs/(1.25xfyvxho)

(99790-0.7x1432.9x0.25x0.25)x150/(1.25x210x250)

=85mm

沿梁全长配8©150

次梁其他截面配筋见下表:

截面A1B2C3D4E5F

弯矩设计42.48.661.42.548.42.69.961.89.069.61.2

值53085360538247984

0.00.090.10.10.160.210.14

141

计算配筋

(mm2)326339506391576757501

考虑裂缝21222222

影响8+0+0+0+

21232323231

实配钢筋2016201420141416161414

第四部分竖向荷载作用下框架结构的内力计算

4」横向框架计算单元

根据结构布置和荷载计算，对一根横向中框架进行计算，如图

所示。房间内直接传给该框架的楼面荷载如图中的阴影线所示。

横向框架计算单元

4・2梁、柱线刚度计算:

横梁线刚度计算

bxhI1Ecl/I1.5ECI/I2EcI/l

类别(mxm(C(xlO-4£w3

(m)(m)

)xlO-4Em3)XlOF加3))

边横0.3x0.0.012

8.115.823.731.6

梁88

中横0.3x0.0.001

2.75.938.9411.9

梁46

柱线刚度h计算

hbxhIEcl/I0.9ECI/I

层次

(m)(mxm)(m4)(xl0-4£m3(

)xlO-4Em3)

0.4x0.60.007214.412.96

1—25

0.5x0.50.005210.49.36

0.4x0.60.007218.516.65

3—53.9

0.5x0.50.005213.311.97

横向中框架梁、柱线刚度（单位：xlO-4E-/n3）

所计算的中框架是对称结构，在计算竖向荷载作用时，取一

半计算，断开的中跨线刚度是原来的2倍。

4.3,恒载荷载计算

荷载计算：线荷载

屋面：屋面恒载5.2kN/m2

屋面板传来的恒载：5.2x4.05=21.06kN/m

教室梁自重：0.30x0.8x25=6kN/m

教室梁侧粉刷：2x(0.8-0.12)><0.02x07=0.46kN/m

教室横梁的矩形线荷载合

计：6.46kN/m

教室横梁的三角形线荷载

合计：21.06kN/m

走廊板传来的恒载：5.2x2.7=14.04kN/m

走廊梁自重：0.30x0.4x25=3kN/m

走廊梁侧粉刷：2x(0.4-0.10)x0.02x07=0.2kN/m

走廊横梁的矩形线荷载合计：

3.2kN/m

走廊横梁的三角形线荷载合

计：14.04kN/m

楼面：楼面恒载4.1kN/m2

楼面板传来的恒载：4.1x4.05=16.61kN/m

教室梁自重：0.30x0,8x25=6kN/m

教室梁侧粉刷：2x(0.8-0.12)x0.02xl7=0.46kN/m

教室梁上墙自重：0.24x(3.9-0.8)x19=14.14kN/m

教室梁上墙面粉刷：(3.9-0.8)x0.02x2xl7=2.108

kN/m

教室横梁的矩形线荷载合计：

22.71kN/m

教室横梁的三角形形线荷载合

计：16.61kN/m

走廊：楼面恒载3.6kN/m2

走廊楼面传来的恒载：3.6x2.7=9.72kN/m

走廊梁自重0.30x0.4x25=3kN/m

走廊梁侧粉刷：2x(0.4刷.10)x0.02xl7=0.2kN/m

走廊横梁的矩形线荷载合计：3.2

kN/m

走廊横梁的三角形线荷载合计：

9.72kN/m

荷载计算：集中荷载

次梁传来的集中荷载：

屋面：

板传来的恒载：5.2x4.05=21.06kN/m

次梁自重：0.25x(0.4-0.12)x25=1.75kN/m

次梁粉刷：0.02x(0.4-0.12)x2xl7=0.19kN/m

(5.4+5.4-4.05)x21.06x0.5+1.75x5.4+0.19x5.4

=81.56KN

楼面：

板传来的恒载：4.1x4.05=16.61kN/m

次梁自重：0.25x(0.4-0.12)x25=1.75kN/m

次梁粉刷：0.02x(0.4-0.12)x2xl7=0.19kN/m

(5.4+5.4-4.05)x16.61x0.5+1.75x5.4+

0.19x5.4=66.54KN

屋面框架节点集中荷载：

边柱联系梁自重：0.25X0.6X5.4X25=20.25KN

粉刷：0.02x(0.6-0.12)x2x5.4xl7=1.76KN

0.6m挑檐板自重：0.6x5.4x5.2=16.8KN

0.6m高排水外延沟自重:0.6x5,4x25x0.12=9.72KN

边柱联系梁传来屋面荷载：

0.5x(5.4+544.05)x4.05/2x5.2=35.53KN

顶层边节点集中荷载合计：84.15KN

中柱联系梁自重：0.25x0.6x5.4x25=20.25KN

粉刷：0.02x(0.6-0.12)x2x5.4xl7=1.76KN

联系梁传来的屋面板荷载：

0.5x(5.4+5.4-2.7)x2.7/2x5.2=18.6

KN

0.5x(5.4+5.4-4.05)x4.05/2x5.2=35.54KN

顶层中节点集中荷载合计：

76.15KN

楼面框架节点集中荷载：

边柱联系梁自重：0.25x0.6x5.4x25=20.25KN

粉刷：0.02x(0.6-0.12)x2x5.4xl7=1.76KN

塑钢窗：5KN

窗下墙体自重：0.24xl.2x5.4xl9=29.5KN

窗下墙体粉刷自重：2x0.02xl.2x5.4xl7=4.41KN

框架柱自重：0.6X0.4X3.9X25=23.4KN

框架柱粉刷自重：

(0.6+0.4)x2x0.02x3.9xl7=2.65KN

联系梁传来的楼面自重：

0.5