桥梁工程实习报告

前 言《桥梁工程》课程设计是道路与桥梁工程技术专业桥梁课群组实践环节课， 是一门重要的专业设计基础课，起承上启下作用。本门课程设计是桥梁设计的入门， 通过设计进一步巩固钢筋混凝土基本原理的主要理论知识。包括钢筋混凝土结构的材料性能， 受弯构件的受力性能，构件受剪性能，构建局部承压以及简支梁构造。培养设计动手能力，初步学会运用桥涵设计规范，估计工程材料数量，以及训练工程制图能力。因此本课程是一门理论和实践并重的课程。一、课程设计性质与目的本课程设计是桥梁设计的入门，通过设计进一步巩固钢筋砼基本原理的主要理论知识。包括钢筋砼结构的材料性能。 受弯构件的受力性能。 初步学会运用桥涵设计规范， 估算工程材料数量，以及训练工程制图能力，因此本课程是一门理论和实践并重的课程。二、课程基本要求课程掌握钢筋砼结构的材料特点，基本构件的构造和计算方法掌握桥梁工程现行规范的制定原理，初步学会运用规范通过本课程的学习，具有结构工程师设计普通桥梁结构的能力通过本课程的学习， 掌握钢筋混凝土构件的计算理论和方法。 具有桥梁结构设计的初步能力，为后续专业课《毕业设计》以及今后工作中遇到各种交通工程结构物的设计奠定必要的基础。目录前言.............................................................................................................................................1目录0第一章设计资料.............................................................................................................................21.1桥面跨径及桥宽................................................................................................................21.2设计荷载............................................................................................................................21.3材料....................................................................................................................................21.4设计依据............................................................................................................................2第二章结构布置.............................................................................................................................32.1主梁高.................................................................................................................................32.2主梁间距:...........................................................................................................................32.3主梁梁肋宽.........................................................................................................................32.4翼缘板尺寸.........................................................................................................................32.5横隔梁.................................................................................................................................32.6桥面铺装.............................................................................................................................3第三章主梁截面几何性质计算.....................................................................................................43.1毛截面面积........................................................................................................................43.2形心距..............................................................................................................................43.3对截面型心惯性矩..........................................................................................................4第四章主梁横向分布系数计算...................................................................................................54.1跨中的荷载横向分布系数54.2支点处的荷载横向分布系数mo....................................................................................7第五章主梁内力计算.......................................................................................................................85.1恒载内力计算....................................................................................................................85.2活载内力计算....................................................................................................................95.3主梁内力组合..................................................................................................................10第六章主梁的正截面设计.............................................................................................................126.1T型截面梁翼缘板计算宽度确定..................................................................................126.2T形梁类型确定..............................................................................................................126.3求混凝土受压区高度x...................................................................................................136.4配筋计算.........................................................................................................................136.5承载力复核......................................................................................................................13第七章梁的斜截面设计...............................................................................................................147.1计算各截面的有效高度..................................................................................................147.2抗剪强度上下限复核......................................................................................................147.3判断梁内是否计算配置剪力钢筋..................................................................................147.4箍筋设计..........................................................................................................................157.6全梁承载力复核..............................................................................................................177.7主梁裂缝验算..................................................................................................................217.8主梁的变形验算..............................................................................................................220第八章 行车道板计算 258.1行车道板计算图示 258.2活载及其内力计算 26参考文献 28致 谢 291第一章 设计资料1.1桥面跨径及桥宽标准跨境：该桥为一城市立交桥， 根据桥下净空和方案的经济比较， 确定主桥采用标准跨境为16m的装配式钢筋混凝土简支梁。主梁全长：根据当地的温度统计资料，并参照以往设计经验，确定伸缩缝采用 4cm，则预制梁体长 15.96m。计算跨径：计算跨径取相邻支座中心间距为 15.50m。桥面宽度：根据一次典型交通量的抽查结果，确定该桥的桥面横向布置为净 7m（行车道）+2×0.25m（栏杆）1.2设计荷载根据该桥所在道路的等级确定荷载等级为：计算荷载：汽车荷载 :公路－Ⅰ级栏杆:1.0kN/m1.3材料混凝土：主梁用 C40号，桥面铺装用 C30号，栏杆用 C25号；钢筋：直径不小于 12mm时采用HRB335钢筋，直径小于 12mm时采用HPB235热轧光面钢筋。钢筋混凝土材料重力密度为 25.0kN/m3,沥青混凝土 23.0kN/m3，凝土垫层24.0kN/m 31.4设计依据（1）《公路桥涵设计通用规范》 （JTGD62-2004）;（2）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》 （JTGD62-2004）;2第二章 结构布置2.1主梁高以往的经济分析表明，钢筋混凝土 T形简支梁高跨比的经济范围大约 1/11~1/16之间，根据跨度取值的原则，本桥取 1/13，则梁高应为 1.20m。2.2主梁间距:装配式钢筋混凝土 T形简支梁的主梁间距一般选在 1.5~2.2m之间，本桥选用 1.60m。2.3主梁梁肋宽为保证主梁的抗剪需要， 梁肋受压时的稳定， 以及混凝土的振捣质量， 通常梁肋宽度取15~18cm,鉴于本梁的跨度为 16m，取值为 16cm。2.4翼缘板尺寸由于桥面宽度是给定的， 主梁间距确定后， 翼缘板的宽度即可得到为 2m。因为翼缘板同时又是桥面板，根据其受力特点， 一般设计成变厚度：与腹板交接处较厚，通常取不小于梁高的1/12，即本次设计13cm，悬臂端取11cm。2.5横隔梁为增强横隔梁的横向刚度，本桥除在支座处设置端横隔梁外，在跨间等间距布置中横隔梁，间距为 4×385cm。在支座处向内偏离支点中心 5cm，梁高一般为主梁的 3/4左右，取h=0.90，厚度取15--18之间，本设计横隔梁下为 13cm，上缘为 15cm。2.6桥面铺装采用4cm厚的沥青混凝土磨耗层， 6cm厚的25号混凝土铺装层。3第三章 主梁截面几何性质计算3.1毛截面面积AA1A2A3156214219203624cm23.2形心距SA1y1A2y2A3y385911661.4115200125452.4cm3ysSi125452.4Ai362434.63.3对截面型心惯性矩Iz1114211315750cm412Iz211422331.5cm436Iz311612032.310612IIz1Iz2Iz33.88106cm4IXA1(ys-y1)2A2(ys-y2)2A3(ys-y3)22.64106cm4图3-1截面分块示意图4第四章 主梁横向分布系数计算4.1 跨中的荷载横向分布系数 mc因为L=15.5=2.4m﹥2m，所以采用偏心受压法计算。6.4本桥各根主梁的横截面积均相等，根数n=5,梁间距为1.60m。5222222则i1ai=a1+a2+a3+a4+a5=21.62+1.62+0+-1.62+1.622=25.60m⑴荷载横向分布影响系数1号梁在两边主梁处的荷载横向分布影响线的竖标值为：=1+2=1＋21.62a1=0.6115n2525.6i1ai=1--a2=0.2－=-0.2155n2i1ai2号梁在两边主梁处的荷载横向分布影响线的竖标值为：=1+a22=1+1.62=0.3215n2525.6ai1i2=1-a2=0.2-0.1=0.1255n2i1ai号梁在两边主梁处的荷载横向分布影响线的竖标值为：=1+a22=1+0=0.2n315ai52i11-a22==0.2-0=0.2355n2i1ai5由此绘制 1号梁，2号梁和3号梁的横向影响线，如 4-1-1图示图4-1-1偏心受压法计算横向分布影响线⑵绘制荷载横向分布影响线并画出梁不利位置布载如图 4-1-1所示其中：人行道缘石至 1号梁轴线的距离△为：△=0.55-0.25=0.3m荷载横向分布影响线的零点至 1号梁位的距离为 x，可按比例关系求的：x =4160x0.6 0.2解得：x=4.80m并据此计算出对应各荷载点的影响线竖标 和qi r⑶计算荷载横向分布系数 mc号梁的活载横向分布系数计算如下：汽车荷载：=1=1（+++q4）=10.6×（4.6+2.80+1.50-0.3）=0.538cq12q2q1q2q324.8m号梁的活载横向分布系数计算如下：=1=1（+++）=10.3×(6.2+4.4+3.1+1.3)=0.47mcq22q2q1q2q3q424.8号梁的活载横向分布系数计算如下：=1=11=0.5mcq32q21号梁同5号梁一样，2号梁同4号梁一样。64.2支点处的荷载横向分布系数 mo对于1号梁:moq=1q=0.89=0.45mor=022对于2号梁：moq=0.5 mor=0对于3号梁:moq=0.594 mor=0由此此绘制 1号梁，2号梁和3号梁的横向影响线，如图 4-1-2 所示。图4-1-2杠杆原理法计算横向分布影响线7第五章主梁内力计算5.1恒载内力计算主梁结构自重内力如表 5-2-1主梁边主梁横隔梁中主梁桥面铺装层栏杆边主梁合计中主梁

g1=〔0.16×1.2+（0.130.11）×（1.6-0.16）〕×25=9.12kNm2g2=【0.9-（0.110.13）】×（1.6-0.16）×5×25×220.150.161kNm2=0.70215.5g2=2×0.44=1.404kNmg3=〔0.04×7×23+7×0.06+0.12〕×7×24〕／5=3.304kNmg42kNm=1×=0.45g=4gi=9.12+0.702+0.4+3.304=13.526i1g1=9.12+1.404+0.4+3.304=14.2288表5-2-2 主梁结构重力内力剪力QkN弯矩MkMm截面位置边主梁中主梁边主梁中主梁X=0104.83110.6700X=1452.4155.4304.65321.6X=1200406.2428.855.2活载内力计算由公路级车道荷载的均布荷载标准值为qk=10.5KN/m集中荷载标准值为qk=222KN对于汽车荷载，计算公式为：S=1mcqkmipkyi为汽车冲击系数，因为公路为双车道，不折减=1根据桥规=0.31号梁：汽车荷载:1弯矩：M1.30.53810.522.522222.91617.2kNm41剪力：Q1.30.53810.54.36266.40.5171.8kNm41弯矩：M1.30.53810.530.032223.075822.19kNm21剪力：Q1.30.53810.51.938266.40.5107.4kNm2支点剪力：Q1.30.4510.57.75266.41203.4kNm2号梁：汽车荷载:1弯矩：M1.30.46910.522.522222.91538.05kNm41剪力：Q1.30.46910.54.36266.40.5149.7kNm41弯矩：M1.30.46910.530.032223.075716.7kNm21剪力：Q1.30.46910.51.938266.40.593.6kNm2支点剪力：Q1.30.510.57.75266.41226.1kNm3号梁：汽车荷载 :91弯矩：M1.30.510.522.522222.91573.6kNm41剪力：Q1.30.510.54.36266.40.5159.6kNm41弯矩：M1.30.510.530.032223.075764.1kNm21剪力：Q1.30.510.51.938266.40.599.8kNm2支点剪力：Q1.30.59410.57.75266.41268.6kNm号梁同5号梁一样，2号梁同4号梁一样。5.3主梁内力组合1号梁的内力组合见表 5-3-1序号荷载类型弯矩重力梁ll梁端ll端4242一号梁1恒载0304.65406.2104.8352.4102汽车荷载0617.2822.19203.4171.8107.431.2×恒载+1.401299.661638.51410.6334150.36×汽车荷载4恒载+0.7×汽车0736.69981.74247.3172.6775.18荷载5恒载+0.4×汽车0551.53735.08186.19121.1342.96荷载2号梁的内力组合见表5-3-2控制设计的计算内力01299.661638.51410.6334150.36二号梁1恒载0321.6428.85110.6755.302汽车荷载0538.05716.7226.1194.793.631.2×恒载+1.401139.191518449.34338.94131.04×汽车荷载4恒载+0.7×汽0698．24930.54268.94191.5865.52车荷载5恒载+0.4×汽0536.82715.53201.17133.1837．44车荷载控制设计的计算内力01139.191518449.34338.94131.04103号梁的内力组合见表 5-3-3三号梁1恒载321.6428.85110．6755.3002汽车荷载573.6764.1268.6159.699.8031.2×恒载+1.41188.961584.36508.84289.8139.720×汽车荷载4恒载+0.7×汽723.12963.72298.69167.0269.860车荷载5恒载+0.4×汽551.04734.49218.11119.1439.920车荷载控制设计的计算内力1188.961584.36508.84289.8139.72011第六章主梁的正截面设计6.1T型截面梁翼缘板计算宽度确定采用焊接钢架的配筋设as300.08120126mmho1200-1261074mmhf110130120mm2型梁翼缘板计算宽度，取下面三者中的最小值bfl155005167mm33bf1580mmbfb2bh12hf1601101301221600取bf 1580mm6.2T形梁类型确定设受拉钢筋布置成 as 126mmho 1074mmmfcd 18.4Mpafsd 280Mpamd 1638kNm01.0fcdbfhf(hohf)18.415801201074-1203537.48kNm220Md1638kNm属于第一类T型截面126.3求混凝土受压区高度 x220Md107410742211638.506106X=h0-h0fcdbf18.4158053.8bhoASfcdbfx18.4158053.82fsd2805586mm6.4配筋计算查表可知受拉钢筋 6 32 2 20的截面面积为 5454m2,可配筋如图 6-4-1得图6-4-1 主梁配筋图（单位： cm)、：6.5承载力复核其最小宽度：24040155.8160mmh01200-4071.61088AS0。33min0.200bh0min0.4ftd0.41.650.24fsd280Mufcdbfxh0x16601638213第七章 梁的斜截面设计7.1计算各截面的有效高度表7-1各截面的有效高度主筋数量钢筋重心至梁下边缘距离as/mm有效高度h0mm632220111108963213010704329411062325811427.2抗剪强度上下限复核上限：0.51103fcu.kbbh00.51103401601142589kN0Vd(0)508.84kN下限：0.51032ftdbh00.510311.6516011421541kNoVd(0)508.84kN计算表明按正截面抗剪承载力计算所确定的截面尺寸，满足抗剪方面的构造要求，但需配置受剪钢筋。7.3判断梁内是否计算配置剪力钢筋（1）对跨中截面0.51032ftdbho0.510311.651601089143.7kN0Vd1150.36kN2都不需设置受剪钢筋（2）由剪力包络图确定距支座中心h处截面最大剪力2Vd(7750600)(508.84150.36)150.36481.09kN7750（3）剪力组合设计值的分配由混凝土和箍筋共同承担不少于最大剪力Vd的60％14VCS 0.6Vd 0.6 481.09 288.65kN由弯起钢筋承担不起最大剪力 Vd的40％Vsd 0.4Vd 0.4 481.09 192.44kN7750192.44x4160mm508.4150.367.4箍筋设计采用直径为10的封闭式双胶箍筋，R235钢筋fsv195Mpa，n2,ASVnASV278.5mm2157mm2.1纵向钢筋百分率p10010016090.881142160简支梁11T形截面31.1Vb0.6Vd288.65kN。将上述有关数据代入下式的：220.260.6)fcu.k2Sv1310(2Asvfsvbh0(0Vd')21.021.120.2106(20.60.88)4015719516011422297mm1288.652取Sv250mm计算配箍率svASV1570.39%sv,min0.18%，同时bsv160250Sv25mm0h60及0400,满足规范要求。2mm1倍梁高（1000mm）范围内，取箍筋直径为10间距根据构造要求，由支座中心向跨中Sv100mm，其余至跨中截面的范围内取箍筋直径为10，间距Sv250mm。7.5弯起钢筋（或斜筋）设计（1）计算第一排弯起钢筋时，采用距支座中心h/2处，由弯起钢筋承担剪力设计值Vsb1V192.44kN0.4d'Vsb1192.442Asb10.75103fsdsin450.751032800.7071296mm由纵筋弯起232Asb1609mm21296mm21（2）计算第二排弯起钢筋时，采用第一排弯起钢筋起弯点处，由弯起钢筋承担的剪力设计15值Vsb2，依剪力包络图按比例关系求解。第一排弯起钢筋起弯点距支座中心水平投影长度 X1计算如下（设主梁下边缘净保护层30mm；上部架立钢筋222，净保护层40mm）X1h11200(4025.135.84035.835.82)1023mm2Vsb2(41606001023)192.44172.87kN4160AVsh2172.872331164mmsb20.7510fsdsin450.75102800.707由纵筋弯起232，Asb21609mm21164mm2(3).计算第三排弯起钢筋时，采用第二排弯起钢筋起弯点处，由弯起钢筋承担的剪力设计值Vsb3。第二排弯起钢筋起弯点距支座中心的水平投影长度 X2为X2xh102312004025.135.84035.8235.82011mm122241606002011192.44Vsb34160127.17kNVsb32Asb30.75103fsdsin45857mm采用加焊两根短筋， 2 32，Asb3 1609mm2 857mm2(4). 计算第四排弯起钢筋时， 采用第三排弯起钢筋弯起点处， 由弯起钢筋承担的剪力设计值Vsb4。第三排弯起钢筋弯起点距支座中心的水平投影长度 X3为X3xh201112004025.135.84035.8335.82962.7mm232241606002962.7192.44Vsb4416083.14kNAsbVsb4560mm20.7510328040.707采用加焊两根短筋232，Asb41609mm2560mm216第四排弯筋起弯点距支座中心的水平按影长度 X4为35.8 35.8X4 x3 h4 2962.7 1200 40 25.1 40 35.8 3 3825.4mm2 2计算第五排弯起钢筋时，取用第四排弯起钢筋起弯点处由弯起钢筋承担的剪力设计值Vsb5为：Vsb541606003825.4192.44416043.23kNAsb5Vsb5291mm20.751032800.707此时，采用加焊两根短筋 2 32钢筋。第五排弯筋起弯点距支座中心的水平按影长度 X5为：X5x4h53825.412004025.122.74035.8422.74790.2mm22此时，X54589mm，表明已有弯起钢筋已将需要弯起钢筋的区域覆盖，故不再需要弯起钢筋。表7-5-1满足抗剪强度要求的各排弯起钢筋的用量及弯起位置弯起点12345弯起点上下弯垂距离(mm)1023988956.7857964.8弯起点至支座中心(mm)102320112907.73825.44790.2承担计算剪力(KN)192.44172.87127.1783.1443.23弯起截面面积(mm2)12961164857560291提供弯起钢筋面积(mm2)1609160916091609628弯起与梁轴交点到支座中心(mm)41712502048247431947.6全梁承载力复核1)斜截面抗剪承载力（距支座中心 h2处斜截面）如7-6-1图17图7-6-1距支座h2处斜截面抗剪承载力计算图（单位：mm)①定斜截面顶端位置由剪力包络图知距支座中心h2处截面横坐标lhmmx7750600715022正截面有效高度h01200(4035.8)1142mm2斜截面投影长度ch01142.1mm得到斜截面顶端位置A.②斜截面抗剪承载力复核A处正截面的剪力vx设相应的剪距mx根据剪力和弯矩包络图计算如下vx150.36(508.84150.36)6008428.3kN7750mxmd(l)(14x22)1638(14600822)653.6kNm2l15500处正截面的有效高度：h0 1200 (40 35.8) 1124.2mmMx653.63m428.31.36Vxh01.124c0.6mh00.61.361.1240.9m1.142m将要复核的斜截面如 4-4图所示AA斜截面，斜角为arttanh0C 51.7018斜截面纵向受拉钢筋有 2 32，相应主筋配筋率为100As10016092.5bh00.88%1601142箍筋的配筋率：Asv157sv1min0.18%sv0.39%bsv160250与斜截面相交的弯起钢筋有 2N5(2 32) 2N4(2 32)将上述计算值代入下列公式VCS130.45103bh02(20.6)fcu,ksvfsv315.4KNVsb0.75103fsdAsbsins0.75103280(21609)0.707477.8kN则AA斜截面抗剪承载力V Vcs Vsd 315.4 477.8 793.2KN 428.3kN所以距支座中心 h2处的斜截面抗剪承载力满足设计要求。2）全梁抗剪承载力校核①计算各排弯起钢筋起点的设计弯矩跨中弯矩Ml1638kNm支点弯矩Md(0)0d()2其他截面的设计弯矩可按二次抛物线公式MdxMl)(14x22)d(l2计算各排弯起钢筋弯起点的设计弯矩计算见表 7-6-2表7-6-2各排弯起钢筋弯起点的设计弯矩弯起点跨中截面54321弯起点至跨中截面距离xi/mm2960.53925.34787.357396727弯起点的设计弯矩Mdx/(KNm)16381397.11229.31012.9739.8403.8919②计算各排弯起钢筋弯起点和跨中截面抗弯承载力判断截面类型：跨中截面：fcdb,fh,f18.415801203489kNmfsdAs28054541527kMm属于第一类T形截面应截面按bfh的单筋矩形截面计算正截面抗弯承载力计算见下表将表中各正截面的抗弯承载力mu用平行线表示出来，它们与弯矩包络图的交点k,l,m,n到跨中截面x4L1Mx，见表7-6-321600表7-6-3钢筋弯起后相应各正截面抗弯承载力计算表主筋截面积受压区高度抗弯承载力梁有效uAsmm2h0mmkNm段高度Mu=fsdAsho2支点23216091142280160915.5280160915.5511—118.4158011422点1点280321731—24323217112431280327199818.415801124点22点280482646.5—56324826110646.52804826146318.415801106点25点—632+2201089280545452.5280545452.5162318.415801089跨54542中7-6-4弯起钢筋弯起点位置复核表 :弯起钢筋弯起点的弯起点跨充分利用不需要点中距点跨中距跨中距h0x1x3mm2序号符号x1mmx3mmx4mmN316727484464285711883N22573974248445624997N1529720742544297220检查弯起钢筋弯起点的初步位置是否满足《桥规》的要求 :以第一排弯起钢筋 (2N3)为例，其充分利用点 m的横坐标 x3=4844mm，而2N5的弯起点 1 的横坐标x1 7750 1023 6727mm，说明 1 点位于m点的左边，且x1 x3 6727 4844 1883mm>h0/2=571mm，满足要求。第一排弯起钢筋（ 2N3)的不需要点n的横坐标x4 6428mm。同理，可对其余的弯起钢筋弯起点的初步位置进行校核， 详见表 可见各排弯起钢筋弯起点位置距该排钢筋充分利用点的距离大于 h0/2，且各排弯起钢筋与梁中轴线交点均位于该排钢筋不需要点之外，即均能保证正截面与斜截面的抗弯强度，满足《桥规》的要求。7-6-5 梁的弯矩包络图与抵抗弯矩图7.7主梁裂缝验算作用短期效应组合Ms MGK 0.17MQ1K/(1 ) MQ1K 428.85 0.7 822.19/1.19 0 912.49kNm作用长期效应组合MLMGK0.4MQ1K1MQ2K428.850.4822.19/1.190705.22C1=1.0C3=1.0C210.5ML10.5705.221.4Ms912.49ssMs915.49106177.3MPa0.87Ash00.875454108821nidi263222202d63222029.9nidi采用焊接骨架，应再乘 1.3故de=1.3×29.9=38.87As54540.0310.02取0.02bh01601088WtkC1C2C3.ss(30d)11.4177.3(3038.87)0.178mm0.2mmEs0.2810)21050.28100.02满足规范规定。7.8主梁的变形验算1、确定基本数据C40混凝土弹性模具 Ec 3.25104MPa Es 2.0105MPa持久状况正常使用，变形验算。荷载短期效应作用下的跨中截面挠度按下式近似验算：5MSl2fsB48其中MS912.49kNmL1.55104mmBB02MCR2MCR1BOMSMSBCRBcrEcIcrBo0.95EcI01.计算Icr初步判断中和轴位置：ESES2.01056.15EC3.25104bfxo2ESASh0x021580x026.1554541088x02x07104hf120mm故判断为第二类T形截面。22重新计算混凝土受压区高度：AESASbfbhfb6.15545415801601201601276.4mm2ESASh0bfbhf2Bb2 6.15 5454 1088 1580 160 1202180519086.72mmx0A2BA189.3mmbf120mm确定为第二类 T形截面。A0 bx0 bf bhf ESAS160189.3 1580 160 120 6.15 5454234230.1mm2Icrbfx03bfbx0hf3ESASh0233x01580189.331580160189.331206.155454331088189.323.051010mm42.计算全截面换算截面惯性矩：bh3h2bf3bf2x0bbfbfbhfI0bh12x01222ES1ASh02x01601200312002158016012031601200189.31221212021580160120189.36.15154541088189.3228.12101023S0bx02bhfx0hf1ASx0bf2ESs22.5107mm2Mcr2S0ftk1.20108N.mm2BcrECICR3.251043.0510109.911014N.mm2B00.95ECI00.953.251048.12101025.11014Nmm2将以上数据代入，得：BB02MCR2MCR1B0MsMsBCR1.0810158MSL2fs45B36.1长期挠度为：fc0fs52.35mmL16009.96mm应设置预拱度：fp50MGK0.50.7MQ1K1MQ2KL248B22.5消除自重影响后的长期挠度为：flg5MsMgk2L25.8mm48BL16.3mm600故满足规范要求。24第八章 行车道板计算8.1行车道板计算图示边梁外侧翼板按悬臂版计算，主梁之间连接刚度大，则桥面板按多跨连续单向板计算，顺桥向取 1延长米的板带作为研究对象。见图 8-1—1图8-1—1行车道板计算图（1）恒载及其内力计算每延米板上的恒载 g（以纵向1m宽的板条进行计算）沥青混凝土面层g10.041230.96kN/mC40混凝土垫层g20.061241.44kN/mT形梁翼板自重g30.061253kN/m合计:g3gi5.4kN/m0.961.443I1栏杆g1.0kN/m（2）内力支撑端的变矩和剪力最大Mmax1gl215.40.7221.4kN/m22Qmaxgl5.40