复杂结构指南例说MSA第三部分

复杂结构分析指南例说PMSAP（第三部分）目录8.钢-砼混合结构的地震反应分析9.竖向地震的振型叠加反应谱分析10.复杂转换的自动化实现8.钢-砼混合结构的地震反应分析钢-砼混合结构的地震反应分析在由不同材料组成的混合结构中，钢-砼混合结构是建筑工程中最常见、应用最广泛的结构形式。常见的有底部混凝土结构+上部钢结构；中间砼核心筒+外围钢框架或钢骨砼框架等。由于钢-砼混合结构的阻尼矩阵一般具有非比例的形式，故一般不能被无阻尼振型所解耦，这就意味着不能导向基于CQC或SRSS的反应谱分析。针对这个问题，目前在工程应用中主要有三种处理办法：钢-砼混合结构的地震反应分析(1)近似比例阻尼法钢-砼混合结构的地震反应分析

近似比例阻尼法：完全不理会钢-砼混合结构阻尼矩阵的非比例特性，类似单一材料的结构，按照经验采用一个近似的阻尼比，比如钢框架-混凝土筒体结构的阻尼比通常取为0.04。近似比例阻尼法带有一定的主观性，因为综合阻尼比与结构中钢和混凝土两种材料的相对数量、相对空间分布都有密切关系，尤其对于复杂的结构布置，难以估算得特别准确钢-砼混合结构的地震反应分析算例353层钢砼混合框筒结构算例53FT钢-砼混合结构的地震反应分析按照通常做法取等效阻尼比4%，楼层剪力与准确方法CCQC差异显著钢-砼混合结构的地震反应分析算例441层钢砼混合框筒结构算例41F2T钢-砼混合结构的地震反应分析按照通常做法取等效阻尼比4%，楼层剪力与准确方法CCQC差异显著钢-砼混合结构的地震反应分析结论：近似比例阻尼法对于钢-砼混合结构的地震反应分析误差较大，尤其在结构上部，误差可高达1倍以上(2)非比例阻尼强迫解耦法(FDCQC)钢-砼混合结构的地震反应分析钢-砼混合结构的地震反应分析非比例阻尼强迫解耦法(FDCQC)：先对结构的由不同材料组成的各个部分，分别按照比例阻尼假定建立阻尼矩阵，然后再将它们组装为整体结构的阻尼矩阵。如此集成的阻尼矩阵一般都具有非比例阻尼的特性，它与刚度矩阵、质量矩阵一起构成非比例阻尼系统，其特征值与特征向量一般都是复数。钢-砼混合结构的地震反应分析此时，将一般的非比例阻尼系统向无阻尼振型空间投影（或称坐标转换）后得到的质量、刚度矩阵均化为对角矩阵，而阻尼矩阵则一般为满阵，也就是说此系统不能按照无阻尼振型解耦。所谓的“强迫解耦”是指忽略投影阻尼矩阵的非对角元，通过这种强制手段得到解耦的控制方程，从而导向基于无阻尼振型的振型叠加法分析,并可以直接采用CQC方法完成基于反应谱的振型组合。钢-砼混合结构的地震反应分析强迫解耦法由于忽略了投影阻尼矩阵的非对角元，所以也是近似方法，但这个近似的误差到底有多大，计算精度是否能够满足工程要求，一直以来无法给出准确的答案。为了得出了对FDCQC计算误差的定量认识，我们设计了一组算例，分别用精细的CCQC方法与FDCQC方法进行了计算，给出了结果对比钢-砼混合结构的地震反应分析验证FDCQC精度的5个算例:算例1意在模拟平面均匀的结构在立面上呈现钢与砼混合的情况，并考虑了其中钢与砼的不同比例分布；算例2则意在模拟平面不均匀、存在偏心的结构在立面上呈现钢与砼混合的情况，并且也考虑了其中钢与砼的不同比例分布；53FT和41FT2T是两个框筒混合结构实际工程，它们意在模拟在平面布置上钢与砼混合的情况（内砼筒；外周型钢砼框架）；MT则构造了一种更为一般的情况，既有立面混合（左塔底盘层1-3为砼，层4-9为钢），又有平面混合（层4-9左塔为钢，右塔为砼），同时还有平、立面不规则(左右塔不等高)。这些例题涵盖了实际工程中混合结构常见的很大一部分的实际情况，具有一定的代表意义。钢-砼混合结构的地震反应分析算例1（在边榀增加斜撑形成算例2）算例1意在模拟平面均匀的结构在立面上呈现钢与砼混合的情况，并考虑了其中钢与砼的不同比例分布；算例2意在模拟平面不均匀、存在偏心的结构在立面上呈现钢与砼混合的情况，并且也考虑了其中钢与砼的不同比例分布；钢-砼混合结构的地震反应分析算例353层钢砼混合框筒结构算例53FT53FT是框筒混合结构实际工程，它们意在模拟在平面布置上钢与砼混合的情况（内砼筒；外周钢框架）；钢-砼混合结构的地震反应分析算例441层钢砼混合框筒结构算例41F2T41FT2T是框筒混合结构实际工程，它意在模拟在平面布置上钢与砼混合的情况（内砼筒；外周型钢砼框架）；钢-砼混合结构的地震反应分析算例5MTMT构造了一种更为一般的情况，既有立面混合（左塔底盘层1-3为砼，层4-9为钢），又有平面混合（层4-9左塔为钢，右塔为砼），同时还有平、立面不规则(左右塔不等高)。钢-砼混合结忧构的地震挨反应分析FDCQ柔C对于钢-砼混合剪结构的穷计算误涝差通常上不超过5%，精度可羽以满足寒工程要蛇求钢-砼混合结铁构的地震仿反应分析结论：FDCQ款C对于钢-砼混合结忽构的计算见误差通常筐不超过5%，精度亦可以满宇足工程杠要求(3)基于复振刷型的反应培谱振型袖分解方法CCQC钢-砼混合袖结构的漆地震反司应分析钢-砼混合结寇构的地震形反应分析基于复振衬型的反应闭谱振型分谈解方法即CCQ红C:该方法周以有阻仰尼系统逢的复振么型作为秩投影空碑间的基初，将非腥比例阻加尼系统蛮完全解窝耦，并百借助平预稳随机荒过程理寨论，给草出了实骄数形式阶的复振都型完全永平方组啦合公式渡。（周锡元、课俞瑞芳，200版4）当所有吼振型向闷量的实戚部都为搏零时，CCQC方法便期自动转忌变为CQC方法。CCQ凳C方法可以泽完整考虑痕非比例阻撒尼矩阵的惕作用，不挣必像基于堪无阻尼振禁型的强迫自解耦法那倡样，忽略瓶通过空间劝投影或坐末标转换得挂到的阻尼挺矩阵中的师非对角元在反应曾谱分析处的理论嘱前提下屡，CCQC可以认召为是准励确方法嘴，原则莲上可以归用于任贱何非比巨例阻尼惊系统，接并可以仗作为衡岂量强迫项解耦法壳精确程丑度的一辜种标准跨。钢-砼混合结啊构的地震勒反应分析需要特别陪指出：虽然在对文于常见的端钢-砼混合毯结构的骄计算中FDC授QC显示了良洪好的精度执，但这并选不意味着FDCQ哪C可以应榆付一切或非比例峡阻尼问绪题。常见的钢-砼混合结趋构其阻尼郑比位于0.02到0.0苦5之间，妖属于小这阻尼结假构。当顿结构阻区尼比较摊大时，恶比如消能减振梁结构，阻尼字比一般驱可以达伯到0.1～0.2左右，FDC束QC是否仍具艘有足够的府计算精度找？对此我们上也已做了蛮一些计算览和分析，震结果发现主，较大阻洪尼情况下FDC膨QC的计算精盗度将显著尸降低。因孕此在对应港用FDCQ抽C方法可能近造成的误闸差估计不看准的情况努下，可以模采用CCQ另C方法。08版PMSA斗P同时提供闪三种算法披：近似比例烛阻尼法强迫解耦禽法(FDC骆QC)CCQ怒C方法三种方法馋的使用均汉非常简便招，介绍如闻下：钢-砼浮混合结拌构的地哪震反应庆分析在pmsa圈p中使用喷近似比誉例阻尼着法直接在势此处修舅改振型帝阻尼比颈，就是借近似比库例阻尼挤法，钢-砼混合结间构一般输狭入4%在pmsa及p中使用强鉴迫解耦法帝：进入“高级参数”菜单在pms半ap中使用强物迫解耦法使用强迫毛解耦法时虾这四个选脂项如此取惭值即可使用强迫纵解耦法时忠要按照实含际情况填协写材料阻蔑尼比在pms戚ap中使用CCQ袄C法：进丽入“高级参数”菜单使用CCQ撑C法时这四哪个选项如瓣此取值即还可使用CCQ页C法时要按宿照实际情劣况填写材宽料阻尼比采用FDC曾QC或CCQ龄C时阻尼矩呜阵的其它伶选择三种方抱法的适洗用范围近似比例彩阻尼法：挡用于单一越材料结构强迫解月耦法(FD枕CQC床)：用于单掏一材料结渗构，钢-砼混合嘉结构CCQ汇C方法：用楚于单一材厘料结构，粱钢-砼混合结翁构，隔震脏减震结构四，其它所坦有类型的块结构钢-砼混赚合结构的溜地震反应使分析参考文献1黄吉锋，菊周锡元.钢-砼混合之结构地右震反应胶分析的CCQC和FDC劈燕QC方法在PMS罩AP软件中槽的应用魔和实例倦分析，搬建筑结宁构，2008年10期2Z产hou灾XY,形Yu朽RF，Don茅gD望.C伟omp隆lex警mo围de橡sup宵erp胜osi饰tio锄na沉lgo恩rit水hm土for艺se改ism处ic膜res铸pon老ses梁of岁no限n-c舅las夜sic板all胖yd免amp俘ed偏lin凭ear预sy妹ste踢m,椅Jou铃rna录lo即fE稼art色hqu摧ake比En逝gin犁eer贤ing凳,2割004值,8(屑4):族.3周锡元险，俞瑞雅芳.非比例阻接尼线性系菊统基于规谅范反应CCQC法[J].工程力渡学，2006排,23汪(2)壮.4周锡元.一般有阻倦尼线性体依系地震反稳应的振型席分解方法[M].北京:中国地蛛震工程迹研究进矿展,地震出威版社,19督92.5俞瑞芳刘，周锡荡元.非比例浴阻尼线葱性系统厘考虑过信阻尼影尝响的复飘振型分旬解法[J]昂.建筑结构伙学报，2006跳,27土(1).6俞瑞芳.非比例阻拐尼线性系况统随机地青震输入下蠢的动力反渴应分析[D].北京工业弱大学，2006演.7K舞iure南ghia炭nA虹D,Y料utak西aN.柴CQC获mod挖alc柱ombi事nati波onr块ule餐for蜂high著-fre纠quen桨cym清odes和,Ear件thq社.E伸ng.胜St陈ruc圆t.道Dyn销.,199亩3,吊22(洲11)轰.8G膛B500乔11-2条00建筑抗某震设计婚规[S]份.北京:建筑工业火出版社.200买19容Clo尝ugh牛RW煮,P刑enz叹ien雅J.Dyn强ami盐cs庭of弊str瓦uct热ure丽s.S窃eco造nd叼edi糟tio胳n(昂McG惭raw哈-Hi栗ll,归In茂c.)初,1肆993交.10黄吉锋.求解广义独特征值问毛题的多重Rit理z向量法[J]擦.力学学斥报，1999，31(5糕).11抹GH戈卢布,CF范洛恩.矩阵计碌算[M]却.袁亚湘等奥译，科学甜出版社，200辅1.9.竖向地震盒的振型叠避加反应谱撤分析竖向地震此计算的抗凉震规范方乞法水平地震桂：振型分解帅反应谱法基底剪力水法竖向地震父：底部轴力瞎法：第（5.3.顽1）条给奥出了9度高层建者筑竖向地哀震作用标窗准值的算滨法，它在界原理和形竞式上都类铃似于计算掀水平地震缎作用的底杠部剪力法,为了叙爸述方便袄，我们司简称该历方法为选“底部游轴力法斜”；直接地吩震作用懒系数法：第(5.携3.2粒)条直接给虑出了平板陆型网架屋样盖和跨度名大于24m的屋架对滩应于8度、8度半和9度竖向地零震的作用哑系数（0.0吓8至0.25之间）；宁第(5.3您.3)条则对隆长悬臂击和其他资的大跨衫结构，秀按照静驰力法分营别给出馒了8度、8度半和9度竖向原地震的须作用系什数（0.1气,0.勾15,雕0.2），为粮了方便滩叙述，冠我们简肌称这两终条的规许定为“窑直接地似震作用竭系数法推”。对于竖旧向地震蛮的计算营是否需石要采用浅反应谱铁方法，达抗震规辟范未作乎明确规筒定。底部轴力序法的问题1：不能反弊应结构的昼竖向相对愿错动底部轴力畜法成立的羊前提：是结构的冷计算模型缝能够简化叙为一维糖组葫芦串。考虑水平素地震作用献时，结构厚的计算模发型之所以熔可以被简摘化为一维缩慧糖葫芦串悄，主要是坏因为楼板丽面内刚度花一般很大拦，近似符图合刚性楼衡面假定，谋从而可认竟为楼面内村的质量只慕发生同时圆性的平动由和转动。然而当辱考虑竖巨向地震闹时，情免况就不董这么简衣单了，耍这时候牲，能够短协调结对构的同毙一层楼涉面的墙吸顶节点惠和柱顶童节点做和共同竖届向运动材的是楼发板的面合外剪弯茧刚度和肥框架梁涌、连梁损的竖向牺剪弯刚阁度，而衬这部分投刚度，市通常远甜远不及纷楼板的产面内刚榴度，因酒而竖向弃地震时虏，要求轻结构的洞同一层青楼面的左墙顶节奋点和柱筐顶节点举做共同柱的竖向渔运动，矿在绝大泽部分多鞠、高层六建筑中滥都是做哀不到的查。做不到饱共同的吐竖向运苹动，就目意味着安结构的塑每一个槽竖向振判动振型翻都可能津会出现妹“竖向促相对错伴动”这种错动摔，会造成膨相对错动叉的两点间求的联系构祝件，产生辅显著的竖凶向剪切变称形以及弯爬矩和剪力方，比如竖旧向相对错廊动的两片铁墙之间的掩连梁和楼龟板、竖向颂相对错动裕的两根柱槽之间或一爹墙一柱之信间的框架凑梁和楼板增，就是如往此；而这种艘水平联晓系构件洪的剪力吨和弯矩坑，又同示时会造躲成相对久错动的粒墙-墙、墙-柱或柱-柱之间竖枣向力的重愤分配。从以上分配析看，底兆部轴力法价成立的前肃提，也即督“同一楼逢面内的节状点在竖向婚地震作用忠下作一致渗协同运动再”，在一柱般结构中士并不成立钞；反之，浙如果在竖引向地震分鲜析中强制谦使用底部企轴力法，战就不能正召确反映上嘱面所说的下相对错动股效应。除帐非结构平母面内的各胁个部分，馆在竖向振团动特性上内足够均匀值，一般情久况下底部葬轴力法是船比较粗略融的。底部轴力止法的问题1：不能此反应结嘱构的竖律向相对趴错动底部轴恼力法中躺，隐含浴假设了吩结构的革一阶竖夸向振动牙振型呈歪现倒三坊角形（助图1a）。实际上腊，对于显平面和之立面刚缘瑞度、质状量分布关都比较减均匀的冷结构，困其竖向倒振型的酿形态通窃常类似爱于图1b，也即蝴类似于舞侧向振并动振型有的剪切把型，这市时候，男倒三角穗形的假插设可以乔接受但加偏于保裳守；而对于艰平面和争立面刚湿度、质拐量分布巡寿不均匀世的结构毅，结构变的竖向珍振动振蠢型则可知能与倒周三角形白的假设副差得很鸟多，比具如上面乖已经特夸别指出背的“竖职向相对游错动”给，就不甜能在倒柴三角形泡假设中箱体现出敲来底部轴据力法的贪问题2：倒三卧角形假肝设底部轴暴力法忽禽略了竖慌向振动苍的高阶框振型，湾但在复敞杂结构狐中，高违阶振型锈则可能虎会有显尽著的贡纲献。底部轴扶力法的远问题3：不能反另应高振型前效应直接地震弦作用系数狂法的问题1：难以涵朗盖复杂情立形对于平伶板网架播屋顶、苗大跨度盲屋架以裹及长悬诉臂等大摇跨结构节，抗规墓（5.3娇.2）条、（5.3.珍3）条给出赌的地震作薪用系数，蕉或者是由求反应谱分享析、时程客分析的计涛算结果统块计、总结由而来，或泄者是直接巧继承了78规范的凑静力法跳，它们反抽映的是惹有限的见工程经烂验和计步算研究暂成果。直接地粪震作用蠢系数法布的问题1：难以议涵盖复盯杂情形大跨度戴结构的烫竖向地块震反应慢，与大络跨结构泡自身的辈竖向振院动性能风、其支帆撑结构锣的竖向术振动性手能、大艺跨结构书与其支桐撑结构留间的支算座连接驴形式、逃竖向地程震动的棍频谱特肃性等都存有密切旧关系，对于经验奸之外的复辰杂情形，仙这种近似想计算方法翅可能是不温够的，直接地领震作用取系数法殊的问题2：不能屡反应二印次共振尤其需到要特别佣指出的扬是，当转大跨结昌构自身盼的竖向嫌振动周便期与其毫支撑结换构的竖重向振动险周期接咱近甚至遮相等的肌时候，捉系统将线会出现恼所谓的究二次共奸振，这预时候，占大跨结因构自身忘以及其变支撑结刘构的竖艺向地震羞反应，烂都将会匠显著增狮大，在袍实际工筒程设计全中，这石个现象赞非常值惹得重视多。当出现祖二次共灿振时，直接地斩震作用劣系数法拼的误差蚀可以达故到2倍以上酒（偏于军不安全再），已箩经失去巨使用意姿义竖向地震守计算的振肯型叠加反筑应谱法首先要准广确计算结庭构的各阶咳竖向振动豪振型采用振型你分解反应画谱法，计砍算结构在割各阶竖向表振型上的校最大反应煮，其中竖墨向地震设光计谱采用税水平地震愤设计谱的65%折减采用CQC组合考虑悼总的振型浪效应是目前最伸为准确的指方法；可漂以反应竖毁向相对错挨动；可以害反应二次唤共振；竖向错动商效应算例某框筒族混合结概构，共38层，总高微度156m，典型平新面如图1所示,平面外秃周最大狱尺寸约谈为75m猾*28扶m,中间为市砼核芯营筒，外弹周为型确钢砼框特架柱，堡外周型抢钢砼柱鞭与砼核脾芯筒之乡丰间用砼摧梁连接梢。地震啦烈度为9度，III类场地动，地震甚分组为海第一组弱。参与许振型取60个。竖向错动数效应算例图1扫某38免层框筒顶结构透猪视图及卖典型平缓面连梁A框架梁A框架梁B竖向错动竖效应算例由表中仇所列计题算弯矩葬可知，诱对于错国动效应墓明显的历部位，反应谱方逐法计算的喝梁端部弯勇矩，可以积达到底部勾轴力法算堤出的弯矩蒸的3到4倍(连梁A,框架梁A)；对于错动荣效应不明厦显的部位鄙，两种方秆法的计算晃结果基本溪相当(框架梁B)；故在结构瓶的竖向抗殊震设计中扛，应对竖睡向错动效壶应，给予陡足够重视竖向错凡动效应捆算例二次共振幻玉算例用交叉隶梁系模麦拟构造效一个30m*王30m的屋盖，给梁截面取步为200滔mm*印300鹿0mm茶,四个角部岁用四根柱渣模拟竖向令的弹簧支乏撑。首先姓单独计算舱出屋盖自姐身的竖向帅振动周期垫，记为T,然后再单锅独计算四脂根柱构成遗的支座模星型,通过在四块根柱的柱碰顶施加不款同的附加特质量，得锈到不同的僻支座竖向慈振动周期Tsup（分别甩让这些膝支座周慰期分布建在T附近），改从而也形屋成不同振邻动特性的遣多个支座音；最后，选让相同的辰屋盖与竖捷向振动周步期各不相资同的支座涝组装，形赴成多个竖摇向振动系商统，分别欲采用反应肉谱法(Spe赤c)和底部轴辜力法(Bo邀tN)计算这羞些系统拖，记录型屋盖梁桐的角部痕最大负兆弯矩Ms和跨中掉最大正抓弯矩Mm，将其数仇值列于表2中,其中“100%睬W”,指100虑%的重力垮荷载代抹表值对魄应的静堤荷载，摘“相对吸弯矩”勺是指Spe诸c的结果或免者Bot裁N的结果斜与100%揉W结果的比齿值。另外列，将大跨砖结构在不牌同周期比T/T死sup下的支演座和跨施中相对饼弯矩反欢应，绘续于图3中，以桑直观地刘显示竖喊向周期胸比T/Ts啄up接近1.0时，大跨光结构出现夕的二次共格振现象二次共葬振算例宜：模拟揭模型用四根念柱及柱刘顶集中刷质量模馅拟主体映结构竖咬向支撑势系统，用交叉梁扣系模拟屋泰盖二次共描振算例午：理论碎模型完整的转竖向地姿震计算厚模型屋盖系统亿竖振周期贩为T主体结疗构竖振番周期为Tsu凤p二次共仍振算例观察表2的计算蹲结果以眼及图3中相对弯朵矩随周期肆比的变化狱曲线，我仆们可以发眼现如下规甲律：当屋盖结单构自身的瓶竖向振动惑周期T，与其匙底部支雪座结构帐的竖向涉振动周泛期Tsu谊p接近或一唉致时，在轨竖向地震序作用下，酒二者之间牵的确会发将生共振振孟动，T与Tsup越靠近册，结构发地震反使应越大浆，T与Tsup越远离锅，结构蔬反应地拌震越小沸。当发生膊二次共编振或者关接近发霜生二次羡共振时伏，结构提地震反俯应甚至还可以达糕到100债%W反应的0.5至1.5倍左右画，比抗舅震规范还规定的挺此类结怀构的最滚大反应鞠（100那%W反应的0.25倍）要大浙出很多[可以达宪到1.5概/0.旨25=6倍！]。底部轴力鞭法的计算摩结果，与似周期比T/Tsup关系不疾大，稳隔定在100%育W反应的0.1稿6倍左右见，如果醋考虑规傲范的1.5的放大渐系数，降则为100%千W反应的0.2娱4倍，这个植数值与抗惭规(5.践3.2蠢)的规定庙接近。二次共芹振算例二次共振寺算例设计建蜂议在大跨结稍构的设计汁当中，建蛮议分别计氧算大跨结坐构自身及打其支撑结鲁构的竖向鄙振动周期T和Tsup，设计峡方案应时尽量使消竖向周荡期比T/Ts舰up远离1.0增,以避免出你现二次共布振。具体操上作时，泽建议大放跨结构副自身及数其支撑辅结构的嫌竖向振驳动周期T和Tsu富p的比值捎满足：0.5莲<改T/T断sup险<姓2.0PMS球AP的辟竖向地仿震反应师谱分析鉴于目湾前应用咽于国内概土建领同域的主京流商业衰软件中轿，尚未密见到有棚“全面亭地实现祸竖向地诊震反应俯谱分析排并将其帆分析结肠果严格默按照中情国规范余纳入基衬本构件件设计”矮的功能扰，为了搞给复杂油结构、恋大跨结势构的竖鹊向地震广设计提缺供一个丑合理、舟有效的迅工具，妖我们在沟“复杂店多、高肉层有限畏元分析沙与设计狂软件PMSA谢P”中，实盗现了竖类向地震嘱反应谱曾分析，阅并将其新分析结钓果严格芽按照中仙国规范干纳入了帽基本构谁件的设这计。PMSA歉P的竖向水地震反应卫谱分析1）竖向批地震作兄用的设喜计谱，测形状上亭直接取沫为与水惨平地震恨的设计成谱一致逃，但最淋大地震什影响系附数取为害相应烈稀度的水村平地震齐对应的株最大地护震影响蓝系数的0.65倍；2）为了动与抗震置规范计浸算竖向叙地震作记用的底嘱部轴力摩法在原械则上保颠持一致略，在PMSA鹿P中，反厨应谱方絮法得到菜的所有梅竖向地可震作用美效应，香都作了1.5倍的放大翼（见抗规5.3.央1条）。使用PMSA膜P的竖向泽地震反紫应谱分寺析功能使用PMSA乖P的竖向地丢震反应谱恶分析功能选择考裙虑竖向脱地震使用PMSA挑P的竖向地扯震反应谱渡分析功能在此处陡指定竖哥向地震加计算方写法为“蜜振型叠巡寿加反应姻谱法”振型数笋应该足验够多，漆一般可邀以取为炮不考虑术竖震反涉应谱计变算时的2倍，且应谷注意核查境计算结果迎中EZZ工况的有果效质量系剃数是否满竿足90%的要求使用PMSA啦P的竖向沿地震规慕范分析走方法08版做PMS炉AP除迁了提供梢计算竖优向地震生的振型辉叠加反组应谱法粱，仍然冲提供竖借向地震卷计算的厕规范方水法（底客部轴力咸法），挥当结构源布置足蜓够规则衬、简单盈或者用赞于对比惰的目的弯时，可啄采用此锹种方法使用PMS牙AP的竖向坛地震规喝范分析左方法与反应缸谱计算泪一样，慕首先要作选择考决虑竖向僚地震在此处隆指定竖东向地震裹计算方呀法为“童抗震规波范方法锋”使用“抗欺震规范方纸法”时，效需要用户兽根据抗震掌规范自己雁指定竖向抢地震作用闭系数使用PMSA逃P的竖向地课震规范分之析方法正确的良竖向地园震反应循计算方糠法正如水平叶地震的分装析中“地叶震反应谱仰振型分解嫂法”已基艳本取代了誓“基底剪斜力法”；竖向地震枪分析中，进“底部轴桃力法”也应该被挂“竖向地蜜震的反应惕谱振型分殿解法”所它替代。否则，竖粮向地震反柔应的竖向码错动效应恶和二次共枝振效应，递无法得到扬正确反应摸，存在很况大的工程流隐患参考文第献[1]黄吉锋根，复杂财建筑结舒构竖向膜地震作见用的振捏型分解捕反应谱排分析，漆第二十猛届全国劝高层会棍，大连况，2008[2]瓶GB5也0011献-200佣,建筑抗移震设计火规[S].北京:建筑工弊业出版露社.200麦1[3]黄吉锋，雕抗震计算滴中几个问菊题的研究[J]振,建筑科皮学，2007榆,23(双3),1声5-18师.[4]枣Clo久ugh,截R.W慈.an味dPe汉nzie始n,J烛.Dyna蛇mics带of待stru膜ctur胸es.Se错cond好edi狭tion踏(Mc最Graw选-Hil更l,I幕nc.)却,19岔93.[5]曲乃泗也，高等两结构动棋力学[M]，大连理籍工大学工士程力学系期，1991亚.10.念复杂早转换的休自动化慰实现复杂转换袄的自动化寸实现常见的抽复杂转达换情形梁托偏旗轴线柱道（1柱或多锐柱）梁托偏轴耐线墙（1片或多片断）梁托多肢阴墙（1片或多灰片）柱托偏牙心柱（1柱或多柱赶）柱托多陈肢墙（1片或多高片）不相交哭的两（知多）片牺墙与同粱一柱相删交不相交的会两（多）塔根梁与同坝一柱相交复杂转赢换的自混动化实每现梁托偏屿轴线柱鹊（1柱或多记柱）俯视图复杂转笛换的自踏动化实旺现梁托偏轴蛇线墙（1片）俯视图:整跨俯视图:半跨复杂转换搅的自动化热实现梁托偏轴抚线墙（多刮片）俯视图:整跨俯视图:半跨复杂转辟换的自虽动化实掌现梁托多肢妈墙（一片愿或多片）俯视图复杂转畏换的自胡动化实咳现柱托偏心组柱（一柱吉或多柱）复杂转谨换的自犯动化实陵现柱托多伐肢墙俯视图:底层为汉柱，上艰层变为L型墙或其码它形式的另墙复杂转拾换的自疫动化实岸现不相交的笑两片或多革片墙与同需一柱相连俯视图复杂转击换的自湿动化实闭现不相交锦的两根川或多根饱梁与同是一柱相即连俯视图复杂转换译的自动化锻实现上述所有毯复杂转换钻情形的共壮同特点是士什么？从建筑实烤体模型上看，所朵有构件在园相交处都帮是真实连拌接的，因翻为梁、柱变、墙本身疾均为空间融三维实体据，这些三士维实体之弃间真实相凳交（砼构才件浇筑在钓一起）。从力学计算之模型上看，陕所有构共件在相林交处都冬没有正乱确连接仿，因为哈梁、柱齐、墙虽视然本身刊为空间绘三维实驳体，但继在力学暑计算时料分别被卵抽象为解一维(梁、柱)和二维（问墙）有限影单元，换贼言之，计伟算模型中羽，梁、柱铁是一根线信段，墙是锋平面四边瓣形或平面蝴多边形。牧有限单元制之间的连根接依靠节擦点的对位斤，而上述猛所有情形蜂中，计算唉单元的节程点都没有社实现正确招的对位连箱接。这样葵的话，直含接导致变店形不协调波，传力不择正确。复杂转换录的自动化向实现处理复杂游转换情形为的传统做贫法传统做薪法要求虹设计人词员自己昼建立合窜理的力摩学计算晨模型(而不是建泛筑实体模泊型)，对于掩力学上躲不合理百的连接牲部位，钩需要根券据所采求用的具压体设计偏软件的柄功能，逮自己在安建模时具进行修尾正、处箭理。常用的办采法是，对反于此类复伟杂转换情掠形中的梁质、柱、墙储，均采用盯独立轴线屠的无偏心忽建模，然托后在不协肝调节点之芝间，采用终刚性梁连省接，以保她证传力正企确。对于复太杂转换秋造成的石房间不怕封闭情凶形，要苗采用虚南梁进行扫封闭连弊接，目愿的是做僚到楼面呀荷载的免正确输绪入和倒酬算复杂转岩换的自往动化实断现处理复奖杂转换洗情形的杨传统做克法俯视图:在墙与生梁轴线银之间增乱加多根宵刚性杆复杂转换硬的自动化录实现处理复杂关转换情形章的传统做缺法俯视图:在墙与金梁轴线辽之间增拆加多根敲刚性杆复杂转秀换的自询动化实营现俯视图:在柱节点妄与梁节点甚之间增加尿刚性杆处理复杂掘转换情形羞的传统做蒜法俯视图:在柱节广点与墙料梁节点国之间增制加刚性群杆复杂转换使的自动化季实现处理复脖杂转换绸情形的拥传统做营法俯视图:柱托多峰柱，在崇柱节点苗之间增炕加刚性工杆复杂转关换的自省动化实攻现处理复杂川转换情形垫的传统做艺法处理复杂妈转换情形液的传统做纸法中存在灾的一些问低题传统的经做法需谣要用户凭手工增洲加刚性遗杆，会作带来一器定的建跳模工作会量；要求软件愿使用者有蒙清楚的力蜓学概念，动否则刚性禽杆设置的撑位置或数锋量不当，且会影响计示算结果的猴准确性；刚性杆德是一种嚷有限刚对度的实秀际杆件智，定性为上要求己其刚度钓足够大彩，但其派刚度的塌具体大畅小和数握量级会阁对计算垃结果产辟生影响：太小起我不到刚性扭杆的作用杏，太大可针能出现刚增度矩阵兴病态，竭需要根完据经验话调整刚喂性杆的墙截面尺疫寸。概言之恨，刚性伞杆是一苗种处理般复杂转悟换情形彼的有效化手段，云但在什荐么地方咐使用、锅刚度取陶多大，朋需要用谦户根据诉经验决模定，这捡对软件需用户的力学概崭念提出了机较高要耽求。复杂转没换的自伴动化实仁现PMSA歌P处理复问杂转换旨情形的润自动化辉功能为了解宰决传统钳做法中戚存在的面一系列吴问题，08版PMS零AP针对上眨述各种掌复杂转牲换情形培增加了揪自动搜份索真实滴的力学借连接关折系、自骗动实现就构件交垂接处的爪变形协醉调和正割确传力男的功能当启用这吹种自动化虫功能时，饱只要求用叫户对于此培类复杂转录换情形中陷的梁、柱友、墙，采赴用独立轴街线的无偏峡心建模，估不要求用糟户自己输依入任何刚雅性杆PMSA税P的自动连榜接功能采乖用自适应俗的刚性船连接，可以避免秀结构出现快严重的刚度病奸态问题瞒，并基本消行除刚度病萝态可能尊带来的拘计算误赞差。对于复况杂转换泼造成的牧房间不掏封闭情讲形，仍赔然不要贷忘记采慰用虚梁担进行封爷闭连接惭，以便司楼面荷聋载的正挑确输入裙和倒算复杂转换太的自动化猴实现使用PMSA阻P复杂转换燃的自动化虑功能使用这备种自动需转换时雨，用户盼只需做谣两件事1.结构建模首先对衔于此类纳复杂转受换情形踩中的梁碑、柱、耀墙，采迅用独立轴线质的