2023年管式加热炉题

《管式加热炉》

一、填空题

1.管式加热炉一般由辐射室、对流室、余热回收系统、燃烧器及通风系统五部分组成。P2

2.一般来讲，全炉热负荷的70%~80%是由辐射室担负的,它是全炉最重要的部位。P2

3.对流室一般担负全炉热负荷的20%~30%。P3

4.对流室吸热量的比例越大,全炉的热效率越高。P3

5.余热回收系统是离开对流室的烟气中进一步回收余热的部分，其回收方法分为两类，分别是空气

预热方式和废热锅炉方式。P3

6.废热锅炉一般多采用强制循环方式,尽量放到对流室顶部。P3

7.通风系统分为自然通风和强制通风两种方式。P3

8.每台管式加热炉单位时间内向管内介质传递热量的能力称为超负荷，一般用M应为单位。P3

9.通风系统的任务是将燃烧用空气导入燃烧器，并将废烟气引出炉子，它分为自然通风方式和强制

通风方式两种。P3

9.辐射炉管每单位表面积、每单位时间内所传递的热量称为炉管的辐射表面热强度,也称为辐射热

通量或热流率。P4

10.燃料燃烧的总发热量除以炉膛体积，称之为炉膛体积热强度，简称为体积热强度。其大小一般

控制为在燃油时小于125kW/m3,燃气时小于165kW/rr)3。P4

11.钉头管或翅片管的对流表面热强度习惯上按炉管处径计算表面积。P4

12.热效率是衡量燃料消耗、评价炉子设计和操作水平的重要指标。P5

13.火墙温度是指烟气离开辐射室进入对流室时的温度，它表征炉膛内烟气温度的高低，是炉子操

作中重要的控制指标，一般炉子把这个温度控制在850℃以下。P6

14.管式加热炉按外形大体上可分为箱式炉、立式炉、圆筒炉、大型方炉。P7

15.无焰燃烧炉的重要缺陷是造价昂贵，且只能烧气体燃料。P9

16.无反射锥的辐射一对流型圆筒炉已成为现代立式圆筒炉的主流。P10

17.按用途管式加热炉大体可分为以下几类：炉管内进行化学反映的炉子、加热液体的炉子、加热

气体的炉子和加热气、液混相流体的炉子。P10

$$燃料油的粘度是对其流动阻力的量度，它表征燃料油输送和雾化的难易限度。常用的有动力粘度、

运动粘度和各种条件粘度。P14

$$动力粘度的单位是Pa-s或Ns-/m2,运动粘度的单位是m2/s»P14

$$条件粘度是用各种不同的粘度计在特定的条件下测定的，常用的有恩氏、赛式、福氏、雷士等。

P15

$$燃料油的粘度随温度的升高而减少。P16

13.闪点是在大气压力下，燃料油蒸气和空气混合物在标准条件下接触火焰，发生短促闪火现象时

的油品最低温度，用以表白燃料油着火的难易。P16

14.闪点的测定方法有开口杯法和闭口杯法两种。闭口杯法测定的闪点一般比开口杯法测定的闪点

低30~40"C。P16

15.在无压系统（非密闭系统）中加热燃料油时，其加热温度不应超过闪点，一般低于闪点10℃。

P16

16.在大气压力下，燃料油加热到所拟定的标准条件时燃料油的蒸气和空气的混合物与火焰接触即

发火燃烧，且燃烧时间不少于5秒钟，此时的最低温度称为燃点。P16

17.自燃点是指燃料油缓慢氧化而开始自行着火燃烧的温度。P16

18.自燃点的高低重要取决于燃料油的化学组成，并随压力而改变，压力越高，油质越重，自然点

就越低。P16

19.凝固点是燃料油丧失流动能力时的温度。P17

20.燃料油在倾斜45。的试管里，通过5~10秒钟尚不流动时的温度。P17

21.倾点是燃料油在标准实验条件下刚能流动时的温度。凝固点加2.5C即为倾点的数值。P17

22.燃料油的比重越大，石蜡含量越高，则凝固点越高。P17

23.按含硫量的多少，燃料油可分为低硫燃料油、含硫燃料油和高硫燃料油三种，其相应的硫含量

（质量百分数）分别为<0.5%、0.5-1.0%,>1.0%oP18

24.燃料油的灰分一般小于0.2%。P18

$$一般燃料油含水3%就会使燃烧不稳定，含水5%就会导致燃烧中断，因此，燃料油在供应燃烧器

之前应进行充足脱水，水分应控制在2%以下。

25.重质燃料油的安定性指的是沉淀物析出倾向。P18

26.燃料的发热量是燃料定温完全燃烧时的热效应，即最大反映热。P19

27.当燃烧产物中的水蒸气凝结为水时的反映热，叫高发热量。P19

28.当燃烧产物中的水蒸气仍以气态存在时的反映热叫低发热量。P19

29.实际空气量与理论空气量之比叫过剩空气系数。P20

30.实际火焰的最高温度要比理论燃烧温度低得多。P22

$$燃料在理论空气量卜完全燃烧所产生的热量所有被烟气所吸取时，烟气所达成的温度叫理论燃烧

温度，一般用tmax表达。燃料完全燃烧所产生的热量为其低热值及燃料、空气和雾化蒸气所带入的

显热之和。P22

$$实际火焰的最高温度要比理论燃烧温度低得多。P22

$$燃料气的组成一般用体积百分率表达。P25

$$每立方米燃料气的质量叫燃料气的密度。标准状态下，一立方米燃料气的质量与同体积空气质量

之比，叫做燃料气的相对密度。P26

31.为进行热平衡计算而划分的范围，叫做热平衡体系。P32

32.在进行热平衡计算时，各项热焰计算都与计算的起始温度有关。这个起始温度就是基准温度。

P32

33.热效率表达管式炉体系中参与热互换过程的热能的运用限度。P34

$$管式炉的热效率是指为达成规定的加热目的，供应能量运用的有效限度在数量上的标示。

34.管式加热炉的有效热量也称热负荷。P37

35.为了鼓励运用废热，综合热效率定义为有效能对供应能中的有用能的百分数。P35

36.化学不完全燃烧损失的热量，是由于烟气离开体系时具有可燃气体导致的。P40

37.机械不完全燃烧损失的热量，是由于烟气离开体系时具有可燃固体（碳粒）导致的，也叫“碳不

完全燃烧”。P40

38.管式炉热效率的测定有标定测定和操作测定两种。P42

$$标定测定期应对正、反平衡计算式所涉及的各运营参数都进行准确的测量，由于工作量大又比较

麻烦，因此一般只在评价某台管式炉或为获得设计数据时才采用。操作测定只测量反平衡计算式中

涉及的各参数，一般只对烟气离开体系时的组成和温度进行分析和测量，用反平衡法计算出热效率

或用连续测定仪表直接显示出热效率，以作为调节操作参数的依据。P42

39.对于一定的加热任务，在排烟损失、散热损失、燃料和助燃空气温度等条件均一定的情况下，

对相同工艺条件，当体系范围划分不同时，计算所得热效率值不同，但燃料用量相同；热效率和综

合热效率随基准温度的升高而增长，燃料用量随基准温度的升高而减少，但总体上，综合热效率的

数值比热效率要低。P42

39.氧化钻探头的工作温度一般在600℃以上，实际使用中常用恒温法或温度补偿法来避免烟气温

度波动的干扰。此外，其变送器需采用集成线性放大器组成，否则测量精度难以保证。P43

40.氧化钠测氧仪测得的是湿烟气中的氧含量，磁导式氧分析仪测得的是干烟气中的氧含量。P43

41.磁导式氧分析仪在北方的冬季必须考虑防冻措施，一次仪表箱应设立暖气，使仪表在5~45℃的

环境中工作。P43

$$管式炉热效率的操作测定重要是为了调整以及考核管式炉操作状况而进行的。一般只测定排烟损

失，估计一个散热损失便可计算出炉子的热效率。排烟损失的测定有定期人工采样分析和用热效率

仪连续测定两种方法。P43

$$目前国内管式炉常用的热效率仪中分析烟气成分的仪表有氧化钻侧氧仪、磁导式氧分析仪和二氧

化碳测定仪等。P43

42.热辐射、热传导和对流传热是热传递的三种基本方式。P46

43.辐射具有横波（电磁波）和粒子（光子）的二象性。P46

44.当辐射能落在另一物体上而被吸取时，产生的各种不同效应取决于投射的电磁波的波长和受辐

射物体的性质。P46

45.任何温度大于绝对零度的物体，都会将它的热能不断地转换为黜±能向外发射，这种由于温度

的因素而发生的电磁波（光子）辐射称为热辐射、P46

46.当热辐射的波长大于0.76|jm时，人们的眼睛将看不见它们。P46

47.各种电磁辐射波，涉及热辐射线都以光速在空间传播。电磁波的速度等于辐射波长同其频率的

乘积。P46

48.当辐射线从一种介质进入另一种介质而出现折射的情况下，其频率不变，而速度及波长将发生

变化。P47

49.电磁波或者光子所携带的能量，叫做辐射能。P47

50.对热辐射而言，绝大多数固体和液体对投射线的透过率为零。P47

51.气体的辐射和吸取在整个气体容积中进行，而固体和液体对入射线的吸取和反射则在物体的表

面进行。P48

52.吸取率=1的物体叫做绝对黑体，简称黑体。P48

53.反射率=1的漫反射的物体叫做绝对白体，简称白体。P48

54.反射率=1的镜面反射的物体叫做镜体。P48

55.透过率=1的物体叫做绝对透明体，简称透明体。P48

56.对红外辐射的吸取和反射具有重要影响的，不是物体表面的颜色，而是表面的粗糙度。P48

57.气体无反射性，单原子气体，对称双原子气体等不吸取辐射线，透过率=1,可称为“透明体”或“透

明介质”。P48

58.实际固体的吸取率除了与表面性质有关外，还与投入辐射的波长有关，及物体的单色吸取率随

投射辐射的波长而变。P48

59.物体的黑度，即辐射率，为该物体（表面）的半球辐射能力与同温度下黑体的半球辐射能力的

比值。P50

60.灰体是假象的物体，是指在所有的波长下，灰体与黑体的单色辐射能力的比值为一定数。P50

61.黑体的单色辐射能力的最高峰值随着温度的升高向波长较短的一边移动。P50

62.斯蒂芬-波尔兹曼定律表白，黑体的辐射能力与其绝对温度的四次方成正比。P51

63.克希荷夫定律表白，在热平衡的条件下，任意物体接受黑体辐射的吸取率等于同温度下该物体

的黑度。P53

64.当灰体的温度为一定期，其吸取率是恒定的，其黑度也是恒定的。P53

65.固体发射热辐射线的区域是在距表面内边约0.03~0.1mm的厚度以内。P53

$$与固体、液体的辐射相比，气体辐射具有不同的特点：有选择性，并在整个容积中进行。P56

$$气体的黑度下降是由于温度上升时最大单色辐射能力的波长移向短波的一边，气体辐射光带范围

内的能量所占的比例相对•减少。P57

$$气体界面上所感受到的气体辐射应为到达界面上整个容积气体辐射之总和。同样，气体（包壁）

界面上发出的辐射能，可以射入到气体容积内的一切地方去，但辐射能在射线形成中被有吸取能力

的气体分子所部分吸取而逐渐削弱。P57

$$气体的辐射能力，其黑度，气体的吸取能力，其吸取率，除了气体自身的性质外，还与气体所处

的容积的形状和体积有关，亦即与气体的温度、压力和热射线通过的气体层厚度（气体分子的多少）

有关。P57

$$气体的黑度时辐射传热的影响是较大的。P87

$$当量直径的定义为四倍管子截面积除以管内周边长。P144脚注

$$这种由于结垢而产生的热阻叫做结垢热阻。P149

$$在加热炉的对流室中，由于管外烟气的膜传热系数比管内介质的膜传热系数小得多，所以起控制

作用的热阻在烟气一侧。一般为了提高对流室的传热速率，多在对流室设计或部分设立翅片管或钉

头管。P152

66.在管式加热炉内，发生化学反映的管段称为反映段。P172

67.在气液混相得炉管内，流速受两方面的限制，流速的低限是必须保证流型符合规定，以避免局

部过热，流速的上限是临界速度（即该状态下的声速）。P173

68.假如计算流速大于临界速度，则实际表现为压降急剧增长，压力能白白消耗于涡流损失。P173

69.设计时一般限制管内最大流速不超过临界流速的80%~90%。P173

70.裂解炉炉管内的流速是根据停留时间来决定的。P174

71.管式加热炉炉管内的流动状态一般不会出现、也不允许出现层流区和临界区,由于在这两种状

态下介质最容易局部过热而结焦，甚至烧坏炉管。P176

72.当管壁突起部分超过了层流边介层厚度以后，管壁粗糙情况对阻力的影响已大大超过层流边介

层内流体粘滞性的影响，摩擦系数/就只与炉管内壁的相对粗糙度£/di有关，而与Re无关，/曲线

就变成一条几乎水平的直线。P176

73.当炉管内介质的流动状态处在完全湍流区时，管内压降与流速的平方成正比。P176

74.完全湍流区又称为阻力平方区。P176

75.水平管内气液两相流的流型可以分为六种，即：分层流、波状流、环-雾状流、长泡流、液节流、

分散气泡流。P178

76.在低液速范围内（在常压或压力不大的情况下，小管径内的低粘性流体），随着气速的增长，水

平炉管内气液两相的流型依次发生为：分层流、波状流和环-雾状流。P178

77.在中档液速范围内（在常压或压力不大的情况下，小管径内的低粘性流体），随着气速的增大，

水平炉管内气液两相的流型依次发生为：长泡流和液节流。P179

78.在高液速下（在常压或压力不大的情况下，小管径内的低粘性流体），随着气速的增大，水平炉

管内气液两相的流型为分散气泡流。P179

79.随着气速增大，水平炉管内气液两相的流型最后均发展为环-雾状流或单纯雾状流。P179

80.在垂直管内，气液两相流的流型可分为：气泡流、液节流、泡沫流和环-雾状流。P179

81.在低液速范围内（在常压或压力不大的情况下，小管径内的低粘性流体），随着气速的增长，垂

直炉管内气液两相流体的流型依次发生为气泡流、液节流、泡沫流和环-雾状流。P179

82.在高液速范围内（在常压或压力不大的情况下，小管径内的低粘性流体），随着气速的增长，垂

直炉管内气液两相流体的流型依次发生为：气泡流、液节流和环雾状流。P180

83.炉管内不允许出现液节流，由于这种流型会产生水击，发生很大的噪声，严重时会损坏炉管。

P181

84.烟气流动过程中的压降与其流速的平方几乎成正比。P189

85.烟气在对流室和空气预热器中的流速选择应从续和压隆两方面考虑。P189

86.风管道中，空气的线速一般取10~15m/s,在燃烧器入口的支管内，允许风速提高到18~20m/s。

P201

87.当燃烧空气由通风机供应时•，引风机的压头应等于烟气流动过程中的总压降减去烟囱抽力，并

增长20%的裕量。P201

88.通风机的压头应等于风道系统总压降的LL倍，即考虑10%的裕量。P201

89.一个完整的燃烧器通常涉及燃料喷嘴、配风器和燃烧道三个部分。P208

90.燃烧道也称火道。P208

91.按所用燃料的不同，燃烧器可分为燃料油燃烧器、燃料气燃烧器和油-气联合燃烧器三大类•P208

92.按供风方式的不同，燃烧器可分为自然通风燃烧器和强制通风燃烧器。P208

93.低风压强制通风燃烧器一般也称为鼓风式燃烧器。P208

94.按燃烧器的能量（发热量），可分为小能量和大能量两种。P208

95.在管式炉上，一般"MW以下的属于小能量燃烧器，这是目前管式炉上用得最普遍的。P208

96.按燃烧的强化限度，燃烧器可分为普通燃烧器和高强燃烧器。208

97.氢、一氧化碳和气态燃的燃烧反映都是链式反映。由这种反映引起的着火过程称为链式着火过

程。208

98.管式炉运营中的着火过程重要是热着火过程，其重要是由于温度不断升高所引起的。P208

99.管式炉所用的点火方法均是逼迫点燃。P209

100.使用电火花或电弧点火时，点燃过程不仅是由于火花或电弧中的气体高温引起的，并且气体分

子离解生成的离子成为链式反映的活化中心，也是引起燃烧反映和导致着火的因素。P209

101.用电火花点火时，若电火花的能量太小，火花附近的气体由于散热很强，始终不能点燃，这就

是电火花点火存在最小点燃能问题。P209

102.在可燃气体混合物中，假如产生一个电火花，那么由于火花的直接作用和气体的化学反映会使

混合物着火，于是就产生了一个氧化反映剧烈的发光中心，此中心又称火焰中心。P209

103.火焰中心是一个热量和化学活性粒子集中的源，并将它们供应周边未燃的可燃混合物薄层，致

使相邻薄层着火。P209

104.当火焰通过度子间的传递，从可燃混合物的一层传递到相邻层时，称层流火焰传播。P209

105.垂直于火焰锋面的传播速度叫法向火焰传播速度或正常传播速度，其值重要取决于可燃气体混

合物的成分和物理化学性质。P209

106.决定火焰传播速度的重要因素是化学反映速度和导温系数，并分别与它们的平方根成正比。

P209

107.相应某一着火温度，只有当过剩空气系数在一定范围内时，可燃气体混合物才可以着火，这个

范围称为着火范围或自燃范围。P209

108.氢是导温系数最大的气体。P209

109.可燃混合物中燃料的浓稀限度可由过剩空气系数来表征。P210

110.理论燃烧温度在过剩空气系数=1时最高。P210

111.火焰的正常传播速度通常在过剩空气系数=1时最大。P210

112.火焰正常传播速度的最大值出现于过剩空气系数=1且稍小于1的情况下，其因素也许是燃料

较浓时火焰中活化中心浓度较大的缘故。P210

113.火焰传播可以存在的浓度范围叫做火焰传播范围（或称火焰传播界线）。P210

114.在临近容器壁面只有数毫米之内的地方，壁面的散热作用十分强烈，以致火焰不能传播。这段

距离叫做“淬熄距离”。P210

115.在很细的管子里，壁面散热十分强烈，以致火焰也不能传播。这时的管径叫做临界直径。P210

116.可燃气体混合物中的惰性成分增多，则理论燃烧温度减少，火焰正常传播速度减慢。P210

117.层流火焰分非定常火焰和定常火焰两种。P210

118.预混式燃烧器喷嘴的空气供应方式有两种，一种是鼓风机供应，叫混合式燃料气喷嘴，另一种

是用引射器，靠燃料气自身的喷射作用产生负压，吸入空气，叫引射式燃料气喷嘴。P212

119.外混式燃料气喷嘴的燃烧速率和燃烧完限度重要取决于物理过程，即燃料气与空气之间的扩散

混合过程。P212

120.外混式燃烧器的燃烧被称为扩散燃烧，其火焰叫做扩散火焰。P212

121.层流燃烧靠分子间的扩散，湍流燃烧则重要靠分子团之间的转移来完毕扩散过程，因此，后者

的燃烧强度要比前者高得多。P212

122.半预混式燃料气喷嘴的外部供应的燃烧空气称为二次空气。P213

123.半预混式燃料气喷嘴的好坏，关键在于保证二次空气的供应及其与燃料气的混合。P213

124.配风器是分派和输送燃烧空气的机构。其作用是供应燃料流股以适当的空气，并使空气和燃料

迅速地完善地混合。P222

125.燃料气在着火燃烧以前需要吸取热量以便从起始温度升高到着火温度。P222

126.假如火焰的大部，甚至所有都在燃烧道内，则这种燃烧道通常称为预燃筒或预燃室。P223

127.拟定燃烧器数量时，其总能量应比管式炉所需燃料供应热量多20%~25%,以便在个别燃烧器

停运检修时，仍能保证管式炉的操作负荷不致下降。P224

128.节能型燃烧器有两个重要的衡量指标：一是完全燃烧的限度，二是达成完全燃烧所需的最小过

剩空气量。P237

129.一般地说，燃料气燃烧器在5%左右的过剩空气量达成完全燃烧就可以认为是节能的。P237

130.假如采用比自然状态下含氧量高的助燃空气，则称为富氧燃烧。P237

131.烟气中对空气导致污染的物质重要有飘尘(机械杂质)、一氧化碳、氧化硫和氧化氮等。P237

132.燃烧器要解决烟气污染，重要是解决氧化氮的问题。P237

133.燃料灰分形成的飘尘和氧化硫只有对燃料或烟气进行解决方可解决，燃烧器自身无能为力。

P237

134.烟气中的氧化氮除与燃料含氮量有一定关系外，重要与燃烧过程和燃烧方式密切相关。P237

135.分析表白，燃烧器排放的NOx中，90%以上是NO。P237

136.NO生成的途径有三种，分别是温度型NO,快速性NO和燃料型NO。P237

137.气体燃料燃烧所生成的NO绝大部分为温度型NO。P238

138.目前已开发的低NOx燃烧方法有：两段燃烧法、烟气循环法、浓淡燃烧法和组合燃烧法四种。

P238

139.阻火器按作用原理可分为干式阻火器和安全水封式阻火器两种。P243

140.阻火器应设立在尽也许靠近燃烧器的地方。这样，阻火层就不致于处在严重爆炸条件下，使用

寿命可以延长。P243

141.燃烧器的噪声按其产生的机理可以提成低频的燃烧噪声和高频的射流噪声两部分。P264

142.燃烧噪声是燃烧过程自身产生的，即燃烧固有的噪声。它与燃料性质、燃烧剧烈限度和燃烧放

热量等因素有关。P264

143.燃烧噪声的重要特点是其倍频带中心频率在63~500Hz的低频范围内，也被称为“燃烧吼声”。

其波长较长，随距离衰减较慢，传播得也较远，并且较小的障碍物对它没有遮蔽作用。P264

144.高频射流噪声重要是由气流高速喷射以及随之吸入的大量空气与燃料剧烈混合产生的。P265

145.目前控制燃烧器噪声的方法大体有三种：一是将管式炉布置在比较偏远的地方，或在装置内将

管式炉布置在远离操作室的地方，二是采用隔声墙，三是采用消音箱。P265

146.燃烧器的噪声重要是通过一、二次风门传播到外界的。P265

147.一氧化氮很容易和烧类一起在阳光下产生光化学烟雾，加速生成极毒的二氧化氮。P268

148.根据《大气污染物综合排放标准》(GB16297-1996)的规定规定，生产硫、二氧化硫、硫酸

和其它含硫化合物的单位，其S02的最高允许排放浓度为960mg/m3,在使用硫、二氧化硫、硫酸

等含硫化合物的单位，其S02的最高允许排放浓度为550kg/m3。P269

149.选择炉管材质的重要依据是设计温度、设计压力和管内外介质腐蚀等。P272

150.炉管金属的使用温度、高温性能和耐腐蚀能力等是选择炉管材质时必须考虑的因素。P272

151.管材的使用温度有最高使用温度、极限设计金属温度、抗氧化极限温度和临界下限温度等，一

股炉管按最高管壁金属温度加温度裕量计算的设计温度应不高于最高使用温度。P272

152.最高使用温度是综合考虑高温强度、石墨化、氧化和渗碳等因素而拟定的。P272

153.极限设计金属温度是蠕变-断裂强度可靠值的上限，对于高温操作而内压又低到不是蠕变-断裂

强度控制设计的炉管，通常可按此温度极限选材。P272

154.奥氏体钢的最高使用温度与极限设计温度是相同的，此温度下的许用应力已相称低。P272

155.抗氧化极限温度是指金属氧化速度急剧上升开始时的温度。P272

156.金属在高温和应力作用下逐渐产生塑性变形的现象称为蠕变。P272

157.在烧焦或再生的短期操作期间，可允许炉管在低于临界下限温度30℃的高温下操作。P272

158.在高温条件下承受应力作用的炉管并非不允许出现任何大小的变形，一般工作期限定为10万

小时，允许总变形量为1%。P272

附加：管式炉常用来定义炉管金属蠕变强度的方法是“在规定的使用时间内，使试件发生一定量的总

变形的应力值”。

159.金属的持久极限是在给定温度下，试件通过一定期间不发生断裂的最大应力。它表达在一定温

度和应力下材料抵抗断裂的能力。P272

160.金属的持久极限反映的是破坏问题，而蠕变极限反映的是变形问题。P272

161.在役炉管是按规定的蠕变值，即直径的膨胀量来判废的，而新炉管的设计是按持久极限来计算

的。P272

162.冷加工产生了塑性变形的钢材，在常温下长时间（几个月甚至几年）停留，其强度上升，塑性

下降，特别是冲击韧性大大下降。这种现象称为金属的时效。P275

附加：冷加工的限度、化学成分、冶炼过程和温度等因素对钢材的时效性能都有影响。含碳量增长,

时效趋势减弱。

163.有些金属需在550~650℃下进行回火，回火后若慢慢冷却，发现在常温下变脆，虽然延伸率

和断面收缩率并无多大变化，但冲击韧性变得很小，这种现象称为回火脆性。P275

164.由于钢材的回火脆性和热脆性，所以管式炉停工检修时，炉管和炉内金属构件均应避免冲击。

P275

165.影响金属热脆性的因素有化学成分、热解决条件和零件形状等。P275

166.金属析出石墨的现象称为“石墨化”，此时，金属在常温及高温下的强度和塑性均下降，冲击韧

性下降的尤为严重。P275

167.碳钢约在450℃以上出现石墨化，这就是碳钢的最高使用温度限制。P275

168.晶间腐蚀是沿金属晶粒边界发生的腐蚀现象。P276

169.炉管管内的腐蚀介质重要在硫、环烷酸、连多硫酸和氢等。P277

170.从腐蚀形态分，硫腐蚀可分为均匀腐蚀、点蚀、缝隙腐蚀、应力腐蚀开裂，湿硫化氢引起的氢

鼓泡、氢致开裂、含硫化合物应力腐蚀开裂和应力导向氢致开裂等。P277

171.当温度T>500℃时，不是硫化物的腐蚀范围，此时为高温氧化腐蚀。P277

172.环烷酸的腐蚀形态为带锐角边的蚀坑和蚀槽。腐蚀能力与温度密切相关，220℃以下不发生腐

蚀，以后随温度上升腐蚀逐渐增长，在270~280℃之间腐蚀最大，温度再升高腐蚀又下降。可是到

350℃附近腐蚀又急剧增长，400℃以上就没有腐蚀了•P277

173.氨损伤重要有氢鼓泡、氢脆、表面脱碳和氢腐蚀等。P278

174.为了防止连多硫酸腐蚀，除在停工时采用系统氮封等措施外，一般还规定TP321和TP347加

氢炉管管材要进行固溶和稳定化解决，焊缝也规定进行稳定化解决。P278

175.炉管管外腐蚀重要考虑高温部位的钮腐蚀和低温部位的露点腐蚀。P278

176.材料的蠕变断裂温度下限指的是弹性许用应力和断裂许用应力曲线交点下的温度。P281

177.许用应力是根据屈服强度和蠕变断裂强度拟定的。P281

178.弹性许用应力对于铁素体钢是设计温度下屈服强度的三分之二，对奥氏体钢是设计温度下屈服

强度的90%。P283

179.断裂许用应力取设计寿命和设计温度下最小断裂强度的100%。P283

180.在蠕变-断裂条件下，炉管达成破坏的累计时间是实际操作温度的函数。P285

181.为了保证各支管内介质流量均匀，集合管内截面积与支管内截面积总和之比，当管内介质为液

相时，应为1.2~1.5；为气象时，不应小于1。P289

182.现代管式炉常用的炉衬有三种结构：耐火砖结构、衬里（浇注料）结构和耐火陶瓷纤维结构。

P297

183.在环境温度为27℃和无风条件下，管式炉本体和余热回收系统的外表面温度不应超过80℃,

辐射室炉底外表面温度不超过90℃。P297

184.耐火材料在高温下抵抗熔化的性能叫做耐火度。P317

185.环烷酸能形成可溶于油的腐蚀产物，而硫化氢的腐蚀产物是不溶于油的，多为均匀腐蚀，两者

的腐蚀作用假如同时进行，则腐蚀加重。P277

186.钿在649℃以上时才对金属产生腐蚀。P280

187.温度裕量是设计金属温度的一部分，它包含了工艺过程的变化或烟气温度场和流动场的不均匀

性，操作中的未知因素及设计的不准确性等。当炉管内无化学反映时，温度裕量取15℃,有化学反

映时取28~30℃。P285

188.现代管式炉常用的炉衬有三种结构，即：耐火砖结构、衬里（浇注料）结构、耐火陶瓷纤维结

构。P297

189.耐火材料在高温下抵抗融化的性能叫做耐火度。P317

190.耐火材料的高温结构强度涉及荷重软化点和高温耐压强度。P317

191.解决“硅迁移”的方法是限制耐火隔热材料中的二氧化硅不得大于0.5%P325

192.钮腐蚀是在与烟气接触的炉管外表面和金属制件上发生的。P278

193.薄壁管:即壁厚与外径之比小于0.15。P281

194.炉管的设计压力涉及弹性设计压力和断裂设计压力。P282

195.许用应力涉及弹性许用应力和断裂许用应力。P283

196.弹性许用应力对于铁素体钢是设计温度下屈服强度的三分之二，对奥氏体钢是设计温度下屈服

强度的90%。P283

197.用了设计的管壁金属温度是由计算得出的最高管壁金属温度或当量管壁金属温度再加上适当的

温度余量拟定的。P283

198.在蠕变-断裂条件下，炉管达成破坏的累计时间是实际操作温度的函数。P285

199.腐蚀裕量指的是管壁厚度中供腐蚀的部分，一般应综合考虑管内介质的腐蚀性、管外烟气露点

腐蚀及高温氧化腐蚀等情况来拟定。P285

200.在蠕变-断裂温度范围内工作的炉管使用寿命耗尽率随温度和应力而变化。由于腐蚀裕量的存

在，使管壁应力减小了，相应使蠕变-断裂寿命增长了。P286

201.炉管壁厚内重要的热应力是由沿壁厚径向温度梯度产生的。P286

202.一次应力是指由于外载荷的作用在炉管管壁中产生的正应力或剪应力，二次应力一般式由于部

件的自身约束或相邻部件的约束而产生的正应力或剪应力。在炉管中由于沿轴向和环向存在的应力

也属于二次应力。P286

203.热应力棘齿限制是防止因棘齿作用引起的破坏。P286

204.棘齿作用是由于存在循环热应力而发生的一种塑性变形累积现象。为防止过大的反复塑性变形

产生的低循环破坏，管壁最高热应力应不大于热应力棘齿限制值。P286

205.急弯弯管的厚度一般取与直的炉管相同而不必进行计算。当管内介质有冲蚀时，急弯弯管的壁

厚一般比直的炉管厚2mm,也不进行壁厚计算。P287

206.在相同壁厚情况下，急弯弯管内拐弯处的环向应力比直管的高。

207.在加工急弯弯管时，除碳钢外，铝铝钢和奥氏体不锈钢在加工和整形后均应进行热解决：铭钥

钢一般进行正火加回火解决；奥氏体不锈钢热加工后进行固溶解决，冷加工后进行稳定化解决。

208.急弯弯管的壁厚一般与炉管相同，但在管内介质有冲蚀时，其壁厚应比炉管多2mm,并在管

口内径处按1:5斜度内倒角，以保证接口处平滑过渡。急弯弯管与炉管的连接为焊接。P289

209.集合管的支管接口有焊接加强接头和拔制管口两种。P289

210.当集合管置于炉内时，其材质应与炉管相同。当集合管置于炉外时，一般可选用合金含量比炉

管低而强度与之相称或更高的材质。P289

211.集合管支管口与炉管的连接为焊接。P289

212.铸造回弯头带有可拆卸堵头，合用于管内需要机械清焦的管式炉，如焦化炉、沥青炉等。P290

213.管式炉对流室炉管内介质的传热系数一般都远远大于管外烟气的传热系数。钉头管和翅片管就

是用来强化管外对流传热的。P290

214.对流室烟气入口处的2~3排炉管，既接受辐射室的辐射传热，又吸取高温烟气的对流传热，

炉管表面热强度很高，有时甚至超过辐射管的热强度。这两三排炉管通称为遮蔽管，只能采用光管,

而不得采用钉头管和翅片管。P290

215.当炉管材质是铭铝钢或钉头、翅片是铭铝钢和铭钢时，应采用焊前预热和焊后保温缓冷的措施,

以避免焊根开裂。P290

216.由于钉头焊接时的热应力较大，当管内被加热的是高腐蚀性介质时，钉头管焊接完毕后应进行

消除应力退火解决。P291

217.除两端管板可采用钢板焊制外，其它炉管支撑件大都是铸造的。P291

218.炉管支撑件应根据其设计温度、设计荷载、许用应力和烟气腐蚀性进行选材和设计。P291

219.辐射室和遮蔽管段（的支撑件）按烟气出辐射室的温度再加110℃作为设计温度，且不得低于

870℃；对流室按其接触的较高的烟气温度烧气时加60℃,烧油时加110°（:作为设计温度。对流室

中间管板接触的烟气温度差应不超过220℃。P291

220.炉管支撑件承受的载荷与其支撑方式有关。支撑水平管的中间辐射管架和对流管板，其静荷载

应按多点连续梁拟定，且要承受炉管热膨胀时由于摩擦力产生的瞬时水平推力，计算摩擦荷载的摩

擦系数一般取0.3：辐射室立管上部吊钩或吊架的静载荷应按其所吊的炉管、管件及管内充水重的

1.5倍计，没有摩擦水平推力。P291

221.支撑件在设计温度下的最高许用应力不得超过下列值：P291

静荷载：Q）最高抗拉强度的三分之一；⑵屈服强度的三分之二；⑶10000小时产生1%蠕变的平均

应力的50%；（4）10000小时产生断裂的平均应力的50%；

静载荷加摩擦力：⑴最高抗拉强度的三分之一；⑵屈服强度的三分之二；⑶10000小时产生1%蠕

变的平均应力；⑷10000小时产生断裂的平均应力；

当支撑件为铸造件时，上述许用应力值应乘以铸造系数0.8。

222.随着含碳量的增高，钢材的强度增长，淬火倾向变大。焊接时的困难在于既要保证焊缝与母材

的等强度，又要避免焊缝和近缝区出现裂缝，此外，随着含碳量的增长，焊缝里还容易产气愤孔。

P292

223.防止冷裂缝的措施是：对的使用焊接工艺参数；采用预热和缓冷的办法，减少淬火组织的产生;

必要时焊后要进行热解决；尽量用多层焊；避免采用过大的焊接电流进行焊接，这样可以减少过热

区的宽度。P292

224.防止气孔产生的措施是：尽量减少焊缝中的含碳量；同时又要减少焊缝中的含氧量。为此，在

焊接时要尽量减少母材的熔化。因此需要开坡口；选用细焊条，小电流；用直流反接电源；尽量采

用多层焊等办法。同时还要注意对熔池的保护；在焊接材料中加入足够的脱氧剂。P292

225.含铭量小于10%,含铝量小于1.5%的Cr-Mo钢大部均属珠光体耐热钢。其中Cr5Mo和Cr9Mo

在炼油厂管式炉中用得最普遍。这种材质极易在空气中淬硬，所以焊后硬度很高，这是它的最大弱

点。这几种材质炉管及与其相应材质管件的焊接一般有两类焊条可以选用。一为奥氏体不锈钢焊条,

一为与基本金属相同材质的焊条。P292

226.高铭银奥氏体钢焊接过程中存在的重要问题是热裂，这种裂纹经常是晶粒间的，并且还是在焊

接过程中温度不低于1000℃条件下形成的。P294

227.奥氏体钢焊接过程中容易产生热裂的重要因素是奥氏体柱状晶具有明显的方向性，因而易于导

致杂质的偏析（如易于生成低溶点共晶的杂质Nb、S、P等的偏析）及晶格缺陷的聚集。同时，奥

氏体钢的导热系数大，因而冷却收缩应力大，故易出现热裂纹。P293

228.奥氏体钢焊缝完全凝固后，即晶粒间的液层也已经凝固后所形成的裂纹为冷裂纹。冷裂纹的出

现是由于焊缝强度和塑性不够，也与焊缝中出现脆性的。相有关。假如热裂纹称为应力过渡集中的

起点，冷裂纹也也许在塑性高的焊缝中出现，奥氏体钢一般易产生热裂。因此应当把注意力集中在

防止热裂发生上。P294

229.。相是硬而脆的非磁性组织成分的假定性名称，是金属间化合物，其成分不定，并且具有复杂

的晶格。O相也许直接由奥氏体形成，或者由铁素体形成，但后者形成。相的趋向较大。P294

230.在奥氏体不锈钢中，当其含铝量大于12%以上时，它的抗腐蚀能力较好。P294

231.在焊条选择上，假如采用超低碳（C<0.03%）铭银钢焊条，可避免焊缝产生晶间腐蚀，但使

焊缝强度减少。在焊条内，假如具有稳定碳化物的元素，如钛、锯等，由于这些元素和碳的亲和力

比铭还大，因此先形成碳化钛和碳化锯，避免了碳化铭的生成。P294

232.475℃脆化一般发生在铁素体含量较高的焊缝内，在350~500℃长期加热之后，特别在475℃

左右时脆化会快速进行，因此脆化叫做475℃脆性。从这点出发，焊缝金属铁素体含量不希望太高。

P294

233.奥氏体钢焊缝有两种基本类型的组织：一种为单相奥氏体；另一种为奥氏体+铁素体或奥氏体

+碳化物，后者谓之双相组织。已经拟定，双相组织的焊缝比单相组织的焊缝抗热裂能力要强。P294

234.Ni、C、Mn是稳定奥氏体的元素，而Cr、Si、Al、Ti、Nb、Mo、W、V是稳定铁素体的元素,

后者可以促使形成双相一次组织。P294

235.焊缝中铁素体的含量最佳控制在4~8%,这样才干发挥它的积极作用。铁素体含量过高，会使

o相及475℃脆性的形成而使焊缝脆化。

判断题

1.白体一定是白色的。(x)P48

2.颜色对红外辐射的吸取和反射具有重要影响。(x)P48

3.物体的单色吸取率随投射辐射的波长而变。N)P48

4.自然界一切物体的辐射能力都小于同温度下黑体的辐射能力N)P49

5.灰体的吸取率与入射波的波长存在一定的关系。(x)P50

6.灰体的黑度与发射的波长无关。3)P50

7.当灰体的温度为一定期，其吸取率是恒定的，其黑度也是恒定的。3)P53

$$同温度下黑体的辐射能力最大。W)P53

$$灰体的吸取率恒等于它在同温度下的黑度。3)P53

8.在红外波长范围内，大多数工程材料近似灰体，故在辐射换热计算中，常把工程材料作为灰体解

决。W)P53

9.温度大于绝对零度的任何物体表面都能发射波长连续的热辐射线。（x）P53

$$各种颜色的油漆涉及白漆、水、雪的黑度很大，接近黑体。3）P54

$$灰体的吸取率与灰体表面性质和表面温度有关，与投射辐射的状况无关。N）P54

$$实际固体的吸取率除了其表面性质和表面温度外，还与投射的波长和投射源的温度有关。Z）P55

$$一般来说，非导电体的吸取率随温度的增长而减少，导电体的吸取率则随温度的增长而增大。对

常温和工业高温范围内的辐射，非导电体的吸取率比导电体的大。（Y）P56

$$气体是典型的非灰体（发射和吸取光谱不是连续的），其辐射能力事实上不遵守四次方定律。（由

P57

10.管式加热炉辐射室内以辐射传热为主，同时也存在着对流传热。W）P144

11.在炉管内，实际流速不也许达成临界速度。W）P173

12.在计算无相变时的炉管内介质的压降时，若为单相液体，则可以用炉子出入口平均温度下的密

度来计算整个炉管内的压降，不会有多大误差。（4）P173

13.计算气体在炉管内的压降时，由于气体密度随压力和温度有较大的变化，应将炉管提成若干小

段计算压降，以减少有此引起的误差。3）P173

14.在高液速范围内，随着气速的增长，液节流直接向环-雾状流过渡，而不再通过泡沫流区域。（4）

P180

15.在逐级扩径汽化段炉管内，流型的判别只需对各种管径的始端进行。（Y）P182

16.气体燃料的燃烧涉及物理和化学两个过程。物理过程指的是燃料气和空气的扩散混合，化学过

程指的是燃烧化学反映。（Y）P212

17.高强度燃烧器一般都设立有预燃筒。Z）P223

18.温度较高的燃烧道一般多采用粘土质耐火砖或高铝水泥耐火混凝土。（x）P223

19.温度较低的燃烧道一般多采用高铝砖或低钙硅酸盐水泥耐火混凝土。（x）P223

20.立式炉炉膛高度不高，斜顶炉和方箱炉炉膛深度有限，因此均不宜采用火焰太长的燃烧器。W）

P224

21.在理论空气量下，工业燃烧器还是有也许达成完全燃烧的。（X）P237

22.燃烧器要解决烟气污染，重要是解决氧化氮的问题。W）P237

23.燃料灰分形成的飘尘和氧化硫只有对燃料或烟气进行解决方可解决，燃烧器自身无能为力。H)

P237

24.燃料气的平均分子量越小，其燃烧噪声越大。(x)P264

25.奥氏体钢没有临界下限温度。3)P272

26.几乎所有钢材都有热脆性的趋势。W)P275

27.环烷酸能形成可溶于油的腐蚀产物。Z)P277

28.硫化氢的腐蚀产物是不溶于油的，且多为均匀腐蚀。W)P277

29.许用应力没有考虑塑性应变和蠕变应变。N)P281

30.碳钢和铭铝钢的最高使用温度比极限设计金属温度低几十度。N)P272

31.在实际应用中，在役炉管是按规定的蠕变值，即直径的膨胀量来判废的，而新炉管的设计则是

按持久极限来计算的。Z)P272

32.含碳量增长，钢材的时效趋势减弱。W)P272

33.Ni含量33%以上的合金钢不会产生。相，也就不会有“a脆性”的现象出现。N)P276

34.低硫高酸腐蚀比高硫高酸的腐蚀还严重。W)P277

35.炉管内的介质流速越快，环烷酸的腐蚀速率越高。W)P277

36.烟气的露点温度随SO3含量的增长而升高。N)P280

37.许用应力是根据屈服强度和蠕变断裂强度拟定的，没有考虑塑性应变或蠕变应变。N)P281

38.一般工程设计中直接采用最高管壁金属温度而不去计算当量管壁金属温度，并且这样做是偏于

安全的。R)P285

39.假如腐蚀裕量并不是根据可靠的腐蚀速率计算的，而又通过腐蚀分数的代入再予减小，则炉管

壁厚设计的可靠性会大大减少。对于管式炉炉管壁厚设计而言，还是偏安全一点好，这时腐蚀分数

可取1,即尸取(Y)P286

40.碳钢材质的集合管和急弯弯管在焊接或拔制后不用热解决。川)P289

41.对于一个拟定的体系，无论是热效率还是综合热效率的计算，其有效热的计算都是同样的。(4)

P38

42.被加热介质在体系中有放热化学反映时的反映热应计算在总的供应热量之内。N)P38

43.对于热效率和综合热效率，其损失热量也是不相同的。

44.

选择题

1.气体燃料和空气预先充足混合，在燃烧器根部迅速完全燃烧，形成的火焰种类为（A〉P65

A.不发光火焰B.发光火焰C.半发光火焰D.以上答案都不对

2.不发光火焰的辐射能力相对于发光火焰和半发光火焰来讲，其辐射（B）选择性。P65

A.不具有B.具有C.部分具有D.以上答案都不对

3.液体燃料燃烧时，一般来讲，形成的火焰种类为（B）。P65

A.不发光火焰B.发光火焰C.半发光火焰D.以上答案都不对

4.预先没有充足和空气混合的气体燃料燃烧时，形成的火焰种类为（B）。P65

A.不发光火焰B.发光火焰C.半发光火焰D.以上答案都不对

5.半发光火焰的辐射光谱是（A）的。P65

A.连续B.不连续C.以上答案都不对

6.固体燃料燃烧时，形成的火焰是（C）。P65

A.不发光火焰B.发光火焰C.半发光火焰D.以上答案都不对

7.发光火焰的辐射光谱是（A）的。P65

A.连续B.不连续C.以上答案都不对

8.下列气体燃烧器喷嘴中，燃料气与空气混合最为均匀的是：（D）P212

A.外混式燃料气喷嘴B.半预混式燃料气喷嘴

C.混合式预混燃料气喷嘴D.引射式预混燃料气喷嘴

9.硫腐蚀与温度有关，在（B）温度范围内，活性硫化物未分解，无水时无腐蚀。P277

A.<120℃B.120~240℃C.240~340℃D.340~400℃

10.硫腐蚀与温度有关，在（C）温度范围内，硫化物开始分解，生成H2S,开始有腐蚀并随温度

的升高而加重。P277

A.<120℃B.120~240℃C.240~340℃D.340~400℃

11.硫腐蚀与温度有关，在（D）温度范围内，H2s开始分解为H2和S,进而生成FeS膜。P277

A.<120℃B.120~240℃C.240~340℃D.340~400℃

12.高温硫腐蚀发生的温度范围一般在（D）

A.120~240℃B.240~340℃C.340-400℃D.426~480℃

13.硫腐蚀与温度有关，当温度在（D）时，硫化氢近于完全分解，腐蚀速率下降。P277

A.>240℃B.340-400℃C.426-480℃D.>480℃

14.环烷酸的腐蚀能力随温度的变化而变化，在（B）温度之间最大。P277

A.220~270℃B.270~280℃C.280~350℃D.350~400℃

15.在耐火材料的各项指标中，用以表白其抵抗急冷急热的性能的是（B）P318

A.高温体积稳定性B.热稳定性C.抗渣性D.耐火度

16.环烷酸的腐蚀与炉管内的介质流速之间的关系是（A）P277

A.流速越高，腐蚀越严重B.流速越低，腐蚀越严重

C.腐蚀速度与管内介质流速无关D.还不拟定

17.在相同壁厚的同种工况下，承受环向应力值最高的炉管部位是（C）。P287

A.水平直管段管壁B.垂直直管段管壁

C.急弯弯管内拐弯处D.急弯弯管外拐弯处

18.集合管支管口与炉管的连接形式为（B）焊接。P289

A.胀接B.焊接C.胀焊结合D.法兰连接

19.（D）圆筒炉已成为现代立式圆筒炉的主流。P10

A.螺旋管式B.纯辐射式

C.有反射锥的辐射一对流型D.无反射锥的辐射一对流型

多选题

1.下列措施中，合用于防止火焰脱火的措施的有（BCD）P213

A.延长燃料气和空气的预混合段的长度B.设立燃烧道

C.设立稳燃器D.多火孔互相较差喷射

2.下面属于克制氧化氮生成的方法的有：（ABCD）P239

A.两段燃烧法B.烟气循环法C.浓淡燃烧法D.组合燃烧法

3.燃烧噪声与（BCD）等因素有关。P264

A.燃料种类B.燃料性质C.燃烧剧烈限度D.燃烧放热量

4.在拟定用于设计的管壁金属温度时，需要依据的参数有：（AB）P283

A.最高管壁金属温度或当量管壁金属温度B.温度裕量

C.腐蚀裕量D.腐蚀分数

5.铸造回弯头与炉管的连接形式有（AB）。P290

A.胀接B.焊接C.胀焊结合D.法兰连接

简答题

1）辐射室用立管有哪些优点？P12

答：⑴炉管的支撑结构简朴，辐射管架合金钢用量少；

⑵管子不承受自重而引起的弯曲应力；

⑶管系的热膨胀易于解决；

⑷炉子旁边不需要预留抽炉管所需的空地等。

2）在什么情况下辐射室用横管具有较大的优势？P13

答：⑴被加热介质容易结焦或堵塞，炉管规定用带堵头的回弯头连接，以便除焦或清洗。

⑵规定管系能完全排空；

⑶管内为混相状态，规定流动平稳、可靠等。

1.管式加热炉内烟气流动过程中的压降一般具有哪些项目？P201

答：⑴烟气沿直管道流动的压降（1分）;

⑵烟气流过挡板、转弯或截面变化等局部地方的压降（1分）；

⑶烟气流过对流室管排的压降（1分）；

⑷烟气流过空气预热器的压降（1分）。

2.管式加热炉的强制通风形式有几种？分别是什么？P201

答：管式加热炉的强制通风形式一般分为3种（1分）。

⑴仅有通风机。燃烧空气由通风机供应，炉内烟气流动的阻力由烟囱抽力克服。（1分）

⑵既有通风机，又有引风机。燃烧空气由通风机供应，炉内烟气流动的阻力重要由引风机的压

头克服。（1分）

⑶仅有引风机。燃烧空气由炉内负压吸入，烟气压降重要由引风机克服。（1分）

3.影响热着火过程的因素有哪些？P208

答：⑴燃料的活性越强，越容易着火（1分）；

⑵散热增长，则着火困难，散热减少则着火容易（1分）；

③可燃混合物的压力升高时，反映加速，着火变得容易（1分）；

⑷过剩空气系数太大或太小，意味着燃料或氧的浓度两者之中总有一个为数甚小，反映速度很

低，着火过程就十分困难（1分）。

4.请简述预混式燃料气喷嘴的优、缺陷。P212

答：优点：①燃烧强度高，可使管式炉结构紧凑（1分）。②过剩空气量少，一般a=1.05或更低都

能保证完全燃烧（0.5分）。③一般无化学不完全燃烧（0.5分）。

缺陷：①燃烧稳定性差，容易脱火或回火（1分）。②对于引射式燃料气喷嘴，规定燃料气有较

高且稳定的压力和稳定的性质（热值、重度等）（0.5分）。③喷嘴自身的结构尺寸比外混式的大（0.5

分）。

5.为了提高外混式燃料气喷嘴的燃烧强度，可采用哪些方法？P212

答：①将燃料气和空气提成许多交叉的细流，互相之间成一定的角度（0.8分）。

②使空气旋转流动并提高流速，以提高湍流扩散强度（0.8分）。

③适当增长过剩空气量（0.8分）。

④增长燃料气和空气之间的速度差（0.8分）。

⑤使燃烧在温度较高的燃烧道中进行（0.8分）。

6.外混式燃烧器有哪些优、缺陷？P212

答：优点：①燃烧稳定性好，运营可靠；它既不存在回火问题，也不容易脱火（1分）。②结构简朴

（0.5分）。③可运用低压燃料气做燃料（0.5分）。

缺陷：①燃烧强度低，火焰长，需要较大的燃烧室（炉膛）容积（1分）。②过剩空气系数大，

一般a=1.15左右才干保证完全燃烧（0.5分）。③在过剩空气系数较小或混合较差的情况下会产生

不完全燃烧（0.5分）。

7.设计和选用燃烧器时应注意哪些问题？P223

答：①燃烧器应与燃烧特点相适应（1分）。

②燃烧器应满足管式炉的工艺规定（1分）。

③燃烧器应与炉型配合（1分）。

④燃烧器应满足节能和环保规定（1分）。

8.简述燃烧道的作用。P223

答：①在火焰根部设立一段燃烧道，不仅能使其基本上不散热（1分），并且耐火材料蓄积的热量还

能提高辐射热源，使火焰根部温度升高，对着火和稳燃是很有帮助的（1分）。

②约束空气，迫使其与燃料混合而不致散溢于炉膛中（1分）。

③配风器提供的气流流型，往往要与燃烧道配合才干实现（1分）。

9.简述富氧燃烧有哪些优点？P237

答：优点：①富氧燃烧可以得到更高的火焰温度，增大火焰与被加热物料之间的