水工钢结构钢柱与钢压杆

水工钢结构钢柱与钢压杆第1页/共157页二：柱的组成第2页/共157页三、轴心受压构件的分类：实腹式按截面形式分格构式缀条式缀板式第3页/共157页

格构式柱实例缀条柱缀板柱第4页/共157页实腹式轴压柱与格构式轴压柱第5页/共157页第6页/共157页第7页/共157页第8页/共157页

构件承载能力极限状态正常使用极限状态轴心受压构件强度、稳定性刚度（长细比）状态

轴心受压构件的强度、刚度计算与受拉构件相同。

轴心受压构件的截面设计往往由稳定所决定。稳定问题包括整体稳定和局部稳定。四、轴心受压构件的设计内容第9页/共157页第二节轴心受压实腹式构件的整体稳定性NN结构的整体失稳破坏失稳形态与截面形式有密切关系轴心整体屈曲形式:弯曲屈曲—构件仅绕弱轴弯曲。扭转屈曲—截面仅发生扭转变形。弯扭屈曲—既有弯曲变形又发生扭转变形。第10页/共157页一、理想轴心压杆的临界力

理想轴心受压构件（理想直，理想轴心受力）当其压力小于某个值（Ncr）时，只有轴向压缩变形和均匀压应力。达到该值时，构件可能弯曲或扭转，产生弯曲或扭转应力。此现象称：构件整体失稳或整体屈曲。意指：失去了原先的直线平衡形式的稳定性。直线直线平衡直线平衡直线平衡弯曲平衡○○。N

＜Ncr○○。N

＜Ncr○○。Ncr○○。Ncr。○○N

>Ncr。○○弯曲破坏失去直线平衡第11页/共157页理想轴心压杆的弹性弯曲屈曲计算公式的推导稳定平衡状态对两端铰支的理想细长压杆，当压力N较小时，杆件只有轴心压缩变形，杆轴保持平直。如有干扰使之微弯，干扰撤去后，杆件就恢复原来的直线状态，这表示直线状态的平衡是稳定的。lNNFNN第12页/共157页lFNNNN随遇平衡状态

当逐渐加大N力到某一数值时，如有干扰，杆件就可能微弯，而撤去此干扰后，杆件仍然保持微弯状态不再恢复其原有的直线状态，这时除直线形式的平衡外，还存在微弯状态下的平衡位置。这种现象称为平衡的“分枝”，而且此时外力和内力的平衡是随遇的，叫做随遇平衡或中性平衡。第13页/共157页lFNcrNcrNcrNcrNcrNcr临界状态

当外力N超过此数值时，微小的干扰将使杆件产生很大的弯曲变形随即破坏，此时的平衡是不稳定的，即杆件“屈曲”。中性平衡状态是从稳定平衡过渡到不稳定平衡的一个临界状态，所以称此时的外力N值为临界力。此临界力可定义为理想轴心压杆呈微弯状态的轴心压力。第14页/共157页理想轴心受压杆件随N的增加，整个工作状态如下：lNNFFFNNNNNcrNcrNcrNcrNNNcrNcr稳定平衡状态随遇平衡状态临界状态第15页/共157页下面按随遇平衡法推导临界力NcrNcrNcrlyy1y2NcrNcrM=Ncr·yx取微弯状态平衡分析，如下：第16页/共157页轴心压杆发生弯曲时,截面中将引起弯矩M和剪力V，任一点由弯矩M产生的变形为y1，由剪力V产生的变形为y2，总变形y=y1+y2。

由材料力学知：剪力V产生的轴线转角为第17页/共157页因为：所以：第18页/共157页则：这是常系数线性二阶齐次方程，其通解为:第19页/共157页解上式，得：

A=0不符合杆件微弯的前提，不是问题的解答。第20页/共157页解出N即为中性平衡的临界力Ncr临界应力第21页/共157页对实腹式构件剪切变形的影响较小，可忽略不计，即得欧拉临界力和临界应力：上述推导过程中，假定材料满足虎克定律，E为常量，因此当截面应力超过钢材的比例极限fp

后，欧拉临界力公式不再适用，以上公式的适用条件应为：第22页/共157页或长细比4、理想轴心压杆的弹塑性弯曲屈曲历史上曾出现过两种理论来解决该问题，即：切线模量理论和双模量理论。

当σcr＞fp后，σ-ε曲线为非线性,σcr难以确定。第23页/共157页临界力Ncr：其对应的临界应力：NcrNcrNcrNcr这是著名的L.Euler荷载，常用Ne表示。1744年俄国数学家欧拉提出，19世纪被实验证实对细长柱是正确的。第24页/共157页轴心受压杆件的弹性弯曲屈曲lNNFFFNNNNNcrNcrNcrNcrNNNcrNcrA稳定平衡状态B随遇平衡状态C临界状态第25页/共157页整体弯曲屈曲实例第26页/共157页二、残余应力的影响1.残余应力产生的原因

①焊接时的不均匀加热和冷却；

②型钢热扎后的不均匀冷却；

③板边缘经火焰切割后的热塑性收缩；

④构件冷校正后产生的塑性变形。第27页/共157页残余应力的测量方法：锯割法锯割法测定残余应力的顺序第28页/共157页实测的残余应力分布较复杂而离散，分析时常采用其简化分布图（计算简图）：典型截面的残余应力第29页/共157页++-0.361fy0.805fy(a)热扎工字钢0.3fy0.3fy0.3fy(b)热扎H型钢fy(c)扎制边焊接0.3fyβ1fy(d)焰切边焊接0.2fyfy0.75fy(e)焊接0.53fyfyβ2fyβ2fy(f)热扎等边角钢第30页/共157页2.从短柱段看残余应力对压杆的影响以双轴对称工字型钢短柱为例：残余应力对短柱段的影响第31页/共157页三、实际轴心压杆的稳定极限承载力1、实际轴心受压构件的临界应力

确定受压构件临界应力的方法，一般有：（1）屈服准则：以理想压杆为模型，弹性段以欧拉临界力为基础，弹塑性段以切线模量为基础，用安全系数考虑初始缺陷的不利影响；（2）边缘屈服准则：以有初弯曲和初偏心的压杆为模型，以截面边缘应力达到屈服点为其承载力极限；（3）最大强度准则：以有初始缺陷的压杆为模型，考虑截面的塑性发展，以最终破坏的最大荷载为其极限承载力；（4）经验公式：以试验数据为依据。第32页/共157页2、实际轴心受压构件的柱子曲线

我国规范给定的临界应力σcr，是按最大强度准则，并通过数值分析确定的。由于各种缺陷对不同截面、不同对称轴的影响不同，所以σcr-λ曲线（柱子曲线），呈相当宽的带状分布，为减小误差以及简化计算，规范在试验的基础上，给出了四条曲线（四类截面），并引入了稳定系数。第33页/共157页柱子曲线

第34页/共157页3、实际轴心受压构件的整体稳定计算

轴心受压构件不发生整体失稳的条件为，截面应力不大于临界应力，并考虑抗力分项系数γR后，即为：第35页/共157页（2）构件长细比的确定①、截面为双轴对称或极对称构件：xxyy对于双轴对称十字形截面，为了防止扭转屈曲，尚应满足：②、截面为单轴对称构件：xxyy绕对称轴y轴屈曲时，一般为弯扭屈曲，其临界力低于弯曲屈曲，所以计算时，以换算长细比λyz代替λy

，计算公式如下：xxyybt第36页/共157页第37页/共157页（3）其他注意事项：1、无任何对称轴且又非极对称的截面（单面连接的不等边角钢除外）不宜用作轴心受压构件；2、单面连接的单角钢轴心受压构件，考虑强度折减系数后，可不考虑弯扭效应的影响；3、格构式截面中的槽形截面分肢，计算其绕对称轴（y轴）的稳定性时，不考虑扭转效应，直接用λy查稳定系数。yyxx实轴虚轴第38页/共157页第三节轴心受压实腹式构件的局部稳定性1.

均匀受压板件的屈曲现象轴心受压柱局部屈曲变形轴心受压构件翼缘的凸曲现象第39页/共157页b在外压力作用下，截面的某些部分（板件），不能继续维持平面平衡状态而产生凸曲现象，称为局部失稳。局部失稳会降低构件的承载力。ABCDEFOPABCDEFG第40页/共157页第41页/共157页对于普通钢结构，一般要求：局部失稳不早于整体失稳，即板件的临界应力不小于构件的临界应力，所以：第42页/共157页由上式，即可确定局部失稳不早于整体失稳时，板件的宽厚比限值：

1、翼缘板：

A、工字形、T形、H形截面翼缘板btbttbtb第43页/共157页B、箱形截面翼缘板bb0t第44页/共157页2、腹板：

A、工字形、H形截面腹板twh0h0tw第45页/共157页B、箱形截面腹板C、T形截面腹板自由边受拉时：twh0h0tw第46页/共157页3、圆管截面（三）、轴压构件的局部稳定不满足时的解决措施

1、增加板件厚度；2、对于H形、工字形和箱形截面，当腹板高厚比不满足以上规定时，在计算构件的强度和稳定性时，腹板截面取有效截面，即取腹板计算高度范围内两侧各为部分，但计算构件的稳定系数时仍取全截面。Dt第47页/共157页twh0由于横向张力的存在，腹板屈曲后仍具有很大的承载力，腹板中的纵向压应力为非均匀分布：

因此，在计算构件的强度和稳定性时，腹板截面取有效截面betW。腹板屈曲后，实际平板可由一应力等于fy的等效平板代替，如图。be/2be/2fy第48页/共157页3、对于H形、工字形和箱形截面腹板高厚比不满足以上规定时，也可以设纵向加劲肋来加强腹板。

纵向加劲肋与翼缘间的腹板，应满足高厚比限值。

纵向加劲肋宜在腹板两侧成对配置，其一侧的外伸宽度不应小于10tw，厚度不应小于0.75tw。≥10tw≥0.75twh0’纵向加劲肋横向加劲肋第49页/共157页第50页/共157页第四节轴心受压实腹柱设计一般采用双轴对称截面，以免弯扭失稳1、实腹柱截面形式第51页/共157页2、轴心受压实腹柱截面设计步骤（1）假定柱的长细比，，根据截面分类和钢号确定稳定系数，初步计算需要的截面积：

（2）估算两个主轴所需要的回转半径：（3）根据求出的A、ix、iy，选择截面。优先选用轧制型钢，若现有型钢规格不满足，可采用组合截面。各种组合截面的尺寸与回转半径的近似关系见附录八。初选截面强度、刚度、整体稳定、局部稳定第52页/共157页（4）进行构件的强度、刚度、稳定性验算。①截面无削弱时，可不进行强度验算；截面有削弱时，按净截面面积进行强度验算：②进行刚度验算：③进行整体稳定验算：④进行局部稳定验算：热轧型钢可不验算；对于组合截面，应符合宽厚比限值要求。初选截面强度、刚度、整体稳定、局部稳定第53页/共157页3、构造要求：

对于实腹式柱，当腹板的高厚比h0/tw>80时，为提高柱的抗扭刚度，防止腹板在运输和施工中发生过大的变形，应设横向加劲肋，要求如下：

横向加劲肋间距≤3h0；横向加劲肋的外伸宽度bs≥h0/30+40mm；横向加劲肋的厚度ts≥bs/15。

对于组合截面，其翼缘与腹板间的焊缝受力较小，可不于计算，按构造选定焊脚尺寸即可。bs横向加劲肋≤3h0h0ts第54页/共157页【例5.1】某管道支架，设计压力N=1600kN，柱两端铰接，钢材为Q235，截面无孔眼削弱。试设计此支柱的截面：1)用普通轧制工字形截面；2)用热轧H型钢；3)焊接工字形截面，翼缘板为焰切边缘。第55页/共157页1、取普通轧制工字形截面

假定λ=90，对x轴属a类截面，查附表，φx=0.714。

对y轴属b类截面，查附表，φy=0.621。

查附表选Ⅰ56a,ix=22.01cm,iy=3.18cm，A=135.38cm2。（1)试选截面解：计算长度第56页/共157页a类曲线，查附表4-3，b类曲线，查附表4-4，（2）强度验算：截面无削弱，可不验算。（3）刚度验算：（4)整体稳定性验算：（5)局部稳定性验算：热轧型钢不需验算。第57页/共157页第五节轴心受压格构式构件的稳定性1、格构柱截面形式（1）一般采用双轴对称截面。（2）缀材形式：分缀条和缀板两种。（3）肢数：双肢柱，三肢柱和四肢柱。（4）对称轴分实轴和虚轴。第58页/共157页(一)、格构柱截面形式yyxx（a）实轴虚轴xxyy（b）虚轴虚轴xxyy（c）虚轴虚轴第59页/共157页2、格构柱设计内容整体对实轴的稳定和刚度整体对虚轴的稳定和刚度分肢的稳定和刚度缀材的设计缀材与分肢的连接计算第60页/共157页(二)格构式轴压构件设计1、强度

N—轴心压力设计值；An—柱肢净截面面积之和。yyxx实轴虚轴N第61页/共157页2、整体稳定验算对于常见的格构式截面形式，只能产生弯曲屈曲，其弹性屈曲时的临界力为：或：第62页/共157页（1）对实轴（y-y轴）的整体稳定

因

很小，因此可以忽略剪切变形，λo=λy,其弹性屈曲时的临界应力为：则稳定计算：yyxx实轴虚轴第63页/共157页（2）对虚轴（x-x）稳定绕x轴（虚轴）弯曲屈曲时，因缀材的剪切刚度较小，剪切变形大，γ1则不能被忽略，因此：则稳定计算：第64页/共157页

由于不同的缀材体系剪切刚度不同，γ1亦不同，所以换算长细比计算就不相同。通常有两种缀材体系，即缀条式和缀板式体系，其换算长细比计算如下：①双肢缀条柱

设一个节间两侧斜缀条面积之和为A1；节间长度为l1,VV斜缀条长度为：V=1V=1△△dγ1γ1l1ldαabcdb’单位剪力作用下斜缀条内力为：第65页/共157页第六节轴心受压格构柱设计缀条格构柱缀板格构柱一、构造形式第66页/共157页轴心受压格构式构件组成格构式轴心受压构件{肢件缀材缀板、缀条格构式柱l1l0xy11b)肢件缀板l1xy11a)缀条

肢件第67页/共157页二、格构柱截面形式yyxx（a）实轴虚轴xxyy（b）虚轴虚轴xxyy（c）虚轴虚轴第68页/共157页二、截面选择第69页/共157页三、缀条和缀板1、轴心受压格构柱的横向剪力 构件在微弯状态下，假设其挠曲线为正弦曲线，跨中最大挠度为v，则沿杆长任一点的挠度为：

NlzyvVNyyyxxb第70页/共157页Nlzyv0VNyvmaxvmax图4.4.6剪力计算简图剪力实际分布线规范规定分布截面任一点的弯矩为：第71页/共157页所以截面任一点的剪力为：截面最大剪力在杆件两端，为：跨度中点的挠度可由边缘纤维屈服准则导出。当截面边缘最大应力达到屈服强度时，有：第72页/共157页从而，得最大剪力为：式中：经过计算分析，在常用长细比范围内，k可取为常数，即第73页/共157页

在设计时，假定横向剪力沿长度方向保持不变，且横向剪力由各缀材面分担。

因此，平行于缀材面的最大剪力为：第74页/共157页2、缀条的设计缀条布置尤如桁架腹杆。按桁架腹杆设计。剪力由斜杆承受。设斜杆（缀条）内力为Nt，有Nt=V1/cos

V1V1VV1V1α缀条可能受拉、可能受压，一律按受压设计，设计强度应于折减（考虑缀条自身稳定性）折减系数R为：等边角钢R=0.6+0.0015短边相连的不等边角钢R=0.5+0.0025长边相连的不等边角钢R=0.7——中间无联系时，按最小回转半径计算的长细比。第75页/共157页缀条设计公式为：或At——单个缀条截面面积。此外，也可根据缀条查，用公式进行设计。其概念是按轴心受压杆件设计。横杆一般不受力，采用和斜杆相同的截面。不论斜杆还是横杆，都应长细比要求，

≤[]=150第76页/共157页3、缀板的设计

缀板内力按缀板和肢件组成的框架体系进行分析。l1l0xy11缀板式柱缀板式柱变形图缀板式柱计算简图l1al1l1弯矩图第77页/共157页V1/2V1/2V1/2V1/2aV1/2V1/2Ta/2l1分离体Ⅰ分离体Ⅱ由分离体Ⅱ力矩平衡条件，得式中a是两柱肢轴线间的距离。第78页/共157页V1/2V1/2Ta/2l1分离体ⅡA

缀板在柱肢连接处A的弯矩：可见，缀板一般按受弯构件设计。但因剪力、弯矩较小，可按构造设计。第79页/共157页构造设计要点：①同一截面处缀板（或采用型钢的横杆）线刚度之和不得小于柱肢线刚度的6倍。如果柱截面接近正方形，且x和y方向的长细比又接近相等时，可取x11yab1，且b1——缀板宽度a——肢件间距离（形心轴至形心轴）t——缀板厚度第80页/共157页②缀板用角焊缝与肢件连接，搭接长度20～30cm。③应设置横隔（联），间距不大于8m且不大于杆件较大宽度的9倍，每个发送单元不少于2个。

作用：保证柱子变形过程中截面几何形状的稳定性；公式=M/W才能使用。截面抗弯模量W才能用材料力学公式计算。第81页/共157页缀条隔板隔材肋缀条关于横向支撑：有时，为了减少轴心构件自由长度需要设置横向支撑，此支撑应根据所受剪力按轴心受压构件进行设计。第82页/共157页[例]试设计一轴心受压缀条柱，已N=1300kN，lx=ly=6m，采用3号钢。采用二槽钢组成的缀条柱。第83页/共157页1、按实轴选截面和回转半径（图4－2）。xx1yy104b=25028a节点板250[解]设计内容：1、按绕实轴屈曲设计槽钢截面；2、以对实轴、虚轴的长细比性相同设计槽钢间距；3、验算槽钢对虚轴的稳定性；4、验算缀材强度和焊缝。第84页/共157页xx1yy104b=25028a节点板250图例题4－2

设y=80，属b类，查得y=0.688；需要的截面面积和回转半径为：查附录3槽钢规格表，没有同时满足上述要求的截面，说明所设的长细比不合适。可从表中另选一截面，第85页/共157页其截面面积稍大于要求值，回转半径稍小于要求值，或者相反。试选2[28a，查得：

A=2×40=80cm2；iy=10.9cm。2、确定两个槽钢间的距离

方法：使绕虚轴和绕实轴的稳定性相等。

使绕虚轴的长细比和绕实轴的长细比相等。为此，则y=600/10.9=55，查得y=0.833验算=1300×103/8000=162.5N/mm2<yf=179N/mm2选此截面。验算截面：第86页/共157页查表，得x=0.807<xf(可)xx1yy104b=25028a第87页/共157页先假定缀条截面∟45×4，A=2×3.94=7.0cm2。得相应的回转半径：由附录6，二肢间需要的距离：3、验算绕虚轴稳定性

槽钢惯性矩：I1=218cm4；

格构柱对虚轴的惯性矩：

取25cm。第88页/共157页4、计算缀条缀条按=45º布置∟45×4，A1=3.5cm2，imin=0.89cm，l1=b/cos=25/0.707=35cm，=l1/imin=35/0.89=39,=0.903按规范用折减系数进行验算=0.6+0.0015=0.6+0.0015×39=0.695等边角钢第89页/共157页第七节实腹式压弯构件的承载能力

一、弯矩作用平面内的稳定

在弯矩作用平面内失稳属第二类稳定，偏心压杆的临界力与其相对偏心率有关，为截面核心矩，大则临界力低。第90页/共157页第91页/共157页规范βmx对作出具体规定：1、框架柱和两端支承构件（1）没有横向荷载作用时：

M1、M2为端弯矩，无反弯点时取同号，否则取异号，｜M1｜≥｜M2｜

（2）有端弯矩和横向荷载同时作用时:使构件产生同向曲率时:βmx=1.0使构件产生反向曲率时:βmx=0.85（3）仅有横向荷载时：βmx=1.02、悬臂构件:βmx=1.0第92页/共157页

较大翼缘受压的单轴对称截面压弯构件在弯矩作用平面内的稳定计算公式：第93页/共157页二、弯矩作用平面外的稳定

弯矩作用平面外稳定的机理与梁失稳的机理相同，因此其失稳形式也相同——平面外弯扭屈曲。

基本假定：1、由于平面内截面刚度很大，故忽略该平面的挠曲变形。2．杆件两端铰接，但不能绕纵轴转动。3．材料为弹性。第94页/共157页式中:第95页/共157页（1）工字形（含H型钢）截面

双轴对称时：

单轴对称时：均匀弯曲梁的整体稳定系数的近似计算公式第96页/共157页（2）T形截面（M绕对称轴x作用）①弯矩使翼缘受压时：

双角钢T形截面：

剖分T型钢和两板组合T形截面：

②弯矩使翼缘受拉，且腹板宽厚比不大于时：第97页/共157页注意：用以上公式求得的φb≤1.0；当φb>0.6时，不需要换算，因已经考虑塑性发展；闭口截面φb=1.0。第98页/共157页三、强度计算

截面应力的发展：

以工字形截面压弯构件为例：hhwAfAfAwfy(A)(A)弹性工作阶段第99页/共157页HHNhhwAfAfAwfy(A)fy(B)fyfy(C)fyfy(D)(D)塑性工作阶段—塑性铰(强度极限)(B)最大压应力一侧截面部分屈服(C)截面两侧均有部分屈服ηhηhh-2ηh对于工字形截面压弯构件，由图（D）内力平衡条件可得，N、M无量纲相关曲线：第100页/共157页N、M无量纲相关曲线是一条外凸曲线，规范为简化计算采用直线代替，其方程为：01.01.0式中：由于全截面达到塑性状态后，变形过大，因此规范对不同截面限制其塑性发展区域为（1/8-1/4）h

第101页/共157页

因此，令：并引入抗力分项系数，得：上式即为规范给定的在N、Mx作用下的强度计算公式。对于在N、Mx、My作用下的强度计算公式，规范采用了与上式相衔接的线形公式：——两个主轴方向的弯矩——两个主轴方向的塑性发展因数第102页/共157页如工字形，其他截面的塑性发展系数见教材。当直接承受动力荷载时，第103页/共157页第八节偏心受压实腹柱设计一、截面形式双轴对称截面形式：偏心弯矩不大或正负弯矩的绝对值比较接近；单轴对称截面形式：偏心弯矩较大或正负弯矩相差较大（加强受压翼缘）

xxyyxxyyxxyybt第104页/共157页截面选择原则：1、等稳性2、宽肢薄壁3、连接方便4、制作省工twh0h0tw第105页/共157页二、截面验算强度整体稳定（弯矩作用平面内、弯矩作用平面外）刚度（同轴心受压构件）局部稳定第106页/共157页压弯构件局部稳定验算1、受压翼缘限制宽厚比，应力分布类似梁，采用梁的限制值弹性设计时考虑部分塑性发展(gx>1)第107页/共157页2.腹板腹板主要承受剪力和非均匀的弯曲正应力。第108页/共157页板边应力线性分布，最大应力smax，最小应力smin，压应力为正应力梯度aoao=0时，均匀受压板，ao=2时，均匀受弯板第109页/共157页腹板边缘屈服深度0.25mho，并设t=0.3s，代入方程得临界应力scr，不发生弯曲失稳的条件scr≥fy弯曲和剪应力联合作用下失稳临界方程第110页/共157页用双折线近似第111页/共157页一、概述对于宽度很大的偏心受压柱为了节省材料常采用格构式构件。1.

截面形式——可以是单轴对称或双轴对称截面。2.多用缀条柱——弯矩作用平面内的截面宽度大。第九节偏心受压格构柱设计第112页/共157页一、弯矩绕虚轴(x轴)作用1、弯矩作用平面内稳定性用换算长细比lox计算jx，NEx格构柱中部是空心的，发展塑性变形潜力不大，第113页/共157页第114页/共157页2、单肢稳定性计算

按实腹式压弯构件计算，分肢内力为：分肢1分肢2xxyy2211MxNy2y1aMy第115页/共157页二、弯矩绕实轴(Y轴)作用时偏心作用在虚轴上——弯矩绕实轴作用时

弯矩作用平面内和外的稳定性计算方法与实腹式构件相同。但在计算平面外的稳定性时，虚轴应取换算长细比来确定x值，b应取1.0。第116页/共157页三.缀材的设计——缀条内力计算：取柱的实际剪力和轴压格构柱剪力的大值；计算方法：与轴压格构柱的缀条设计相同。第117页/共157页４.构造要求压弯格构柱必须设横隔，做法同轴压格构柱。为了减少轴心构件自由长度需要设置横向支撑，此支撑应根据所受剪力按轴心受压构件进行设计。第118页/共157页缀条的设计

A、缀条可视为以柱肢为弦杆的平行弦桁架的腹杆，故一个斜缀条的轴心力为：V1V1单缀条θV1V1双缀条θ第119页/共157页B、由于剪力的方向不定，斜缀条应按轴压构件计算，其长细比按最小回转半径计算；C、斜缀条一般采用单角钢与柱肢单面连接，设计时钢材强度应进行折减，同教材；D、交叉缀条体系的横缀条应按轴压构件计算，取其内力N=V1；V1V1单缀条θV1V1双缀条θE、单缀条体系为减小分肢的计算长度，可设横缀条（虚线），其截面一般与斜缀条相同，或按容许长细比[λ]=150确定。第120页/共157页第十节梁和柱的连接在轴心受压柱中，梁与柱连接处的柱子顶部叫柱头。

梁与柱的连接有两类：一类是梁支承于柱顶，一类是梁连接在柱的两侧。(1)梁支承于柱顶柱顶焊有大于柱轮廓3cm左右的顶板，厚度为16～20mm，如果顶板较薄，可在顶板与梁的支承加劲肋间加焊一块垫板，以提高顶板的刚度。第121页/共157页图5.1为梁的支承加劲肋封在梁端，梁的支座反力通过支承加劲肋的突出部分(常称为突缘)刨平顶紧传给柱子。在计算时，考虑传力过程，可偏于安全地认为：支座反力由顶板——顶板与加劲肋(隔板)的焊缝——加劲肋(隔板)——加劲肋(隔板)与柱腹板的焊缝——柱子。图5.2所示为梁的支承加劲肋对准柱的翼缘。支座反力的传递为：支承加劲肋——支承加劲肋与下翼缘的焊缝(或刨平顶紧)——顶板——顶板与翼缘的焊缝——柱。

第122页/共157页图5.1梁的支承加劲肋封在梁端

第123页/共157页图5.2

梁的支承加劲肋对准柱的翼缘

第124页/共157页图5.3

梁支承于柱侧第125页/共157页第十一节柱脚的设计一、轴心受压柱脚构造传轴力和水平力柱脚的作用——

把柱下端固定并将其内力传给基础。为什么要将柱脚放大？由于混凝土的强度远比钢材低，所以，必须把柱的底部放大，以增加其与基础顶部的接触面积。铰接柱脚第126页/共157页1）传力途径

柱

靴梁

底板混凝土基础

隔板（肋板）2.轴心受压柱柱脚的计算第127页/共157页传力途径第128页/共157页第129页/共157页底板的计算—底板面积式中：fce--混凝土轴心抗压设计强度；Ao--锚栓孔面积，一般锚栓孔直径

为锚栓直径的1～1.5倍。cchBt1t1ab1靴梁隔板底板L2.轴心受压柱柱脚的计算第130页/共157页h—

构件截面高度；tx—

靴梁厚度一般为10～20mm；c—

悬臂宽度，c=3～4倍螺栓直

径d，d=20～24mm，则L≤２Ｂ可求。cchBt1t1ab1L第131页/共157页底板的厚度由底板在基础的反力作用下产生的弯矩计算决定。底板的计算—底板厚度qm=N/An—作用于底板上的压力第132页/共157页靴梁的计算靴梁的最小厚度不宜小于10mm，高度由其与柱间的焊缝长度确定。按支承在柱边的双悬臂外伸梁验算悬臂处的抗弯与抗剪强度。第133页/共157页按正面角焊缝，承担全部轴力计算，焊脚尺寸由构造确定。焊缝计算——靴梁及隔板与底板间的焊缝的计算第134页/共157页★隔板的计算——隔板可视为简支于靴梁的简支梁hx隔板隔板的高度由计算确定，且略小于靴梁的高度。第135页/共157页二、偏心受压柱的柱脚设计偏心受压柱的柱脚——刚接柱脚1.偏心受压柱柱脚的构造与形式1)整体式刚性柱脚——适用于实腹柱及分肢间距小于1.5m的格构式压弯构件；2)分离式刚性柱脚——适用于分肢间距不小于1.5m的格构式压弯构件。3)底板的锚栓的作用以及如何布置？第136页/共157页２.整体式刚性柱脚的设计1）底板面积的确定

底板宽度Ｂ由构造确定，c=20～30cm;底板长度Ｌ计算确定:第137页/共157页底板厚度的确定同轴压柱脚。计算各区格底板单位宽度上的最大弯矩，可偏安全地取各区格中的最大压应力作为作用于底板单位面积的均匀压应力qm进行计算。根据底板的最大弯矩，来确定底板的厚度。第138页/共157页ax合力点3）锚栓计算

承担M作用下产生的拉力，且锚栓是柱脚与基础牢固连接的关键部件，其直径大小由计算确定。由Ａe即可查得锚栓个数和直径第139页/共157页B、靴梁的强度

按支承于柱边的悬臂梁计算，内力可偏于安全按最大基底反力计算。C、隔板设计同轴压柱脚，内力可偏于安全按计算处的最大基底反力计算。4）靴梁、隔板及其焊缝计算

A、靴梁的高度按柱与其连接焊缝的长度确定，

每侧焊缝承担的轴力为：第140页/共157页分离式柱脚每个肢的柱脚都根据分肢可能产生的最大压力按铰接柱脚设计，而锚栓的直径则根据分肢可能产生的最大拉力确定。为保证运输和安装时柱脚的整体刚性，应在分离柱脚的两底板之间设置连系杆。３.分离式刚性柱脚的设计第141页/共157页（三）、柱头的计算(1)梁端局部承压计算(2)柱顶板平面尺寸超出柱轮廓尺寸15-20mm，厚度不小于14mm。（3）加劲肋加劲肋与柱腹板的连接焊缝按承受剪力V=N/2和弯矩M=Nl/4计算。N/2l/2l15-20mm15-20mmt≥14mm第142页/共157页二、柱脚（一）柱脚的型式和构造实际的铰接柱脚型式有以下几种：1、轴承式柱脚制作安装复杂，费钢材，但与力学符合较好。枢轴第143页/共157页2、平板式柱脚XYN靴梁隔板底板隔板锚栓柱第144页/共157页锚栓用以固定柱脚位置，沿轴线布置2个，直径20-24mm。肋板b1第145页/共157页（二）柱脚计算1.传力途径柱靴梁底板混凝土基础隔