支架受力计算规范(五篇)

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支架受力计算规范篇一

1.计算说明1.1概况：

工程项目：京广客专信阳东站门架高度：8.8m5层工程内容：站台雨棚吊顶

1.2本工程采用门式脚手架规格如下：

水平架5步4设，脚手板5步1设，交织拉杆两侧设置，剪刀撑4步4跨设置，水平加固杆4步1设，脚手架顶部施工层采用密目安全网进行封闭，目数不少于2000目/㎡，自重标准0.5kg/m。

2.根据上述条件进行脚手架稳定性计算2.1脚手架自重产生的轴向力ngk1计算

门架1榀18.6*9.8*10-3=0.182kn交织支撑2副4*9.8**10-3=0.078kn水平架（5步4设）16.5*9.8*4/5**10-3=0.129kn脚手板2块（5步1设）0.184*2*1/5=0.074kn连接棒2个6*2*10-3=0.012kn

锁臂2副0.0085*2=0.017kn合计0.492kn

每米高脚手架自重：ngk1=0.492/1.72=0.286kn2.2加固杆、附件产生的轴向力ngk2计算tgɑ=4*1.7/(4*1.83)=0.93对应cosɑ=0.7

32钢管重（2*1.83/0.732+1.83）*0.038=0.18kn扣件重1*0.0135+4*0.0145=0.072kn

每米高脚手架加固件重（0.18+0.072）/（4*1.7）=0.037kn密目网重0.5*9.8*10-3=0.005kn/m

加固杆、附件产生的轴向力ngk2=0.037+0.005=0.042kn/m2.3施工荷载产生的轴向力标准值n标准=2*1*1.83=3.66kn

2.4风荷载对脚手架产生的计算弯矩标准值（倾覆力）

根据顶部施工层使用密目网，偏于安全考虑，按不透风的全封闭状况，查表知风荷体型系数，µ8=1.0ψ=1.0风荷载标准值

wk=0.7µz.*µ8=0.7*1.23*1.0*0.45=0.387kn/㎡作用于脚手架计算单元的风线荷载标准值qk=wk*l=0.387*1.83=0.708kn/m

风荷载时脚手架计算单元产生的弯矩标准值mk=0.708*62/10=2.549kn.m

2.5计算脚手架稳定性n≤nd，则脚手架稳定，根据规范规定，作用于一榀门架的最大轴向力设计值应对不组合风荷与组合风荷两种状况进行计算，取两种工况计算结果的大者作为不利轴向力。不组合风荷载时

n=1.2*（ngk1+ngk2）h+1.4n*8.8+1.4*3.66=8.59kn组合风荷载时

n=1.2*（ngk1+ngk2）h+0.85*1.4*（n标准+2mk/b）

=1.2*（0.286+0.042）*8.8+0.85*1.4*（3.66+2*2.549/1）=13.89kn由此看出以上两种组合时，组合风荷载时得到一榀门架的最大轴向力。

一榀门架的稳定承载力设计值nd，根据门架型号和尺寸，已知门脚平架钢管￠48*3.5mm，a1=489mm2h0=1700mmi0=12.19*104mm4

门架加强杆钢管￠48*3.5mm，h1=1700mmi1=12.19*104mm4门架加强杆换算截面惯性矩

i=i0+i1h1/h0=12.19*104+12.19*104*1700/1700=24.38*104mm4门架加强杆换算截面回转半径

i=（i/a1）1/2=（24.38*104/489）1/2=22.33mm门架立杆长细比：根据h=8.8m查表知系数k=1.22λ=k*h0/i=1.22*1700/22.33=92.88查表知轴心受压构件稳定系数φ=0.294

标准

=1.2*（0.286+0.042）

一榀门架的稳定承载设计值

nd=φ.a.f=0.294*489*2*205*10-3=58.944kn＞n=13.89kn满足要求。3.底轮的固定

施工时，门式脚手架底轮用固定支架固定架空，使脚手架受力在固定支架上，固定支架的受力同一榀门架的稳定承载，计算同上。

支架受力计算规范篇二

门支架受力分析计算书

一、底板的强度、刚度计算

（一）底板强度验算

1、荷载的取值

由于箱梁混凝土浇筑分两次进行，先浇底板和腹板，此时对底模的强度和刚度的要求较高；其次次浇筑顶板混凝土时，箱梁底板已形成一个整体受力板，对底模的强度和刚度的要求相对较低，因此取第一次浇筑是腹板底位置横桥向1m宽的模板进行验算，现浇砼的浇筑高度h＝1.05米。q=1.05×1×2.5＝2.625t/m2、跨度的取值

模板底横向方木的纵向间距按30cm布设，取；lp＝0.3m。

3、跨数的取值

底模的最小宽度为1.22m，取n＝1.22÷0.3≈4跨。

4、绘制计算简图

5、计算最大弯矩及最大剪力值

查《建筑静力结构计算手册》p153得

mmax=0.121×ql2=0.121×2.625×0.32＝0.029t•m

qmax＝0.62×ql＝0.62×2.625×0.3＝0.489t6、底板强度验算

①正应力

σ＝mmax÷w＝0.029÷(bh2÷6)

＝0.029×6÷(1×0.022)

＝435t/m2=4.35mpa＜6.5mpa（a-5级木材的顺纹拉应力）

②剪应力

τ＝qs÷ib

其中s＝1/8×bh2＝1/8×1×0.022＝5×10-5m

3i＝1/12×bh3＝1/12×1×0.023＝6.67×10-7m

4b＝1m

τ＝(0.489×5×10-5)÷(6.67×10-7×1)

＝36.66t/m2＝0.3666mpa＜[τ]＝1.2mpa（顺纹剪应力）

满足剪应力要求

（二）底板刚度验算

查《建筑静力结构计算手册》p153得

fmax＝(0.66×ql4)÷(100×ei)

其中e＝8.5×103mpa＝8.5×109pa

i＝6.67×10-7m4

q=2.625t/m＝2.625×104n/m

l＝0.3m

fmax＝(0.66×2.625×104×0.34)÷(100×8.5×109×6.67×10-7)

＝2.48×10-4m＝0.248mm＜[f]＝1.5mm

故底板的刚度满足变形要求。

二、底板下横向方木的强度、刚度计算

（一）横向方木的强度验算

1、荷载的取值，现浇砼h＝1.05米

q＝1.05×0.3×2.5＝0.788t/m2、跨度的取值

[10分派梁最大间距为1.1米，取lq＝1.1米。

3、跨数的取值

因施工中有可能出现单跨受力，故取跨数n＝1。

4、绘制计算简图

5、计算最大弯矩及剪力值

mmax＝1/8ql2=1/8×0.788t/m×1.12m2＝0.12t•m

qmax＝1/2ql＝1/2×0.788t/m×1.1＝0.43t6、正应力及剪应力验算

σmax＝mmax÷w

＝0.12t•m÷(1/6×0.1×0.12m2)＝720t/m

2＝7.2mpa＜[σ]＝8.0mpa

正应力满足要求。

τ＝qmaxs÷(ib)

其中s＝1.25×10-4m

3i＝8.33×10-6m

4b＝0.1m

τ＝(0.434×1.25×10-4)÷(8.33×10-6×0.1)＝65.2t/m2

＝0.652mpa＜[τ]＝1.3mpa

方木的剪应力满足要求。

（二）方木刚度验算

fmax＝5ql4÷(384ei)

其中e＝9×103mpa＝9×109pa

i＝8.33×10-6m4

q＝0.788t/m＝0.788×104n/m

l＝1.1m

fmax＝(5×0.788×104×1.14)÷(384×9×109×8.33×10-6)

=2×10-3m＝2mm＜[l/400]＝2.75mm

方木的刚度满足要求。

三、[10分派槽钢强度及刚度验算

门支架的步距为0.6米，故2[10的最大跨度为0.6米，跨度比方木的跨度1.1米小，且2[10的截面特性w、i、e比10×10方木大大量，方木的验算已通过，可以认为[10强度及刚度同样满足要求。

四、支架的强度及刚度验算

门式支架单退最不利状况取腹板底位置，顺桥向承重范围为0.6m，横桥向承重范围0.9m，其中0.45m位于腹板位置，0.45m位于底板位置。

一期荷载

g1＝0.075m×0.6m×0.2m×2.5t/m3＝0.0225t

g2＝0.45m×0.6m×1.05m×2.5t/m3＝0.71t

g3＝0.375m×0.6m×0.2m×2.5t/m3＝0.12t

g一期＝g1+g2+g3＝0.86t

二期荷载

g二期=0.9m×0.6m×0.2m×2.5t/m3＝0.27t

g总＝g一期+g二期＝1.13t2、门支架强度验算

g总＜[f]＝2t（查亿利门支架的静载试验值），强度满足要求。

3、门支架稳定性验算

门支架的自由长度要求不大于0.3米，可不验算压杆稳定。

4、门支架的压缩变形验算

△l＝nl/(ea)

其中n＝1.13t＝1.13×104n

l＝6m

e＝2.1×105mpa＝2.1×1011pa

a＝[(0.048/2)2-(0.042/2)2]×π＝4.24×10-4m

2△l＝(1.13×104×6)÷(2.1×1011×4.24×10-4)

＝7.62×10-4m＝0.762mm＜[△l]＝1.5mm，故变形满足要求。

五、门支架底托处地基承载力验算

σ＝g÷a

其中g＝1.13t

a＝0.6×0.25＝0.15m2

σ＝1.13÷0.15＝7.54t/m2＜[σ]＝10t/m2

地基承载力满足要求。

支架受力计算规范篇三

地铁车站结构支架、模板受力分析及施工方法

摘要:结合石家庄地铁**站土建工程施工实例,对住建部规定的危险性较大工程之一的高支模设计计

算及应用进行了详细介绍,重点说明白设计计算的主要内容及施工本卷须知,对类似工程具有普遍指导

意义。

关键词:地铁车站危险性较大工程高支模受力分析施工方法1工程概况

**站车站为地下两层三跨岛式站台车站，中心里程为dk7+583.000，车站全长223.62m，结构标准段总宽度21.1m，基坑深约13.34m。该车站为二层明挖现浇框架结构，车站中板厚度为400mm，侧墙厚度为700mm，顶板厚度为800mm和900mm，负一层层高4950mm，负二层层高6190mm。2侧墙、顶板设计计算

在地铁站混凝土施工过程中,大量使用高支模现浇施工方法,为保证施工质量与安全,模板和脚手架计算显得更为重要,需要受力验算的部位有:顶板、中板、梁、柱、侧墙等,验算主要包括强度、刚度、稳定性三个方面,下面以侧墙、顶板、立柱的受力验算为例,计算模板和脚手架的布置。根据风道结构形式、施工荷载、施工质量等方面的因素，结合北京地铁车站主体结构工程施工经验，侧墙模板、顶板底模都采用2440×1220×15mm木模板。背楞采用100×100mm方木，侧墙次楞间距200mm，主楞间距600mm；顶板次楞间距300mm，主楞间距600mm。立杆间距：600×900mm（横×纵），水平杆步距：1200mm。模板支撑体系采用扣件式脚手架钢管。2.1侧墙模板支架验算2.1.1荷载计算

新浇筑的混凝土作用于模板的最大侧压力计算

c40混凝土自重（γc）取25kn/m3，采用导管卸料，浇注速度v=2m/h，浇注入模温度t=25℃；β1=1.2；β2=1.15；t0=200/(t+15)；墙高h＝6.29m；

f1=0.22γct0β1β2v1/2=0.22×25×200/（25+15）×1.2×1.15×21/2=44.7kn/m2f2=γch=25×6.29=157.25kn/m2取较小值f1=44.7kn/m2作为计算值。考虑倾倒混凝土时，采用混凝土泵车导管，倾倒混凝土对侧模板产生的水平荷载标准值取2kn/m2。则按强度要求计算模板支撑系统时，组合荷载为：f1=1.2×44.7+1.4×2=56.44kn/m2(强度要求)按刚度要求计算支撑系统时，不考虑倾倒混凝土荷载，f2=1.2×44.7=53.64kn/m2（刚度要求）2.1.2侧墙模板验算

图2-1

每块模板承受的线荷载为：q1=56.44kn/m2q2=53.64kn/m2

1、强度验算

根据模板规格，其截面抗争矩w=54mm3，截面惯性矩i=486mm4σ=mmax/w=0.1ql2=0.1×0.05644×2023/37.5=46.02n/m2[σ]=13n/m2符合要求2、刚度验算

ω=0.667ql4/(100ei)=0.667×0.05364×2023/(100×10000×281.25)=0.2mm[ω]=l/400=0.5mm符合要求

2.1.3支撑检验（脚手架横向钢管）横向水平钢管承受的最大水平压力n=56.44kn

1、强度验算

σ=n/a=56.44×600×1/489=70n/mm[σ]=205n/mm22、稳定性验算λul190056.96i15.8查表可得：0.829[w][]0.829205169.95n/mm2符合要求2.1.4次楞验算（100×100mm方木）

图2-2

q356.440.211.29n/mmq453.640.210.73n/mm截面特性wbh622

1001006166666.7mm3bh31001003i8333333.3mm412121、强度验算kmql2m0.111.2960022.44n/mm2[]13n/mm2ww166666.7符合要求

2、刚度验算kmql40.67710.7360046000.11mm[]1.5mm100ei100100008333333.3400符合要求

2.1.5主楞验算（100×100mm方木）

图2-3

q50.0564460033.86n/mmq60.0536460032.18n/mm截面特性w166666.7mm3i8333333.3mm4将主楞看成以横向水平钢管为制作的三跨连续梁

1、强度验算

m0.133.866007.31n/mm2[]13n/mm2w166666.72符合要求

2、刚度验算kwql40.67732.1860046000.34mm[]1.5mm100ei100100008333333.3400符合要求

2.2顶板底模支架验算

顶板最厚处为900mm，所以以900mm厚为验算对象。

2.2.1顶板荷载组合

钢筋砼自重：25.10.922.59kn/m2模板自重：0.3kn/m2砼振捣产生荷载：4kn/m2施工人员及设备荷载：2.5kn/m2强度检算荷载组合：q1(0.322.59)1.2(42.5)1.436.218kn/m2刚度检算荷载组合：q2(0.322.59)1.227.468kn/m2

2.2.2模板（2440×1220×15mm）验算

将模板视为以次楞为支座的多跨连续梁，计算图式如下：

图2-4

截面特性w37.5mm3i281.25mm41、强度检算

m0.1070.036223009.3n/mm2[]13n/mm2w37.52符合要求

2、刚度检算kwql0.6770.027473003000.54mm[]0.75mm100ei10010000281.2540044符合要求

2.2.3次楞验算（100×100mm方木）

图2-5次楞承受的均布荷载分别是：q30.0362230010.87n/mm(强度要求)q40.027473008.24n/mm(刚度要求)截面特性bh2w166666.7mm36bh3i8333333.3mm4121、强度验算m0.1ql20.110.8760022.35n/mm2[]13n/mm2ww166666.7符合要求

2、刚度验算kwql40.6778.2460046000.87mm[]1.5mm100ei100100008333333.3400符合要求

2.2.4主楞验算（100×100mm方木）将主楞视为以横向钢管为支座的多跨连续梁

图2-6

主楞承受的均布荷载分别为：q50.0362260021.73n/mm(强度要求)q60.0274760016.48n/mm（刚度要求）

1、强度验算m0.121.7390010.56n/mm2[]13n/mm2w166666.7符合要求

2、刚度验算kwql40.67716.4890049001.69mm[]2.25mm100ei100100008333333.3400符合要求2.2.5脚手架钢管支撑检算

竖向钢管所受轴向压力n36.2180.90.619.56kn，远小于横向水平杆的压力。根据横杆强度、稳定性的检算，顶板砼施工时强度、稳定性同样满足要求。

3柱模板支架计算3.1方柱模板支架验算3.1.1荷载计算

根据侧墙砼荷载计算，柱浇筑砼时：

f156.44kn/m2f253.64kn/m2q12500.0564414.11n/mm2q22500.0536413.41n/mm2

3.1.2次楞检算（次楞70×100mm方木）

间距：250mm截面特性bh2w116666.7mm36bh3i5833333.3mm4121、强度验算kmql20.114.118002m8.28n/mm2[]13n/mm2ww116666.7符合要求

2、刚度验算

44kwql0.67713.418008000.64mm[]2mm100ei100100005833333.3400

符合要求3.1.3柱箍验算

柱箍间距800mm，采用两根ф48钢管和ф14对拉螺杆作为柱箍周边固定柱模板，计算简图如下：

图3-1柱箍受力化为均布荷载考虑：q30.0564490050.8n/mmq40.0536490048.28n/mm截面特性：w10160mm3i243800mm41、强度检算50.85502m8189.06[]205n/mmw101602、刚度验算ql40.52148.2855045500.5210.46mm[]1.338mm100ei1002060002438004003、对拉螺杆截面积检算

14截面积a0154mm2an0.62550.8550102.72mm2a0f170(f为螺栓的抗拉强度值，取170n/mm2)3.2圆柱模板计算

模板采用定型钢模板：面板采用δ5mm；横肋采用80mm宽，δ6mm的圆弧肋板，间距400mm；竖肋采用[8，间距340mm；法兰采用δ12mm带钢。3.2.1模板检算计算简图如下：

图3-2挠度计算

依照三边固结一边简支计算，取10mm宽的板条作为计算单元，荷载为：q=0.05644×10=0.5644n/m根据lx/ly=0.70,查表得wmax=0.00227×ql/bcbc=eh³b/12(1-ν²)=2.1×10×5³×10/12×(1-0.3²)=24038461.54ν——钢材的泊桑比等于0.3wmax=0.00227×5.644×340/24038461.54=0.712㎜[w]=340/400=0.85mm符合要求。3.2.2竖肋计算计算简图：

竖肋采用[8，间距340mm,因竖肋与横肋焊接，固按两端固定梁计算，面板与竖肋共同宽度应按340㎜计算4

图3-

3荷载q=f×l=0.05644×340=19.1896n/mm截面惯性矩i=2139558.567㎜挠度计算

wmax=ql/384ei=19.1896×340/384×2.1×10×2139558.567=0.002㎜[w]=340/400=0.85mm3.2.3横肋计算计算简图：

445

图3-4

荷载计算

圆弧形肋板采用80mm宽，6mm厚的钢板，间距为400mm。荷载为：q=f×l=0.05644×400=22.576kn/m圆弧形横肋端头拉力计算依据（路桥施工计算手册213页）t=qd/2=22.576×0.8/2=9.0304kn圆弧形横肋端头拉力强度计算

横肋材料为q235钢材ft=140n/㎜²f=fta=140×80×6=67.2knft故横肋抗拉强度符合要求。3.2.4连接螺栓强度计算

在模板连接中，螺栓只承受拉力，螺栓为m20×60；查《桥梁施工计算手册》得ft=110n/mm²,螺栓内径16.75mm.单个螺栓承受拉力f=d²πft/4=16.75²×π×110/4=24.24kn2f=48.48kn＞t＝9.0304kn故螺栓抗拉承载力符合要求。4模板施工方法4.1侧墙模板施工4.1.1施工工艺流程

剔除接茬处混凝土柔弱层→测量放样→搭设脚手架、绑扎侧墙钢筋→钢筋检验→安装预埋孔洞模板→安装侧模板→安装支撑钢管固定→预检4.1.2侧墙模板施工

侧墙模板采用2440×1220×18mm木模板,主、次楞均采用100×100cm方木。将次楞和木模板组合加工，人工依次进行安装，不足标准块模板长度或宽度的位置预先制作异形模板拼装，面板接缝处用