高大模板支架专项施工方案

玫瑰园项目爱琴岛工程⑵在危险区域范围以内沿柱高，每步水平杆均抱柱；⑶在危险区域范围以外沿柱高，每楼层至少设一道。楼层高于4m的，按每≦4m设一道。八、支模架的搭设及拆除1、施工准备1.1支模架搭设前，工程技术负责人应按照施工组织设计要求向搭设和使用人员做技术安全交底。安全技术交底的重点为搭设参数、构造措施和安全注意事项。安全技术交底应形成书面记录，交底方和全体被交底人员应在交底文件上签字确认。1.2基础上应先弹出支撑架的纵横方向位置线并进行抄平。1.3对钢管、扣件、脚手片等进行检查验收，严禁使用不合格产品。2、扣件式钢管模板支撑架的搭设要求2.1钢管采用Ф48钢管，钢管壁厚不得小于3.0㎜，不得采用锈蚀、裂纹和弯曲的钢管。2.2立杆必须采用对接。相邻立杆的对接扣件不得设置在同一步内。剪刀撑和其他杆件可采用搭接，搭接长度不少于100㎝，并不少于3只扣件紧固。2.3水平杆搭接长度不应小于1m，应等距离设置3个旋转扣件固定。2.4每步的纵、横向水平杆应双向拉通。3、拆除支撑架注意事项3.1梁、柱混凝土强度达到C30后方可拆除支撑架。3.2拆除支撑架前，清除支撑架上的材料、工具和杂物。模板支架拆除时，应在周边设置围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。3.3拆除人员必须站在临时设置的脚手板上进行拆除作业，并按规定使用安全防护用品。3.4拆除工作中，严禁使用榔头等硬物击打、撬挖。3.5拆下的钢管、扣件、脚手片应逐一递接至地面，并人工搬运至指定场所分类堆放整齐，严禁抛掷。3.6模板支架拆除时，构件的混凝土强度应符合国家标准《混凝土结构工程质量验收规范》GB50204-2002（2010年版）的有关规定。3.7脚手架的拆除应在统一指挥下，按后装先拆、先装后后拆的顺序及下列安全作业的要求进行：a.脚手架的拆除应从一端走向另一端、自上而下逐层地进行；b.同一层的构配件和加固件应按先上后下、先外后里的顺序进行；c.在拆除过程中，脚手架的自由悬臂高度不得超过两步，当必须超过两步时，应加设临时拉结；d.工人必须站在临时设置的脚手板上进行拆卸作业，并按规定使用安全防护用品。九、支撑体系检查和验收1、对使用的钢管扣件检查以下内容：1.1查看钢管材料产品质量合格证、质量检验报告。1.2检查钢管表面的平直度，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。1.3钢管必须涂有防锈漆。1.4钢管表面锈蚀深度不得大于0.5mm。1.5钢管弯曲变形，各种杆件钢管的端部弯曲不得大于5mm，立杆钢管3-4m长度的弯曲不得大于12mm、4-6.5m长度的不得大于20mm。1.6检查扣件厂家的生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。扣件的扭紧力矩抽查率为100%。1.7旧扣件使用前进行质量检查，有裂缝、变形的禁止使用，出现滑丝的螺栓必须更换。1.8新、旧扣件均应进行防锈处理。2、查看可调顶托的产品合格证书2、钢管支撑架使用中，应定期检查的内容：2.1检查地基是否积水、底座是否松动，立杆是否悬空。2.2检查扣件螺栓是否松动。2.3安全防护措施是否符合要求。3、支撑架验收3.1模板支架投入使用前，必须进行验收。项目经理、项目技术负责人和相关人员、施工企业的公司工程管理处、监理工程师应参加模板支架验收。超高模板支撑架砼浇筑前应先由项目部会同公司工程管理处进行检查验收，并形成检查验收记录。3.1.1立杆垂直度：用经纬仪或吊线和卷尺测量。6m高度，立杆偏差不得大于±20mm。3m高度的垂直允许偏差为10mm。3.1.2间距检查：脚手架步距不得大于±20mm、纵距不得大于±50mm、横距不得大于±20mm，用钢卷尺测量。3.1.3纵向水平杆偏差，一根杆的两端高差不得大于±20mm，同跨内两根纵向水平杆高差不得大于±10mm，用水平仪或水平尺测量。3.1.4扣件安装：⑴同步立杆上两个相隔对接扣件的高差应大于500mm，用钢卷尺测量；⑵扣件螺栓拧紧扭力矩40-50N.m，用扭力扳手检测；⑶剪刀撑斜杆与地面的倾角45°～60°，用角尺检测。3.2模板支架验收根据经批准的专项施工方案，检查现场实际搭设情况与方案的符合性。3.3基础:查看基础表面坚实平整，表面是否积水，垫板是否晃动，检查方法:观察。3.4安装后的扣件螺栓扭紧力矩应采用扭力扳手检查，抽样方法应按随机分部原则进行。梁底水平杆与立杆连接扣件螺栓扭紧力矩全数检查。拧紧扭力矩未达到要求的扣件必须重新拧紧，直至满足要求。3.5扣件扭紧抽样检查数量与质量判定标准扣件拧紧抽样检查数量与质量判定标准项次检查项目安装扣件数量（个）抽检数量（个）允许的不合格数1连接立杆与纵（横）向水平杆或剪刀撑的扣件；接长立杆、纵向水平杆或剪刀撑的扣件51~9091~150151~280281~500501~12001201~320058132032500112332连接横向水平杆与纵向水平杆的扣件（非主节点处）51~9091~150151~280281~500501~12001201~3200581320325012357103.6模板支架验收记录表模板支架验收记录表项目名称搭设部位高度跨度最大荷载搭设班组班组长操作人员持证人数证书符合性专项方案编审程序符合性技术交底情况安全交底情况钢管扣件进场前质量验收情况材质、规格与方案的符合性使用前质量检测情况外观质量检查情况检查内容允许偏差方案要求实际质量情况符合性立杆间距梁底+30mm板底+30mm步距+50mm立杆垂直度≤0.75%且≯60mm扣件拧紧40—65N·m立杆基础扫地杆设置拉结点设置立杆搭接方式纵、横向水平杆设置剪刀撑垂直纵、横向水平(高度＞4ｍ)其他施工单位检查结论结论：检查日期：年月日检查人员：项目技术负责人：项目经理：监理单位验收结论结论：验收日期：年月日专业监理工程师：总监理工程师：4、其他未尽事宜按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008、《建筑施工模板及作业平台钢管支架构造安全技术规程》DB45/T618-2009的相关要求执行。十、安全管理与维护1、模板支架搭设人员必须是经过按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》（GB5306）考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。2、搭拆脚手架时工人必须戴安全帽，系安全带，穿防滑鞋。3、操作层上施工荷载应符合本方案设计要求,不得超载;不得在脚手架上集中堆放模板、钢筋等物件。严禁在脚手架上拉其他设备的缆风绳或固定、架设混凝土泵、泵管及起重设备等。4、六级及六级以上大风和雨、雾天应停止脚手架的搭设、拆除及施工作业。5、模板支架使用期间，不得任意拆除杆件。6、沿脚手架外侧严禁任意攀登。严禁高空抛掷。7、对脚手架应设专人负责进行经常检查和保修工作。8、应避免卸物料对模板支撑和脚手架产生偏心、振动和冲击；9、技术交底9.1模板支架搭设前，应由项目相关技术人员向全体操作人员进行技术交底。9.2技术交底内容应与模板支架专项方案统一，交底的重点为搭设参数、构造措施和安全注意事项。9.3技术交底应形成书面记录，交底方和全体被交底人员应在交底文件上签字。10、混凝土浇筑过程中，应派专人观测模板支撑系统的工作状态，观测人员发现异常时应及时报告施工负责人进行加固处理。11、在模板支架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。12、工地临时用电线路的架设，应按现行行业标准《施工现场临时用电安全技术规范》（JGJ46-2005）的有关规定执行。13、项目部成立以项目经理蒋彦为组长的安全防护领导小组，其机构组成，人员编制及责任分工如下：组长：蒋彦—安全总负责，并协调工作副组长：王洪彬—现场总负责、陈忠新—安全主管组员：杜立新--技术交底、方案实施、质量检查俞金玉（施工员）、樊娇阳（质量员）、陈嘉桦（安全员）--现场施工指挥、安全检查辞相静（架子班长）、王根清（木工班长）、杨启贵（钢筋班长）、蔡大均（泥工班长）十一、项目部组成及操作班子配置项目经理：蒋彦技术负责人：杜立新总施工：王洪彬施工员：俞金玉质量员：樊娇阳安全员：陈忠新、陈嘉桦泥工班组长：蔡大均钢筋班组长：杨启贵架子班组长：辞相静木工班组长：王根清项目经理：全面负责项目管理工作，为工程质量、安全第一责任人。落实安全措施投入等，负责资源调配及外围协调事宜。技术负责人：组织编制专项施工方案，组织专项方案技术交底，并报请公司技术质安部组织论证解决相关技术问题，组织模板支架验收。施工员：按本方案的要求、结合实际情况，负责混凝土浇筑及养护的实施组织工作；质量员：负责对混凝土浇筑及养护等环节的质量检查、纠正、复验等工作，把好质量关、提出质量控制及纠偏措施等；安全员：落实安全交底工作，确保浇筑前各施工因素处于安全受控状态，加强安全巡检，及时纠正或制止不安全行为。十二、质量保证措施1、组织质量管理网络结合本工程特点与质量管理工作需要，组建一支以项目经理为主，具有责任性强、有管理水平、有能力、施工经验丰富的资质合格的项目质量管理班子。2、建立质量责任制从项目经理管理层到施工班组长操作层，分二个层次建立质量责任制：一是项目管理层质量管理责任制，二是操作层质量承包责任制。使质量责任制纵向到底，横向到边，并直接与经济利益挂钩，加强各级质量管理的意识，使各级人员既感到有压力，又有动力，从而推动质量管理的有力运行。3、加强公司对项目的考核：公司对项目部实行定期考核和检查制度，并将考核结果纳入年度考核内容，与年底奖金挂钩，对检查中发现的问题，不仅要提出整改意见，更应提出改进措施，使之质量不断提高。4、把好材料质量关全部材料，进场时应签收验货，详细核对其品种、数量、规格、质量要求，做到不合格的产品不进场。5、把好施工质量关(1)、认真仔细地学习和阅读施工图纸，吃透和领会施工图的要求，及时提出不明之处，遇工程变更或其他技术措施，均以施工联系单和签证手续为依据，施工前认真做好各项技术交底工作，严格按国家颁行《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2002（2010年版）和其它有关规定施工和验收，并随时接受业主、监理单位和质监站对本工程的质量监督和指导。(2)、认真做好各道工序的检查、验收关，对各工种的交接工作严格把关，做到环环扣紧，并实行奖罚措施。出了质量问题，无论是管理上的或是施工上的，均必须严肃处理，分析质量情况，加强检查验收，找出影响质量的薄弱环节，提出改进措施，把质量问题控制在萌芽状态。6、严格落实班组自检、互检、交接检及项目中质检“四检”制度，确保模板安装质量。7、砼浇筑过程中应派专人2-3名看模，严格控制模板的位移和稳定性，一旦产生移位应及时调整，加固支撑。十三、安全管理1、模板支架搭设和拆除人员必须是经过按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》（GB5306）考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，上岗人员应体检合格。2、搭设模板支架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。3、作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。脚手架不得与模板支架相连。4、模板支架使用期间，不得任意拆除杆件。5、混凝土浇筑过程中，应派专人观测模板支撑系统的工作状态，观测人员发现异常时应及时报告施工负责人，施工负责人应立即通知浇筑人员暂停作业，情况紧急时应采取迅速撤离人员的应急措施，并进行加固处理。6、混凝土浇筑过程中，应均匀浇捣，并采取有效措施防止混凝土超高堆置。7、在模板支架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。18、模板支架拆除时，应在周边设置围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。十四、模板支护应急措施安全生产、文明施工是企业生存与发展的前提、是达到无重大伤亡事故的必然保障，也是项目部创建“文明现场、样板工地”的根本要求。为确保模板支撑架的安全和正常使用，确保工程的顺利进行，根据支护设计方案对可能出现的险情作出如下应急措施：1、应急领导小组（一）应急组织组长：蒋彦应急电话：副组长：王洪彬、陈忠新成员：杜立新、郭跃强、俞金玉、陈嘉桦、王根清、辞相静、蔡大均。（二）材料准备1、材料准备好60T千斤顶2只，2、准备临时加固用的钢管1T，扣件200只。3、准备16﹟工字钢5根，长4M。4、准备50厚300宽片子板1m³。5、方木准备2m³。（三）应急措施1、浇砼施工过程中，如果支撑架有什么情况，必须马上停止施工，上部作业人员全部疏散到安全地方，项目部组织人员和支撑架施工人员进行检查排除各种存在的安全隐患，加强对高支模的检查和验收工作，根据脚手架验收规范严格执行，保证不超载施工。2、一旦在砼施工过程中，一处板或梁处出现轻微下陷，施工人员应马上通知项目部，及时疏散施工人员，马上卸掉板上的砼，停止施工，再加强底部支撑架的支撑力，对整个支撑架进行加固通过验收后再施工，保证高支模的安全。3、发生火灾事故时，现场救援专业人员立即用干粉灭火器灭火，并报告项目部领导指挥人员立即到现场指挥，组织非应急人员疏散。在火势扩大蔓延时，立即寻求第三方求助，拨打119，并组织抢救财产和保护现场。4、触电情况的发生采取的应急措施：发现有人触电时，应立即切断电源或用干木棍、竹杆等绝缘物把电线从触电者身上移开，使伤员尽早脱离电源。对神志清醒者，应让其在通风处休息一会，观察病情变化。对已失去知觉者，仰卧地上，解开衣服等，使其呼吸不受阻碍，对心跳呼吸停止的触电者，应立即进行人工呼吸和胸外心脏按压等措施进行抢救。5、坠落情况发生采取的应急措施：一旦发现有坠落的伤员，首先不要惊慌失措，要注意检查伤员意识反应、瞳孔大小及呼吸、脉搏等，尽快掌握致命伤部位，同时及时与120或附近医院取得联系，争取急救人员尽快赶到现场。对疑有脊柱和骨盆骨折的伤员，这时千万不要去轻易搬运，以免加重伤情。在对伤员急救前，要取出伤员身上的安装机具和口袋中的硬物。对有颔面损伤的伤员，应及时取掉伤员的假牙和凝血块，清除口腔中的分泌物，保持呼吸道的畅通，将伤员的头面向一侧，同时松解伤员的衣领扣，对疑有颅底骨折或脑脊液外漏的伤员，切忌填塞，以防止颅内感染而危及生命。对于大血管损伤的伤员，这时应立即采取止血的方法，使用止血带、指压或加包扎的方法止血。6、报警联络方式火警电话119急救电话120十五、计算书1、400×1600mm梁模板支撑架计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土梁名称KL1新浇混凝土梁计算跨度(m)21.2混凝土梁截面尺寸(mm×mm)400×1600新浇混凝土结构层高(m)13.6梁侧楼板厚度(mm)120二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.2非自定义:0.14风压高度变化系数μz0.9风荷载体型系数μs0.8三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(B)梁跨度方向立柱间距la(mm)1000梁两侧立柱间距lb(mm)1000步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm)1000、1000混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)500梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式自定义梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)300,700每跨距内梁底支撑小梁根数5梁底支撑主梁最大悬挑长度(mm)300结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000按四等跨连续梁计算，简图如下：W＝bh2/6=400×15×15/6＝15000mm3，I＝bh3/12=400×15×15×15/12＝112500mm4q1＝0.9max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.6)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.6)+1.4×0.7×2]×0.4＝20.583kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.6]×0.4＝19.877kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×0.4＝0.706kN/mq2＝[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝[0.1+(24+1.5)×1.6]×0.4＝16.36kN/m1、抗弯验算σ＝Mmax/W＝(0.107×19.877×0.252+0.121×0.706×0.252)×106/15000＝9.218N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.632q2l4/(100EI)＝0.632×16.36×2504/(100×10000×112500)＝0.359mm≤[ν]＝l/250＝250/250＝1mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)Rmax＝1.143q1静l+1.223q1活l＝1.143×19.877×0.25+1.223×0.706×0.25＝5.896kN标准值(正常使用极限状态)R'max＝1.143q2l＝1.143×16.36×0.25＝4.675kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)50×100小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面惯性矩I(cm4)416.67计算简图如下：承载能力极限状态正常使用极限状态承载能力极限状态：面板传递给小梁q1＝5.896/0.4＝14.739kN/m小梁自重q2＝0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.25＝0.061kN/m梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2)]×(0.5-0.4/2)/2×0.25+0.9×1.35×0.5×(1.6-0.12)×0.25＝0.445kN梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2)]×(1-0.5-0.4/2)/2×0.25+0.9×1.35×0.5×(1.6-0.12)×0.25＝0.445kN正常使用极限状态：面板传递给小梁q1＝4.675/0.4＝11.687kN/m小梁自重q2＝(0.3-0.1)×0.25＝0.05kN/m梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=(0.1+(24+1.1)×0.12)×(0.5-0.4/2)/2×0.25+0.5×(1.6-0.12)×0.25＝0.302kN梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=(0.1+(24+1.1)×0.12)×(1-0.5-0.4/2)/2×0.25+0.5×(1.6-0.12)×0.25＝0.302kN1、抗弯验算小梁弯矩图(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.164×106/83330＝1.971N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算小梁剪力图(kN)Vmax＝2.96kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×2.96×1000/(2×50×100)＝0.888N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算小梁变形图(mm)νmax＝0.047mm≤[ν]＝l/250＝400/250＝1.6mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R1＝0.43kN，R2＝3.853kN，R3＝3.853kN，R4＝0.43kN正常使用极限状态R1＝0.341kN，R2＝3.005kN，R3＝3.005kN，R4＝0.341kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Ф48×3可调托座内主梁根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁自重忽略不计，因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半，计算简图如下：主梁计算简图一主梁计算简图二由上节可知R＝max[R1，R2，R3，R4]/2＝1.927kN，R'＝max[R1'，R2'，R3'，R4']/2＝1.503kN1、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)主梁弯矩图二(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.774×106/4490＝172.441N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图一(kN)主梁剪力图二(kN)Vmax＝3.665kNτmax＝2Vmax/A=2×3.665×1000/424＝17.287N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图一(mm)主梁变形图二(mm)νmax＝1.681mm≤[ν]＝l/250＝1000/250＝4mm满足要求！4、支座反力验算承载能力极限状态图一立柱3：R3＝17.481kN，同理可得立柱1：R1＝1.95kN，立柱2：R2＝17.476kN，立柱4：R4＝1.95kN图二立柱3：R3＝3.854kN，同理可得立柱1：R1＝0.43kN，立柱2：R2＝3.853kN，立柱4：R4＝0.43kN正常使用极限状态图一立柱3：R3＝13.634kN，同理可得立柱1：R1＝1.547kN，立柱2：R2＝13.63kN，立柱4：R4＝1.547kN图二立柱3：R3＝3.006kN，同理可得立柱1：R1＝0.341kN，立柱2：R2＝3.005kN，立柱4：R4＝0.341kN七、纵向水平钢管验算钢管类型Ф48×3钢管截面面积A(mm2)424钢管截面回转半径i(mm)15.9钢管弹性模量E(N/mm2)206000钢管截面惯性矩I(cm4)10.78钢管截面抵抗矩W(cm3)4.49钢管抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125钢管抗压、弯强度设计值[σ](N/mm2)205由小梁验算一节可知R＝max[R1，R4]＝0.43kN，R'＝max[R1'，R4']＝0.341kN1、抗弯验算纵向水平钢管弯矩图(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.173×106/4490＝38.479N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算纵向水平钢管剪力图(kN)Vmax＝0.818kNτmax＝2Vmax/A=2×0.818×1000/424＝3.857N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算纵向水平钢管变形图(mm)νmax＝0.381mm≤[ν]＝l/400＝1000/400＝2.5mm满足要求！4、扣件抗滑计算Rmax2＝1.95kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！八、立柱验算钢管类型Ф48×3立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆自重q(kN/m)0.15λ=h/i=1500/15.9=94.34≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，φ＝0.6341、风荷载计算Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.14×1×1.52/10＝0.036kN·m2、稳定性计算根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.6)+0.9×1.4×2]×0.4＝18.576kN/m2)小梁验算F1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(0.5-0.4/2)/2×0.25＝0.169kNF2＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(1-0.5-0.4/2)/2×0.25＝0.169kNq1＝13.334kN/mq2＝0.061kN/m同上四～七计算过程，可得：立柱最大受力N＝max[R'max2左+N边1，Rmax1，R'max2右+N边2]+0.15×(13.6-1.6)+Mw/lb＝max[1.764+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(1+0.5-0.4/2)/2×1，14.764，1.764+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(1+1-0.5-0.4/2)/2×1]+1.8+0.036/1＝16.6kNf＝N/(φA)+Mw/W＝16.6×103/(0.634×424)+0.036×106/4490＝69.706N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！九、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座2可调托座承载力容许值[N](kN)30由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝Rmax＝17.481kN≤[N]＝30kN满足要求！十、立柱地基基础计算地基土类型粘性土地基承载力设计值fak(kPa)140立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.15立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝16.6/(1×0.15)＝110.664kPa≤fak＝140kPa满足要求！2、300×1300mm梁模板支撑架计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土梁名称300X1300新浇混凝土梁计算跨度(m)6.6混凝土梁截面尺寸(mm×mm)300×1300新浇混凝土结构层高(m)13.6梁侧楼板厚度(mm)120二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.2非自定义:0.14风压高度变化系数μz0.9风荷载体型系数μs0.8三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(B)梁跨度方向立柱间距la(mm)1000梁两侧立柱间距lb(mm)1000步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm)1000、1000混凝土梁居梁两侧立柱中的位置自定义梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)600梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式自定义梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)500,700每跨距内梁底支撑小梁根数4梁底支撑主梁最大悬挑长度(mm)300结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000按四等跨连续梁计算，简图如下：W＝bh2/6=300×15×15/6＝11250mm3，I＝bh3/12=300×15×15×15/12＝84375mm4q1＝0.9max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.3)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.3)+1.4×0.7×2]×0.3＝12.649kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.3]×0.3＝12.12kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×0.3＝0.529kN/mq2＝[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝[0.1+(24+1.5)×1.3]×0.3＝9.975kN/m1、抗弯验算σ＝Mmax/W＝(0.107×12.12×0.3332+0.121×0.529×0.3332)×106/11250＝13.413N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.632q2l4/(100EI)＝0.632×9.975×3334/(100×10000×84375)＝0.919mm≤[ν]＝l/250＝333/250＝1.332mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)Rmax＝1.143q1静l+1.223q1活l＝1.143×12.12×0.333+1.223×0.529×0.333＝4.828kN标准值(正常使用极限状态)R'max＝1.143q2l＝1.143×9.975×0.333＝3.797kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)50×100小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面惯性矩I(cm4)416.67计算简图如下：承载能力极限状态正常使用极限状态承载能力极限状态：面板传递给小梁q1＝4.828/0.3＝16.095kN/m小梁自重q2＝0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.333＝0.081kN/m梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2)]×(0.6-0.3/2)/2×0.333+0.9×1.35×0.5×(1.3-0.12)×0.333＝0.679kN梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2)]×(1-0.6-0.3/2)/2×0.333+0.9×1.35×0.5×(1.3-0.12)×0.333＝0.484kN正常使用极限状态：面板传递给小梁q1＝3.797/0.3＝12.656kN/m小梁自重q2＝(0.3-0.1)×0.333＝0.067kN/m梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=(0.1+(24+1.1)×0.12)×(0.6-0.3/2)/2×0.333+0.5×(1.3-0.12)×0.333＝0.43kN梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=(0.1+(24+1.1)×0.12)×(1-0.6-0.3/2)/2×0.333+0.5×(1.3-0.12)×0.333＝0.326kN1、抗弯验算小梁弯矩图(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.052×106/83330＝0.629N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算小梁剪力图(kN)Vmax＝1.661kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×1.661×1000/(2×50×100)＝0.498N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算小梁变形图(mm)νmax＝0.002mm≤[ν]＝l/250＝500/250＝2mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R1＝0.024kN，R2＝3.162kN，R3＝2.873kN，R4＝0.014kN正常使用极限状态R1＝0.015kN，R2＝2.376kN，R3＝2.224kN，R4＝0.005kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Ф48×3可调托座内主梁根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁自重忽略不计，因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半，计算简图如下：主梁计算简图由上节可知R＝max[R1，R2，R3，R4]/2＝1.581kN，R'＝max[R1'，R2'，R3'，R4']/2＝1.188kN1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.455×106/4490＝101.44N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝2.054kNτmax＝2Vmax/A=2×2.054×1000/424＝9.688N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.969mm≤[ν]＝l/250＝1000/250＝4mm满足要求！4、支座反力验算承载能力极限状态立柱2：R2＝10.712kN，同理可得立柱1：R1＝0.081kN，立柱3：R3＝9.733kN，立柱4：R4＝0.047kN正常使用极限状态立柱2：R2＝8.049kN，同理可得立柱1：R1＝0.051kN，立柱3：R3＝7.534kN，立柱4：R4＝0.017kN七、纵向水平钢管验算钢管类型Ф48×3钢管截面面积A(mm2)424钢管截面回转半径i(mm)15.9钢管弹性模量E(N/mm2)206000钢管截面惯性矩I(cm4)10.78钢管截面抵抗矩W(cm3)4.49钢管抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125钢管抗压、弯强度设计值[σ](N/mm2)205由小梁验算一节可知R＝max[R1，R4]＝0.024kN，R'＝max[R1'，R4']＝0.015kN1、抗弯验算纵向水平钢管弯矩图(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.007×106/4490＝1.54N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算纵向水平钢管剪力图(kN)Vmax＝0.031kNτmax＝2Vmax/A=2×0.031×1000/424＝0.147N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算纵向水平钢管变形图(mm)νmax＝0.012mm≤[ν]＝l/400＝1000/400＝2.5mm满足要求！4、扣件抗滑计算Rmax2＝0.081kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！八、立柱验算钢管类型Ф48×3立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆自重q(kN/m)0.15λ=h/i=1500/15.9=94.34≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，φ＝0.6341、风荷载计算Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.14×1×1.52/10＝0.036kN·m2、稳定性计算根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.3)+0.9×1.4×2]×0.3＝11.453kN/m2)小梁验算F1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(0.6-0.3/2)/2×0.333＝0.337kNF2＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(1-0.6-0.3/2)/2×0.333＝0.187kNq1＝14.604kN/mq2＝0.081kN/m同上四～七计算过程，可得：立柱最大受力N＝max[R'max2左+N边1，Rmax1，R'max2右+N边2]+0.15×(13.6-1.3)+Mw/lb＝max[0.047+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(1+0.6-0.3/2)/2×1，8.76，0.047+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(1+1-0.6-0.3/2)/2×1]+1.845+0.036/1＝10.641kNf＝N/(φA)+Mw/W＝10.641×103/(0.634×424)+0.036×106/4490＝47.541N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！九、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座2可调托座承载力容许值[N](kN)30由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝Rmax＝10.712kN≤[N]＝30kN满足要求！十、立柱地基基础计算地基土类型红粘土地基承载力设计值fak(kPa)200立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.15立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝10.641/(1×0.15)＝70.941kPa≤fak＝200kPa满足要求！3、200×700mm梁模板支撑架计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土梁名称200X700新浇混凝土梁计算跨度(m)10混凝土梁截面尺寸(mm×mm)200×700新浇混凝土结构层高(m)13.6梁侧楼板厚度(mm)120二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.2非自定义:0.14风压高度变化系数μz0.9风荷载体型系数μs0.8三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)1000梁两侧立柱间距lb(mm)1000步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm)1000、1000混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)500梁底增加立柱根数0梁底支撑小梁根数2每纵距内附加梁底支撑主梁根数1梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)300结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000取单位宽度1000mm，按简支梁计算，计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝0.9max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.7)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.7)+1.4×0.7×2]×1＝23.573kN/mq2＝(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×0.7]×1＝17.95kN/m1、强度验算Mmax＝q1l2/8＝23.573×0.22/8＝0.118kN·mσ＝Mmax/W＝0.118×106/37500＝3.143N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝5q2L4/(384EI)=5×17.95×2004/(384×10000×281250)＝0.133mm≤[ν]＝l/250＝200/250＝0.8mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R2=0.5q1l=0.5×23.573×0.2＝2.357kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R2'=0.5q2l=0.5×17.95×0.2＝1.795kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)50×100小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面惯性矩I(cm4)416.67为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：q1＝max{2.357+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.2/2+0.5×(0.7-0.12)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2]×max[0.5-0.2/2，(1-0.5)-0.2/2]/2×1，2.357+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.2/2}=3.997kN/mq2＝max[1.795+(0.3-0.1)×0.2/2+0.5×(0.7-0.12)+(0.5+(24+1.1)×0.12)×max[0.5-0.2/2，(1-0.5)-0.2/2]/2×1，1.795+(0.3-0.1)×0.2/2]＝2.807kN/m1、抗弯验算Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×3.997×0.52，0.5×3.997×0.32]＝0.18kN·mσ＝Mmax/W＝0.18×106/83330＝2.158N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×3.997×0.5，3.997×0.3]＝1.213kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×1.213×1000/(2×50×100)＝0.364N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×2.807×5004/(100×9350×4166700)＝0.028mm≤[ν]＝l/250＝500/250＝2mmν2＝q2l24/(8EI)＝2.807×3004/(8×9350×4166700)＝0.073mm≤[ν]＝l/250＝300/250＝1.2mm满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×3.997×0.5，0.393×3.997×0.5+3.997×0.3]＝2.284kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R2＝2.284kN正常使用极限状态R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×2.807×0.5，0.393×2.807×0.5+2.807×0.3]＝1.604kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'2＝1.604kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Ф48×3.5主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)12.19主梁截面抵抗矩W(cm3)5.08主梁自重忽略不计，计算简图如下：1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.914×106/5080＝179.843N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝2.284kNτmax＝2Vmax/A=2×2.284×1000/489＝9.342N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝2.512mm≤[ν]＝l/250＝1000/250＝4mm满足要求！4、扣件抗滑计算R＝max[R1,R2]＝2.284kN≤1×8=8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！同理可知，左侧立柱扣件受力R＝2.284kN≤1×8=8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！七、纵向水平钢管验算钢管类型Ф48×3钢管截面面积A(mm2)424钢管截面回转半径i(mm)15.9钢管弹性模量E(N/mm2)206000钢管截面惯性矩I(cm4)10.78钢管截面抵抗矩W(cm3)4.49钢管抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125钢管抗压、弯强度设计值[σ](N/mm2)205计算简图如下：R＝max[R1，R2]=2.284kN，R'＝max[R1'，R2']＝1.604kN1、抗弯验算纵向水平钢管弯矩图(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.39×106/4490＝86.863N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算纵向水平钢管剪力图(kN)Vmax＝3.064kNτmax＝2Vmax/A=2×3.064×1000/424＝14.453N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算纵向水平钢管变形图(mm)νmax＝0.798mm≤[ν]＝l/250＝1000/250＝4mm满足要求！4、扣件计算R＝5.027kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！同理可知，左侧立柱扣件受力R＝5.027kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！八、立柱验算钢管类型Ф48×3立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆自重q(kN/m)0.15λ=h/i=1500/15.9=94.34≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，φ＝0.6341、风荷载计算Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.14×1×1.52/10＝0.036kN·m2、稳定性计算根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.7)+0.9×1.4×2]×1＝21.654kN/m2)小梁验算q1＝max{2.165+(0.3-0.1)×0.2/2+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×max[0.5-0.2/2，(1-0.5)-0.2/2]/2×1，2.165+(0.3-0.1)×0.2/2}=3.171kN/m同上四～七计算过程，可得：R1＝3.988kN，R2＝3.988kN立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2+N边2]+0.15×(13.6-0.7)+Mw/lb＝max[3.988+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(1+0.5-0.2/2)/2×1，3.988+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(1+1-0.5-0.2/2)/2×1]+0.15×(13.6-0.7)+0.036/1＝9.597kNf＝N/(φA)+Mw/W＝9596.746/(0.634×424)+0.036×106/4490＝43.656N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！九、立柱地基基础计算地基土类型红粘土地基承载力设计值fak(kPa)200立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.15立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝9.597/(1×0.15)＝63.978kPa≤fak＝200kPa满足要求！4、120mm楼板模板支撑架计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土楼板名称120厚板新浇混凝土楼板板厚(mm)120新浇混凝土楼板边长L(m)5.4新浇混凝土楼板边宽B(m)4二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.20.14风压高度变化系数μz0.9风荷载体型系数μs0.8三、模板体系设计模板支架高度(m)13.6立柱纵向间距la(mm)1000立柱横向间距lb(mm)1000水平拉杆步距h(mm)1500立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)200立柱距混凝土板长边的距离(mm)500主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)300小梁两端各悬挑长度(mm)250，250主梁两端各悬挑长度(mm)200，200结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向)四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm41、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×2.5]×1=6.511kN/mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.108kN/mp＝0.9×1.4×Q1K=0.9×1.4×2.5＝3.15kNMmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[6.511×0.32/8，0.108×0.32/8+3.15×0.3/4]=0.237kN·mσ＝Mmax/W＝0.237×106/37500＝6.332N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.12)×1=3.112kN/mν＝5ql4/(384EI)＝5×3.112×3004/(384×10000×281250)＝0.117mm≤[ν]＝l/250＝300/250＝1.2mm满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)50×100小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面惯性矩I(cm4)416.67因[B/lb]取整-1＝[4000/1000]取整-1＝3，按三等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为250mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：1、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×2.5]×0.3＝2.018kN/m因此，q1静＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(1.1+24)×0.12)×0.3＝1.073kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.3＝0.945kN/mM1＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×1.073×12+0.117×0.945×12＝0.218kN·mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.3＝0.097kN/mp＝0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.5＝3.15kNM2＝max[0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pL]＝max[0.08×0.097×12+0.213×3.15×1，0.1×0.097×12+0.175×3.15×1]＝0.679kN·mM3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[2.018×0.252