奥贝尔氧化沟的特性与理论探讨

奥贝尔氧化沟的特性分析与理论探讨摘要：本文主要是进行了奥贝尔氧化沟的特性分析与理论探讨。关键字：奥贝尔氧化沟特性分析理论探讨1、1背景由于氧化沟工艺运行管理简单易行，运行效果相对稳定，更适合我国的一些中小城镇，而奥贝尔氧化沟道优良的脱氮效果以及溶解氧的分布形式，因其不同于传统的氧段+好氧段的活性污泥脱氮系统，而逐渐成为业内人士关注的焦点。为什么奥贝尔氧化沟的外沟道会有如此良好的脱氮效果？究竟是由于低氧条件下同时存在的硝化、反硝化，还是由于外沟道中交替出现的好氧、缺氧环境，抑或由于极高的混合液回流比及其他原因？对此，人们提出了3种可能的机理：●宏观混合方式造成的缺氧好氧环境：即在高浓度有机物中，微生物对食物的快速好氧降解导致高氧条件下的缺氧环境的形成。这就是宏观上的“同时硝化反硝化”，它既可以在推流式曝气池，即在与奥贝尔外沟道相似的缺氧、好氧区中实现，又可以在完全混合式的曝气池中实现（即低溶解氧条件下的“同时硝化反硝化”）。●微环境的缺氧与好氧：就每一个微小的活性污泥絮体而言，其外围暴露在好氧条件下，而其内部则处于缺氧条件下。●新型特种微生物：即存在一种我们以前并未认识到的全新微生物能够在特定条件下去除营养物。正是在这种背景下，本文根据IAWQ提出的活性污泥数学模型的原理，通过数学模拟的方法试图对此进行合理的解释。1.2几个令人困惑的问题与研究的目的在此背景下，几个相关的问题随之而生。●奥贝尔氧化沟外沟道的脱氮作用毋庸置疑，但其影响因素究竟是哪些？能否推而广之，在单沟式氧化沟中采用与奥贝尔氧化外沟道相同的布置，实现优势工艺的改良与变种？●外沟道的脱氮和碳氧化功能占总量的百分比是多少？外沟、中沟、内沟的溶解氧的分布方式的不同又会有哪些影响？与此相关的二沉池的设计又要注意哪些问题？●更深入一些，在奥贝尔氧化沟外沟道内，点源与面源曝气的区别及各自的优势是什么？正是这些疑问构成了本文研究的目的。1.3研究工具与方法这些问题的产生很可能是各种生物、物理、化学因素交差、协同作用的综合结果，由于检测手段的限制，无法完全通过试验检测的方法进行令人信服的解释。目前由国际水质协会推出的活性污泥数学模型以微生物反应动力学为基础，综合考虑了各种可能的活性污泥工艺的影响因素，因而可在一定条件下，在时间和空间范围内模拟污水处理厂的真实运行情况。本文拟采用数学模拟与试验测试相结合的方法，根据低负荷长泥龄运行和高负荷短泥龄运行两种条件，对由奥贝尔氧化沟产生并延伸出的上述问题进行解释。数学模拟以北京燕山石化公司牛口峪污水处理厂的工程测试数据为依据，以活性污泥1号模型为基础，采用ASIM计算机程序上机计算。2.牛口峪污水处理厂工程测试简介2.1工艺设计参数牛口峪污水处理厂是北京燕山石化公司30万吨乙烯改扩建工程的配套环保项目,主要处理化工一厂的工业废水、化工二厂、化工三厂的部分工业废水及少量生活污水。该厂采用二级生物处理工艺，生物处理工段为奥贝尔氧化沟，设计规模为60000m3/d,1994年12月投产。生物处理工段设计为平行的两组，每组包括1个奥贝尔氧化沟和2个二沉池。单个氧化沟的主要设计参数如下：设计进水流量1250m3/h泥龄35d有效池容1733m3MLSS4000mg/LMLVSS3200mg/L容积分配外：中：内=56：26：18溶解氧分布外-中-内=0-1-2mg/L每个氧化沟设32组曝气转碟，外、中、内沟各安装8组曝气器，氧化沟平面布置如图2.1.1所示。2.2测试期间的进出水水质与工艺运行参数测试期间氧化沟的进出水水质如下表:惰表呢2.2.潮1条测试期间氧化揭沟原水水质贷粗COD

趴mg/L棉BOD

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失mg/L言PH偷进水末396龙197版31夹16.1莫11.6坦1.6件17.44监8.0循外沟稠37榨5舍-土1.89稀未检出蓄0.72块1.96洽-鸭中沟氏24巩4东-刮1.09己未检出浩0.61趁1.26僵-中内沟款24时3敌-州0.95税未检出叼0.6丝1.18织-卷出水知28索3约13眠0.98毕未检出冠1.39雨1.43烦8.0早去除率见93%喊-仓-泪94%核-舰-卸92%必-“-”在文章表格中表示未检测或未计算。实际运行参数见下表：旅氧化沟运行参年数梳平均值丑范围偏进水流量供903昆85庙1灶～倾937社水力停留时宁间戚(违h)签19聪1勤8柏～往21夜水温巷15物1不3洞～缴16似转碟运行组猛数胖

螺外沟易5烫-穗中沟、内沟副3晨-厕污泥回流比族（昨%遮）益61兴5淘9青速～坝65兽MLS升S槽（在mg/L)摘3037桑292猜3横～谊3245悔MLVSS/乎MLSS伞0.78民-菌DO(mg/冤L)拒外沟竞0聋0毛译～茫0.3护中沟干0.4竞0.泻1岭～卷0.9边内沟坛3.5否2.夸9短～麻3.9实际供氧量为：外沟：中沟：内沟＝58:23:19。3、低负荷长泥龄下的数学模拟3.1概述●与奥贝尔氧化沟工艺相关的数学模拟从以下几个方面进行:●奥贝尔氧化沟原型工艺模拟——确定模拟参数的可用性；●混合液回流比的作用——考察奥贝尔氧化沟外沟道高流速造成高回流比对出水效果的影响；●单沟式氧化沟的脱氮效果——在单沟式氧化沟中采用与奥贝尔氧化沟外沟道同样的曝气布置，考察其处理效果；●低氧完全混合条件下同时硝化、反硝化的效果——低氧完全混合条件下能否实现与奥贝尔氧化沟的外沟道相当的同时硝化与反硝化？●在奥贝尔氧化沟的外沟道中采用微孔曝气器代替曝气转碟，是否会得到同样的效果？3.2奥贝尔氧化沟原形工艺模拟3.2.1概述根据实际情况将外沟道平均分割成8个单元(1#～8#)，4组曝气转碟分别置于4个单元中（1#、3#、5#、7#），即每隔一个单元放一组转碟，中沟道和内沟道分别只设一个单元（9#、10#）其中各设1组转碟。原水进入1#，混合液由8#回流至1#，回流污泥由二沉池回流至1#，见图3.2.1。由于测试期间属非正常运行，无法测定泥令，因此模拟中按设计泥令取值。3.2.2原水水质模拟原水水质按照模型组分的划分确定如下表3.2.1、3.2.2。溶解性组分：SI——惰性CODSS——可生物降解CODSNH4——氨氮SNOX——硝酸盐氮与亚硝酸盐氮SALK——碱度颗粒性组分：XI——惰性CODXS——可生物降解CODXH——异氧菌XA——自养菌Xss——悬浮物临表衫3.2.意1奔溶解性组分糠SI财SS抹SMH4沿SNOX膊SALK纷mg/L唉mg/L父mg/L绵mg/L去mol/m凯3海18.0绍348损16匠1.6卫6.0蔬表摧3.2.拜2啄颗粒性组分欣X病I犬X盾S迹X游H汪X慧A遮X阀SS趋mg/L斯mg/L角mg/L渐mg/L涂mg/L奸6.1澡24脑0搜0誓31.03.2.3数学模拟工艺流程及运行参数工艺流程见下图:工艺运行参数如下:氧化沟池容:V1#～8#=1241m3V9#=4611m3V10#=3192m3二沉池池容:V二沉=3612m3流量:Q=21670m3/d水温:T=15°Ç污泥加流比:R=61%模拟混合液回流比:R=10000%模拟供氧量:外沟:中沟:内沟=65:19:16总供氧量:7392kgo2/d3.2.4数学模拟结果计算所得污泥浓度为3500mgCOD/L,其余结果见表2.2.5。伐表葛2.2.5

研损奥贝尔氧化沟父原型工艺模拟蚊分畅析废陶丝1#浇2#搬3#鞠4#临5#港6#敌7#惊8#怀9#捐10#沸DO垂0.23拣0.05阀0.22尊0.08虑0.33评0.16所0.44萝0.26裳0.71熔2.35卡S水S偷2.38蠢-孩-辛-惹-柏-药-侦0.31剪0.24棕0.28炉S秩NH郑2.6摔-雅-黑-摘-币-革-菊2.51尺0.46鸣0.13旦S扁NOX滑0.2裁-某-库-叮-叹-歼-商0.19号1.81标2.56比较表2.2.1和2.2.2,可知模拟数据能够与实测数据很好地吻合:绝大部分有机物和氮在外沟道去除:外沟道总氮为2.7mg/L(实测总氮为2.6mg/L),去除率为84%(实测为86.5%),有机物去除率为99.8%(实测为97.4%);只有少量氮在中沟、内沟去除，出水总氮为2.7mg/L(实测为2.4mg/L),去除率为84%(实测为86.4%);溶解氧有一定的变化梯度,但不形成绝对的缺氧、好氧区，而是形成介乎缺氧与厌氧之间的缺氧/厌氧区和介乎好氧与缺氧之间的好氧/缺氧区；计算所得污泥浓度相当于3032mg/L的MLSS，而实测污泥浓度MLSS为3037mg/L。3.3混合液回流比的作用3.3.1概述假设在供氧量不变的条件下,考虑模拟的方便,外沟道内设2组转碟(模拟结果表明,2组与4组转碟差别不大),将外沟道平均分割成6个单元(1#～6#),2组曝气转碟分别置于2个单元中(1#、4#），即每隔2个单元放一组转碟，中沟道和内沟道同前，分别只设一个单元（7#、8#）。原水进入1#，混合液由6#回流至1#，混合液回流比由100倍改为10倍，回流污泥由二沉池回流至1#，其余模拟皆同2.2节，以考察奥贝尔外沟道中高回流比的作用。工艺流程见下图：其中，池容V1～6=1655m3。3.3.2数学模拟结果模拟结果见下表。灾表渡费酿奥贝尔氧化沟霞混合液回流比夺的影响渡剥1奸#悬2档#参3丝#须4掏#敬5壶#钢6嗓#刃7奋#药8忠#盼DO挥0.17丈0亿0壮1.61穷0.12浮0.01神0.31跟1.16趟S拆S葬6.84链-舅-岩-形-传0.24鹊0.28幕0.29篇S萝NH侨4.65笛-卖-替-斯-很4.29纱1.45呢0.29望S听NOX毒0.11葛-洪-挤-半-尊0.25闷1.11悦2.12在给定条件下,由于回流比的改变,使得外沟道内溶解氧分布的梯度明显加大,缺氧/厌氧区扩磊,好氧/缺氧区缩小,尽管平均溶解氧(0.31mg/L)有所提高,但由于高氧区域(曝气转碟附近)极为狭小,外沟道硝化效果下降,从而导致脱氮效果的下降,但出水与高回流比时的效果基本一样。这说明奥贝尔外沟道内的高流速是其我外沟道拥有良好的脱氮效果的重要原因，但不等于说流速越高越好，模拟结果表明，混合液回流比为50倍时，效果最佳。3.4单沟式氧化沟脱氮的可能性3.4.1概述本节模拟的原则是在3.2节氧化沟工艺参数(混合液回流比为100倍)的基础上模拟单沟式氧化沟,即在泥令、生物池总体积、总供氧量相同，进水水质相同的条件下模拟奥贝尔外沟道的运行方式。工艺流程见下图：嫁午1己#喊2善#静3炭#菜4雪#恳5宜#钥6苹#件DO谅0.65种0.22册0.08毫1.06案0.62围0.31雁S单S欧1.2米-爱-格-脉-霸0.22城S岛NH何0.76欣-暖-防-醉-通0.67误S稳NOX磁1.18墓-塘-龙-筛-酱1.19在给定条件下,采用与外沟道相同布置的单沟式氧化沟,由于平均溶解氧(0.63mg/L)提高了2倍多,碳氧化与脱氮效果均优于奥贝尔,只是由于缺少了奥贝尔氧化沟3沟道中溶解氧0-1-2的分布,最终硝化不够彻底。3.5低氧条件下的同时硝化反硝化本节分3种形式模拟。第一种是在供氧量相同的条件下，将奥贝尔氧化沟的外沟道替换为采用微孔曝气器的完全混合曝气池，而中沟、内沟不变的一种改型工艺；第二种是不改变奥贝尔的基本池型，只是在同样供氧量的条件下，在外沟道采用微孔曝气器代替曝气转碟，因此也就不存在混合液回流问题，其他均不变；第三种是在第二种的基础上，在外沟道强制进行混合液回流。目的是考察外沟道处于低氧状态下时发生同时硝化反硝化的可能性以及奥贝尔氧化沟外沟道工艺改型的可能性。3.5.1工艺流程第一种改型工艺流程见下图:其中，外沟V1=9930.5m3中沟V2=4611m3内沟V3=3192m3供氧量及其他条件均与3.2节相同。第二种改型工艺流程见下图：其中,1#～6#单元均为曝气单元,供氧量均等,总供氧量及其他条件均与3.2节相同。第三种改型工艺流程下图：违这种流程葬力与第二种的皂区暮别辫,炎只是根据奥贝司尔的真实情形取增加了混合液炕回流。灿岩右洪数学模拟结果振疏第一种改型工掀艺的模拟结果敢见下表。外沟陕道在低交氧废0.23mg勾DO/危L住（相当于奥贝俯尔外沟道的平驰均溶解氧）、酿完全混合条件嫁下，脱氮及碳玉氧化效果与经部典的奥贝尔外考沟道相当，这业从另一方面说晕明了低氧条件俯下的同时硝化悬反硝化同样发怀生在奥贝尔外永沟道中。轮表牛议冻奥贝尔氧化沟吹外沟道第一种磁改型工艺模拟菌分析侍毛1会#丝2秀#搏3剥#妈DO扰0.23赞0.94碧2.63吧S降S休0.7灾0.24柳0.28进S沉NH蹲2.08捕0.35陡0.12铺S筛NOX昏0.31择1.99默2.71汽第二种改援型工艺的模拟恰结果见下表。敲如若只是在外积沟道用微孔曝英气器代替曝气扁转碟，则外沟挎道内的溶解氧竹沿沟长呈不断乐上升趋势，平戚均溶解氧纱为鹰0.26mg炊DO/L名,维高于改型的平抗均溶解殿氧僻,贴因此碳氧化程昌度有所提牢高馒,盾而硝化和反硝瞒化效果都有所奉下偿降赏,歼这是由于改型诱后的工艺不同名于原停型皂,态从沟道中各个翁部分看都是完赤全混合碍式交,做从整个外沟道丙看却是推流断式蜡,酿原水质点依次贯经过外沟道而睡不是反复经过津。如果在此基萝础上，进行混贤合液回液，效吧果应有所改善衫，为此我们做冰了第三种改型吊工艺的分析。丽表腿材枝奥贝尔氧化沟累外沟道第二种重改型工艺模拟故分析白躲1#抚2#渡3#熊4#渴5#丈6#左7#态8#距DO辞0.3增0.02烧0.03绞0.17鹿0.45净0.61咸0.57箭2.09边S甘S览137跌-垒-岭-烛-膊0.29当0.25赤0.28种S固NH蜂9.34渐-也-宅-伐-肝3.07田0.63徐0.15侨S妻NOX燥0.03俩-驰-讨-嗽-赵3.06堵4.38怖5.16仇第三种改型工汇艺的模拟结果靠见下表。与第等二种模拟对比议，显然证实了我我们的猜测，素这说明，在外爹沟道内采用微须孔曝气转碟可乖以取得同样的桃效果，但必须质同时考虑实现衰外沟道的自身柱回流以保证脱齐氮效果，这也胶从另一方面说嘴明，奥贝尔外拜沟道的高流速怨对脱氮效果的磁重要作用。趋表葛伙侄奥贝尔氧化沟困外沟道第三种乐改型工艺模拟偷分析证苦1#絮2#汗3#门4#萌5#殖6#犁7#搏8#粪DO划0.17裹0.14柿0.18炊0.25耍0.33现0.4惰0.92笔2.58地S梦S蹄2.15逐-茶-挡-麦-员0.29凑0.24修0.28旷S住NH很2.18晋-坚-届-碎-察2.09豆0.3封0.12掠S直NOX妈0.24椅-贤-状-森-狠0.25坑1.9个2.62遮哑3.6嘴挂小结与我们将奥伏贝尔氧化沟、膛单沟式氧化沟夫及在外沟道用辆面源底曝来取胀代曝气转碟并困在外沟道进行蛙强制循环的外备沟道改型工艺帅做一对比，见天表踏3.6.肾1把。消表览3.6.婚1波低负荷长泥龄棒条件下三条工告艺模拟分析嗓工虚艺暑浅指标镇外沟堪道辨DOmg/L铁出茶水宋DOmg/L萌外沟结道拉TNmg/L叛出津水水TNmg/L亿T忘N放去除率

目%多外沟连道军Ssmg/L锻得出犬水梳Ss

宵mg/l县奥贝尔氧化沟咱0.26湾2.35深2.7民2.7配84.7胸0.31血0.28双单沟式氧化沟曾

树0.31栽

脖1.86摧89.4苹

淡0.22灯外沟道改型工释（志Ⅲ醉）哄0.4猫2.58辆2.34丸2.74胃84.4咸0.29猜0.28喂由表可知志，低负荷长泥快龄运行条件下暗，单沟式氧化炸沟的脱氮与碳破氧化效果更佳苦，奥贝尔氧化悉沟与其第三种笋改型工艺效果博相当，说明不第同的曝气方式档可以达到同样础的处理效果。怠蚕双4猎、高负荷短泥奏龄下的数学模醒拟亲本单在第剑三章的基础上欢，将泥龄缩短贤为午1口0宜天，进水量提鄙高缩到艰60000m剃3欠/溜d伙，氨氮提高墨到算50mg/概L钢。在负荷提高菠，泥龄缩短的杠条件下，维持旋生物段总容积栋不变，考察奥幸贝尔氧化沟、音单沟式氧化沟乖及外沟道改型锡艺高（弃Ⅰ朽、臭Ⅲ垄）炎4绞种的性能并进绢行对比。困抚4.1所否奥贝尔氧化沟粮模拟原水鸦水质如下：淘表睁4.1.研1恩溶解性组分旋S间I医Ss燕S乏NH4莲S搅NOX市S挪ALK油mg/L例mg/L厚mg/L员mg/L寨mg/L移18.00闲348亡50蒸1.6科10员表面光洁谣度歇.1.毒2壳颗粒性组分棒X饺I禽Xs涝X肝H厅X献A固X晨SS另mg/L冲mg/L曾mg/L拜mg/L楼mg/L岸6.1餐24侄0联0停31.0私工艺运行车参如下：谊氧化沟池档容致栗V业外沟黎=11900当m矩3芦抬文涛V华中沟帮=3881m财3情凝胳杏V仙内沟仅=1944m杰3厅借挤糕V换1蔬#齐、踪3呈#趁、甘5遗#熔、艇7#担=992m己3谢脂碍秃V球2歌#歇、怨4葬#兄、帐6药#凭、泊8#斯=1983m拌3羡贼炕慕V罢9#裳=3881m逗3川深缝围V僚10#华=1994m漏3意二沉池池新容促：速V菜二财沉证=3612m愉3京流量企：弓Q=6000艺0m孩3赖/d泰水温秆：亩T=1愈5持℃喷污泥泥令桥：图SRT=10鼻d横污泥回流是比骄：砌R=61%报模拟混合滑液回流比亡：谅R=6拾0王倍鹊模拟供氧慎量：外沟：中债沟：内锁沟著=6脱0聚：移3诞0脊：信10捞总供氧量盐：午22981k扯gO庙2期/d找数学模拟卧结果见腹表兵4.1.正1景，计算所得污勉泥浓度阿为言5081mg视COD/后L山。绵表右茶余高负荷下奥贝饥尔氧化沟工艺董模拟分析亦

添1笼#骂2潮#泳3驱#赢4韵#守5活#纳6橡#旱7景#谈8舍#伙9汉#愁10琴#晴DO岁0.25俭0.03音0.38骗0.08容0.51朱0.13打0.57吸0.16男0.952其2.08胞S惧s显3.57虫--灿--盗--蜂--敬--趋--漂0.20泉0.23苦0.26开S危NH示13辨--虽--郊--细--华--沈--纲13置2.10贫0.27县S珠NOX按7.44逢--益--秀--善--窜--沙--蒙2.59妈5.98喉15印S抱TN乐

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弱拼单沟式氧化沟医水质、运远行参数同前摊改变的工裤艺参数如下：双氧化沟池冰容搏：葱V凭1才#执、致3废#管、布5皮#京、始7#帅=1478m折3翻绑佩V尝2止#茶、愁4雹#抚、膏6壤#候、俗8#驾=2956m壤3努总供氧量毛：乌22981k玻gO2/d波数学模拟割结果见表面光映洁愿度游.2.龟1损，计算所得污倒泥浓度冬为虹5278mg惊COD/伞L谱。艇表纽4.2.1

斤窄高负荷下单沟议式氧化沟工艺狡模拟分析位贪1流#顺2局#塞3歉#膏4玩#渔5斥#聪6遭#僻7隙#伐8桂#执DO她0.42街0.02维0.31杂0.04豆0.53弯0.14斗0.72料0.28财S激s贴2.69愉--脑--葛--门--球--阀--历0.2牧S快NH坟3.16岁--死--共--票--爆--愤--扫2.51育S事NOX企15膀--横--恼--谢--科--孔--们16输S诞TN足摄瞎涛阔丛厘潜18.51究T旗N势去除岔率塞%辉誉匀排高星步球64.1殃冒洪4.3

怪联低氧条件下的糟同时硝化反硝同化赔授本节山分析2赖种形式模型：惑奥贝尔氧化沟夸外沟道改型工冠艺巷（名1缎）和奥贝尔氧喝化沟外沟道改咐型工艺超（齿Ⅲ俊），目的是考叛察高负荷下外滋沟道发生硝化挨反硝化的工艺胆机理。仅工艺流程繁图州3.5.轮1葬和胞图逐3.5.训3捷。震其中，改史型工艺邻（螺Ⅰ创）的氧化沟池剥容豪：关V火外谦沟杆=11900诉m门3窃拥计杠崇V牵中哲沟迁=3881m咳3保反镜拔哄V笔内许沟鱼=1944m跃3子其他条件织均与柔第鹰4.贷1谨节相同。牙改型工艺节（杏Ⅲ稳）的运行条件悄均千与茄4.臭1响节相同。咏改型工艺要（喝Ⅰ觉）数学模拟计行算所得污泥浓抄度缺为举5060mg歼COD/趟L获，其余结果见危表女4.3.旱1慎。姿表端4.3.仔1愈奥贝尔氧化沟怠外沟道改型工央艺真（妖Ⅰ馒）模拟分析倡牺1驶#扣2肃#异3刮#钥DO灵0.17唉0.93洗1.97坊S雹s可0.61卡0.22更0.25休S脊NH座12.85敞2.27筑0.3借S承NOX齐5.01军15.18规17.214侄S祝TN蚕17.86龟纪17.51解T涛N乳去除止率佳%拉65.4睡展66.1筐改型工艺慎（获Ⅲ捷）数学模拟计炸算所得污泥浓乞度浴为暂5052mg薪COD/架L列，其余结果见跃表南4.3.买2盟。杨表唱4.3.剩2跃奥贝尔氧化沟睛外沟道改型工板艺寻（摇Ⅲ派）模拟分析叙裳1缘#枯2馆#略3尘#傅4尽#克5组#脾6链#蜡7腊#盲8犬#滋9仰#录10愉#关DO撇0.1塔0.1钢0.13闪0.19漂0.22倘0.25禾0.26液0.27是1.18命2.73铃Ss纺3.64零--第--肯--星--模--触--预0.21药0.22北0.27站S韵NH碎12崇--切--犹--纯--哄--袄--赠11睛1.52筑0.19赛S者NOX竹3.18里--旺--纪--付--让--节--稻3.26编13阳14影S狱TN驰验锻困撕华糊训14.26己扫14.19辜T垄N群去除狗率臭%删鼻油族俗诱葬导72.4杆骆72.5颤4.4

肃幅小结疮我们将奥慈贝尔氧化沟、米单沟式氧化沟侵及在外沟道用刺面源底曝来取挠代曝气转碟并羞在外沟道进行锈强制循环的外醒沟道改型工艺成做一对比，见俊表墙4.4.肃1污。旧表妇4.4.谅1赏高负荷短泥龄旗条件口下斩3索种工艺模拟分控析既指标工狸艺扑唱外沟车道诊DOmg/L锻出扯水隔DOmg/L局外沟僵道射TNmg/巨L切出景水坡TNmg/淹L驾T沿N夕去除咸率赴%估外沟探道营Ssmg/响L市出俱水挽Ssmg/L叮奥贝尔氧化沟范0.16瞒2.08许15.59就15.27应70.4吗0.2悉0.26脏单沟式氧化沟质犬0.28浴茄18.51搏64.1向缺0.2运外沟道改型工井艺谦（肺Ⅲ晓）滩0.27齿2.73进14.26宇14.19剥72.5疾0.21屿0.27幸由表可知锐，高负荷短泥搞龄运行条件下厌，单沟式氧化垄沟碳氧化效果损更佳，而脱氮意效果略差；奥午贝尔氧化沟与此其第三种改型垄工艺效果相当传，再一次说明意不同的曝气方签式可以达到同尤样的处理效果5、结论乌5.巨1韵奥贝尔氧化沟绳外沟的脱氮作并用甜误A洪、赤屈奥贝尔氧化沟糊外沟的脱氮作贪用毋庸置疑，但其影响因素主艘要是由于采用杯曝气转碟在外劲沟道形成的独窜特的流态，即清推流式与完全筹混合式有机统传一的特殊流态翅。烛军找B事、数学模拟的顶外沟道溶解氧另的分布表明，倍间隔布置的曝毙气转碟使得溶歉解氧有一定的雪变巩化梯度，而其盼在沟内造成的衬高流速又使得搂溶解氧的分布哨趋于均匀，不行形成绝对的缺效氧、好氧区，优而是形成介乎撒缺氧与厌氧之掘间的缺惯氧暂/选厌氧区和介乎再好氧与缺氧之地间的好凶氧装/句缺氧区，导致白每个原水质点搂反复经历缺予氧仪/淘厌氧区和好江氧猾/皱缺氧区的不断办切换，这是一闹种由点源曝气矿加高速流态造悟成的完全混合李形态。它所形冶成的宏观上上的蔑“匆同时硝化反硝胖化妨”雄，既可以在奥驶贝尔外沟道中盲的点源曝气条秧件下实现，又赌可以在面源气镜的完全混合的粱较为均匀的低散溶解氧条件下哄实现。腔角剪C读、数学模拟无淹法直接模拟微携环境下遣的嫩“笔同时硝化反硝投化燃”斜，但对曝气转绝碟附近及较远瓦区域的模拟中珠所出现的好吼氧篇/需缺氧区和缺配氧前/你厌氧区间接说武明了菌胶团的炕微环境里肯定碑会存在着同样崇的情形。捕橡懂D移、数据模拟中难所遵循的经典纸微生物学原理领以及为了简化撇模拟所采用肢的袖“般灰消