热能与动力工程专业毕业设计论文

热能与动力工程专业毕业设计论文(doc60页)摘要在汽轮机启动过程和正常运行时会有蒸汽及一些漏入空气进入凝汽器。因此需要抽汽设备将汽水管路中的不凝结气体及时抽出，以维持凝汽器的真空，提高汽轮机设备的热经济性。射水抽气系统能很好的解决这些问题，该系统能在机组启动初期建立凝汽器真空并且在机组正常运行中保持凝汽器真空，确保机组的安全经济运行。本文介绍了射水抽气系统的理论研究和设计方法。首先通过查表计算，由机组一些参数先确定射水抽气器的抽气容量、温度等各种所需参数。然后利用这些参数选出合适的射水抽气器，当射水抽气器完成选型后即可对该系统其它部件进行分析选型设计。本文通过对射水抽气系统的设计对射水抽气系统分析和研究，从而找到提高射水抽气系统效率的方法，并对射水抽气系统一些问题提出建议。Abstracttherewillbesteamandsomeleakageairintothecondenserwhentheturbinestartupandnormaloperation.Sotheairejectorisneededtodrawoutthenon-condensedgasfromthesoftpipeinatimelymannertomaintainthecondenservacuumandimprovethethermaleconomyoftheturbineequipment.WaterSystemcansolvetheseproblemswell,thesystemcanestablishcondenservacuumwhentheunitstartupintheinitialstageandmaintainthecondenservacuumwhentheunitnormaloperationtoensurethesafeoperationofunit.ThispaperdescribestheWaterSystemstudyanddesigntheory.Firstofall,bylook-uptableandcalculation,determinetheparametersofWaterJetAirEjectorexhaustcapacity,temperatureandotherparametersrequiredbysomeparametersoftheunit.ThenselectanappropriateWaterJetAirEjectorbytheseparameters.WhentheselectionofWaterJetAirEjectorcompleted,itistimetoanalyzeanddesignfortheOthercomponentsofthesystem.BasedontheWaterSystemdesign,thispaperaboutanalysisandresearchtheWaterSystemistoimprovetheWaterSystemtofindefficientwaysandgiveadvicetosolvesomeproblemsoftheWaterSystem.Keywords:WaterJetAirEjector；Ejectpump；pipe；valve前言能源是工业进步社会发展的重要物质基础，随着科学技术的高速发展能源的消耗也越来越多。人类已面临了能源紧张的危机。而我国是世界上少有的几个以煤电为主的一次能源国家，对于中小型火电厂能源消耗大，环境污染严重。因此提高火电厂的热经济型节能减排已势在必行。本论文以提高汽轮机系统的效率和经济性为目的对汽轮机的射水抽气器系统设计进行了研究和讨论。目前我国中小型火电厂的射水抽气系统的设计还不是很完善，主要通过性能试验和经验完成设计。本论文根据大量的资料将射水抽气系统的设计方法进行了明确，对系统的一些内容进行了整合和优化。论文的重点是对射水抽气系统的各个组成设备的理论研究和选型，从而对射水抽气系统设计理论进行完善。在论文撰写的过程中，借鉴了大量的相关资料，同时得到了温小萍老师的大力支持和帮助，在此表示衷心的感谢。由于水平有限，本论文有许多不足之处，望老师们批评指正。目录1绪论 11.1选题的目的及意义 11.2抽气设备的概述 31.3射水抽气系统的发展 51.4射水抽气系统设计方法 92射水抽气器理论研究 102.1射水抽气器简介和特点 102.1.1射水抽气器的型式 102.1.2结构 112.1.3连接方式 132.1.4喉部结构特征对射水抽气器工作性能的影响 132.2射水抽气器抽出的产物确定 182.3射水抽气器设计参数 202.3.1抽气器的容量确定 202.3.2抽气器的吸入压力 322.3.3抽气器的吸入温度 352.3.4工作水温度 352.3.5工作水压力 373射水抽气器的计算及选型 393.1射水抽气器的计算所需要的量 393.1.1演马电厂的机组参数 393.1.2射水抽气器选型计算所需要确定的量 413.2射水抽气器选型计算 413.3射水抽气器的选型分析 464射水泵的选型 524.1选型泵的要求 524.2单级双吸式离心泵 544.2.1单级双吸式离心泵的应用范围和优点 54S型和Sh型单级双吸离心泵的工作条件： 544.2.2泵结构型式及标号意义 554.2.3SH型泵选型表 574.3射水泵的选型及特点 595射水池的设计和研究 645.1射水池的作用和设计 645.1.1射水池的作用 645.1.2射水池的设计 655.2射水池的参数确定 675.2.1水箱的计算容积 685.2.2水箱的有效容积 685.2.3水箱的水位控制 695.2.4水箱的设计要求 695.3射水系统的补水 705.3.1工作水温对射水抽气器工作的影响 705.3.2补水量 716管道和阀门设计及设备的安装 736.1管道和阀门的基本介绍 736.1.1管道 736.1.2阀门 836.2管道和阀门的选型 866.2.1管材的选择 876.2.2管径的选择 886.2.3阀门的选择 896.3管道和阀门的运行维护 896.3.1管道的运行维护和防腐 896.3.2阀门的运行和维护 926.4射水抽气器布置方式 936.5射水抽气器的安装与抽吸能力分析 946.6管道的布置 967总结与展望 997.1总结 997.2展望 100致谢 1021．绪论汽轮机设备在启动和正常运行过程中，都需要将设备（特别是凝汽器）和汽水管路中的不凝结气体及时抽出，以维持凝汽器的真空，改善传热效果，提高汽轮机设备的热经济性。因此，由抽气设备，管道，阀门等组成的抽气系统是凝气设备中非常重要的组成部分。射水抽气系统是由射水抽气器，射水池，射水泵，凝汽器，阀门，管道为主要部件构成的。射水抽气器广泛作为于火电厂汽轮机凝汽的抽气设备。1.1选题的目的及意义我国一些背压或凝气式汽轮机常采用射水抽气器作为抽气设备，采用射水抽气器的好处是简化抽气系统和热力系统，噪音低，安全可靠。射水抽气系统的主要关键部件是射水抽气器。对于低水头的射水抽气器，其优点更为突出，还可以辅助抽气器，系统简化，结构紧凑，喷嘴直径大，易于加工制造，运行中不易堵塞，维修方便，运行可靠，功率大，质量小，价格低廉，能获得更高一些的真空度。另外，射水抽气系统是保证汽轮机正常运行的系统之一，因而该系统的良好设计是保证汽轮机安全经济运行的重要一环，不容忽视。与射汽式抽气器比较，采用射水式抽气器能够节省消耗在射汽式抽气器的蒸汽量，且不需要冷却器，提高了电厂的经济性。射汽抽气器工作蒸汽是从新蒸汽节流而来，因此产生节流损失，从效率上考虑是不经济的；如果射汽抽气器与单元制机组配套，当这种机组采用冷态滑参数启动方式时，还需要为射汽抽气器准备汽源。通过研究表明，综合射水抽气器和射汽抽气器相比较优点主要有以下三个方面：(1)射水抽气器不消耗蒸汽，射水抽气系统更为经济方便。(2)在同一台机组上，使用射水抽气器比使用射汽式抽气器效果好。两种抽气器在抽吸同样的空气量时，射水式抽气器可以在凝汽器喉部获得较高的真空度。(3)在抽气负荷增大时，射水抽气器的工作要比射汽抽气器稳定。对于中小型火电机组凝汽器，抽气器选用射水抽气器更为合理和经济。因为射水抽气器对凝汽的真空和工作效率有着直接的影响，所以只有射水抽气系统合理高效的工作，才能正常的维持机组的真空度，汽轮机组才能正常的工作。因此对射水抽气器的研究对于维持汽轮机凝汽器真空，改善传热效果，提高汽轮机设备的热经济型是很重要的。并且对射水抽气系统设计研究对射水抽气系统的发展和汽轮机组的发展也有着重要的意义。1.2抽气设备的概述用于汽轮机凝汽器的抽气器其工作特点：一是抽吸的真空并不要求很高，为了维持凝汽器在多种工况下正常工作，其抽吸压力一般在0.00267~0.0533MPa就可以了；二是抽气速率和抽气量都很大，且抽出的介质为汽气混合物。抽气器的任务就是将漏人凝汽器内的空气和蒸汽中所含的不凝结气体连续不段地抽出，保持凝汽器始终在高度真空下运行，抽气器运行状况的优劣，影响着凝汽器内绝对压力的大小，对机组的安全，经济运行起着重要的作用。抽气器设备的型式很多，按其工作原理可分为容积式（或称机械式）和射流式两大类。射水抽气器属于射流式抽气器，这是利用具有一定压力的流体，在喷管中膨胀加速，以很高的速度将吸入室内的低压气体吸走。射流式抽气器没有运动部件，制造成本低，运行稳定可靠，占地面积小，能在较短时间内（通常5~6min）建立起所需要的真空，且可回收凝结水。抽气器型式的选择主要根据汽轮机设备的情况和抽气设备的特点来考虑。例如，对于高中压母管制额定参数启动的机组，工作蒸汽来源方便，多采用射汽式抽气器。而对于高参数大容量单元制机组，若采用射汽式抽气器，则因其过载能力小，需要另设启动抽气器，滑参数启动时，还需要有其他工作蒸汽来源，使系统复杂，经济性下降；而采用射水抽气器，则管道系统简单，维护工作量少，启停快，但需要配射水泵和专用水箱，占据空间也比射汽式大。采用机械式抽气器则启停灵活、效率高、但地少，但造价高，维护工作量较射流式大。欧美等国电站采用机械式抽气器较多。目前，我国生产设计的非再热机组、中小型机组用射汽抽气器，单元制一般用射水抽气器。由于一些机组抽气器运行时间较长，进行了一些改造，最近几年大有把真空泵引入中小型机组的趋势。1.3射水抽气系统的发展射水抽气器的出现已有一百多年历史,但普遍用于汽轮机组凝汽器上是从本世纪年代初开始的。最早使用的是瑞士勃郎一鲍浮利（B、B、C）工厂生产的汽轮机组上,后来为其它国家所广泛采用,在抽气器发展史上沿用了四十多年其构造无多大改变。射水抽气器的最初形式是单通道短喉部射水抽气器，最早使用的是瑞士勃郎一鲍浮利（B、B、C）工厂生产的汽轮机组上,后来为其它国家所广泛采用,在抽气器发展史上沿用了四十多年其构造无多大改变。单通道短喉部射水抽气器抽气器在世界各国从20年代初一直沿用到60年代中期。70年代初,国产大型凝汽式汽轮机所配套的射水抽气器，这种型式与旧勃郎一鲍浮利式这种抽气器在结构上有改进,但仍无重大突破。压缩效率低于25﹪,抽吸每公斤耗功高达3.5kW。50年代末,苏联全苏热工研究所提出了四喷嘴抽气器的改革方案,并作了多次试验台及工业性试验,目的是提高旧式抽气器效率。该型抽气器的构造特点是：（1）水喷嘴由一只改成四只,而总截面积基本不变；（2）空气进口由单侧改成双侧,对称排列,避免单侧进气时射流喷入喉管的气相偏流。实验证明这种偏流确实存在。由单喷嘴改为四喷嘴基于,当时人们对抽气器工作原理的认识：工作水由喷嘴射人吸人室,由于水流束对气体的粘滞作用,水束将气体带人喉管,使吸人室形成真空,而水束在吸人室中尚未来得及破碎成小滴,所以只有水束的外缘才能对气体产生较强的粘滞作用。在喷嘴总面积不变的情况下,增加喷嘴数目,将使水束在吸人室的分布更趋均匀,其外缘对气体的附吸、粘滞作用更强烈。这一改进未能达到预期的效果，这是因为采用多喷嘴,对于液一液一相喷射泵,确是能提高效率（例如汽轮机的注油器）。但使用在水一气两相流的射水抽器中,效果则不明显,往往还产生了更为严重的喉口冲击,虽然单侧进气改为双侧进气能有效地改变气体进人喉管时的偏流。该型抽气器未能得到普遍推广。70年代,很多国家都对抽气器的工作原理进行了深人研究。原苏联“全苏热工研究所”较早发表这一成果,他们在液流能量方程的基础上导出了射水抽气两相流的能量平衡方程,从理论上首先定量地阐明了长喉管对抽气器工作的作用。80年代中期为了适应大型汽轮机组的发展需要。全苏热工研究所将抽气器加以改进,将原有的扇形通道改成圆形,并以此作为母型进行一系列的对比试验。在理论上采用了一套较为合理的计算方法。研制成了一种七通道长喉型抽气器。随着技术的进步科技的发展，射水抽气系统中的关键部件射水抽气器有了较大的进步和发展，在我国目前较为先进的是低耗搞笑多通道抽气器，这种抽气器的特点主要是：①.多通道抽气器具有结构简单无机械传动，使用安全，运行寿命长，噪声低，投资少；②.对水质要求较低，运行部件不结垢；③.具有良好的启动型，小能耗、高效率、建立真空快；④.具有余速抽气性能，可抽吸轴封加热器气体。1.4射水抽气系统设计方法本次设计是根据所选汽轮机凝汽器的型号为标准设计相应的射水抽气系统。经过计算和查表，由凝汽器的型号参数先确定射水抽气器的容量。当射水抽气器的容量大小确定后，即可对该系统的设计安装进行研究和分析。由射水抽气器的大小对射水泵和阀门进行选型，本次设计射水泵设两台，一台运行一台备用，备用泵应按照自启动设计。同时对射水池进行设计，确定射水池的大小容量，射水池要采用合理的结构满足系统需求，射水池要尽可能的结构简单，方便维修，节约场地。射水抽气器，射水池，射水泵，阀门都设计完毕后对管道进行选型，管道要简单，布置合理，节约能耗。最后对射水抽气系统进行安装。这就是本次射水抽气系统的设计方法。2．射水抽气器理论研究射水抽气器是射水抽气系统的关键设备，。主要由工作水入口室，喷嘴，混合室，扩散管和逆止门等部件组成，工作原理是：由射水泵供给的压力水，通过进水管进入水室后，再进入喷嘴。在喷嘴中水的静压力能转换成速度能，水以高速通过混合室形成高度真空，抽吸凝汽器中的不凝结气体并与之混合一起进入扩散管，降入升压后排入射水池。在射水池中，不凝结气体逸出大气。射水抽气器的选择对系统是至关重要的。2.1射水抽气器简介和特点2.1.1射水抽气器的型式一般的，目前我国电站等设备多用的射水抽气器有以下几种型式：(1)长喉部射水抽气器。这种射水抽气器的特点是喉管长度与喉管截面直径比值不小于18。效率要比短喉射水抽气器高，应用也极其广泛。(2)短喉部射水抽气器。短喉管部射水抽气器的喉管长度与喉管截面直径比值为2～5的射水抽气器。(3)单通道射水抽气器，单通道射水抽气器即为单个喉管的射水抽气器。(4)多通道射水抽气器，多通道射水抽气器是指有两个或两个以上通道的射水抽气器。2.1.2结构我国设计制造的高压凝气式机组中，较多的是用射水抽气器作抽气设备。图为典型的射水抽气器，它主要由工作水入口水室、喷嘴、混合室、扩压管和止回阀等组成。在喷嘴前安装有水室，以防止工作水在进入喷嘴前形成漩涡，并提高喷嘴的工作性能。工作水压保持在0.2~0.4MPa，由专用的射水泵供给。压力水经过水室进入喷管，喷管将压力水的压力能变成速度能，以高速射出。在混合室内形成高度真空，使凝汽器内的气、汽混合物被吸入混合室，在混合室内，气、汽混合物和水混合后一起进入扩压管。工作水在扩压管中流速逐渐降低，由速度能转变成压力能，最后在扩压管出口其压力升至略高于大气压力而排出扩压管进入冷却池。为防止升压泵发生事故，使供水压力降低，导致喷嘴的工作水吸入凝汽器中，必须在射水抽气器的气。汽混合物的入口装有止回阀。工作水入口2.喷嘴3.混合室4.扩压管5.逆止阀6.上水室7.水室平衡孔图2-1射水抽气器2.1.3连接方式射水抽气器在系统中的连接方式通常有两种：一种方式是开水供水方式，工作用射水泵从凝汽器循环水入口管引出，经抽气器后排出的汽、水混合物引到循环水出水管中；另一种方式是系统设有专门的工作水箱，水箱给射水抽气器提供工作水，工作水在射水抽气器内喷射抽气后从夹带着凝汽器的未凝结空气和漏人空气流回水箱，这种方式叫做闭式供水方式。由于受水源的限制，一般热力发电厂都采用闭式供水方式。2.1.4喉部结构特征对射水抽气器工作性能的影响（1）喉部长度的影响。研究成果表明，提高射水抽气器经济性的关键在于其喉部获得水、气混合物的临界流动工况，而临界流动工况的实现又以在喉部水、气混合物完全充满，并在压缩增压前混合的均匀程度达到足够高的条件为前提。在长喉部射水抽气器中，正由于喉部有足够的长度在一定的流体参数和几何参数下足以使水、气混合物的流动逐渐趋于均匀而获得临界流动工况，此时，复环流损失及突然压缩损失均可达到最小值，提高射流效率。这一点在短喉部射水抽气器中是达不到的。因而大大节省了功耗。短喉部射水抽气器和长喉部射水抽气器的对比：①.无论是长喉部还是短喉部射水抽气器，随着工作水压力的增高，虽然工作水流量随之减少，但是功耗却随之增加，因此高工作水压射水抽气器的经济性不如低工作水压下的经济性好。②.短喉部射水抽气器的比功耗为1.84~2.26，长喉部射水抽气器的比功耗为1.33~1.76，显然与短喉部相比，长喉部射水抽气器的经济性明显地提高。③.在低工作水压下，长喉部射水抽气器比短喉部的工作水量的降低量要大于高工作水压条件下工作水量的降低量，导致在高工作水压下长喉部射水抽气器比短喉部的耗功的降低率要小于低工作水压条件下耗功的降低率，因此表明，在低工作水压条件下，长喉部射水抽气器的经济性更为显著。短喉部射水抽气除经济性差之外，还存在着结构落后，机械加工工作量大，铸件毛坯报废率高，运行时振动噪声大等缺陷。因此，短喉部射水抽气器已经逐步被长喉部射水抽气器所代替。不仅如此，喉部长度还对抽气器的流量比有着较大的影响，通过研究表明，在一定范围内增加喉管的长度，可以提高流量比。(2)多通道抽气器。多通道抽气器采用吸入室内有分流室的结构作为主要通道和以小孔群方式组合的辅助通道，以降低气阻，消除气相偏流，增加两相质点能量交换；同时应用了新的计算方法，经过对比实验确定了吸入室几何结构、喉部形状、喉颈喷嘴面积比、喉颈喷嘴径比等，并根据不同抽气的容量，选择通道数及水压，以获得最佳截面与流速，实现吸入室的高效率。根据等截面喉管末端仍具有较高流速及整个喉管之间流速互不干涉原理，该型抽水器实现了喉管下段及出口的分段抽气；所提供的后置式抽气器也多为多通道，可供抽吸轴封加热器之空气。多通道射水抽气器和旧型相比，优点如下：涡旋斜切空气喷嘴，可使水束外的空气层更加有效地约束高压水束的扩张，使汽水混合物顺利地进入喉部并排至大气。图2-2斜切空气喷嘴涡旋斜切喷嘴的设计，使进入内部通道的每个水束发挥同等高效，解决气水分布不均，水束做功不均的现象。该抽气器的喉部设计了带缓冲均压室的聚流口，吸收噪音，减少抽气器的振动从而进一步提高了抽气器效率。抽气器喉部内侧设有扰流螺旋，消除边界层和气体析出上飘，加强气、水混合。结构如图。抽气管喉部上侧空气管入口处装有止回阀，可有效地防止汽机停机时凝汽器真空的快速下降。图2-3各类型射水抽气器2.2射水抽气器抽出的产物确定射水抽气器设备是汽轮机主要辅助设备之一，在机组正常运行时，需要用射水抽气器及时的抽出凝汽器及真空系统中漏人的不凝结气体，维持凝汽器的真控。抽气器在维持机组真空和机组的安全正常运行有着十分重要的作用。射水抽气设备在机组运行中必须能正常的从凝汽器中抽出不凝结蒸汽，以产生与物性参数和传热相适应的最小蒸汽凝结压力，需要抽出的不凝结气体的主要来源包括以下几项，但不以次为限：所存在低于大气压下运行的系统中漏人的空气；进入凝汽器的疏水和排放释放出来的气体；进入凝汽器补给水释放出来的气体；在闭式循环中使用凝结水平衡箱内所产生的气体；在某些形式的核燃料的循环中，给水离解出来的氧气，氢气以及其它不凝结气体。具体的真空系统的空气分为正常漏人与非正常漏人两方面。正常漏入的途径有：①汽轮机低压轴封、真空系统阀门门杆水位计填料等处漏入空气；②汽轮机排气疏水中折出的气体。其数量每种机组都有经验数据，加上一定的富裕量后即为制造厂确定抽气器单台容量的依据。非正常漏入空气的途径有：①低压缸中分面不严密处漏入的空气；②排气缸与凝汽器接口及其它真空管道、容器裂口处漏入，由于这些设备由缺陷漏入的气体最大值无法预料，所以一般不作为确定抽气器单台容量的依据。除了不凝结气体，还需要抽出一定的附带蒸汽，以保证凝汽器的正常运行，并产生合理的气流速度，使凝汽器汽侧的腐蚀减小到最小程度。2.3射水抽气器设计参数2.3.1抽气器的容量确定抽气器的容量是指在设计工况下，单位时间内抽气器所抽干空气的质量。汽轮机发电机组在启动初期建立凝汽器真空以及运行过程中保持凝汽器真空都需要抽真空系统完成。国内外汽轮机组抽气装置容量的确定大多采用美国热交换协会(HEI)《表面式凝汽器表转》推荐的计算方法。抽气装置的设计容量不应小于HEI的规定，应保证在各种运行工况下，有足够的抽气能力。从HEI标准确定漏人汽轮机组空气量的计算中可以看出，由凝汽器中抽出的汽气混合物量与汽轮机低压缸的排气量、辅助汽轮机的排气量及排气口数目、凝汽器客体数目有关。也就是说漏人的空气量不单与排气量大小有关，而其与排气口数目、凝汽器壳体数目有关。这一观点抛弃了过去那种只与排气量有关的粗糙近似公式（如别尔曼公式）。由于HEI标准给抽气器装置容量计算带来了满意的经济效果，所以被世界各国所公认。当采用多壳体凝汽器时，可选用并联抽气或串联抽气器方式。当采用多背压单壳体或多壳体时，可按每一压力凝汽器壳体或每一壳体的一个压力确定抽气器装置的总设计容量。抽气装置的设计抽吸空气量应等于或大于按HEI标准设计的数值，即C=GV／Gh式中，C为储备系数；GV为抽气装置设计抽吸空气量，kg/h；Gh按HEI标准计算的漏人空气量，kg/h。根据美国热交换学会（HEI）提出的标准，抽气器的容量应不小于表中规定值。其选择方法按凝汽器壳体数，排气口总数和每个排气口有效蒸汽量来选定。应注意的定义：每个主排汽口的有效蒸汽流量。将主汽轮机和给水泵汽轮机排气量的总和除以主汽轮机排汽口数，即得每个主排汽口的有效蒸汽流量。排汽口总数。排汽口总数为主汽轮机排汽口数加上给水泵汽轮机的总台数。混合物状态参数。混合物总量是在3.4kpa和22℃状态下计算得出的。表2-1抽气设备的容量单壳体凝汽器(kg/h）每个主排气口的有效蒸汽流量项目排气口总数123456≤11340干空气量水蒸气量混合物总量6.1213.4719.608.1617.9626.1310.2122.4532.6610.2122.4532.6615.3333.7549.0815.3333.7549.0811341~22680干空气量水蒸气量混合物总量8.1617.9626.1310.2122.4532.6615.3333.7549.0815.3333.7549.0820.4144.9165.3220.4144.9165.3222681~45360干空气量水蒸气量混合物总量10.2122.4532.6615.3333.7549.0820.4144.9165.3220.4144.9165.3225.4956.0681.5625.4956.0681.5645361~113400干空气量水蒸气量混合物总量15.3333.7549.0825.4956.0681.5625.4956.1681.5630.6267.3697.9835.7078.52114.2140.8289.81130.63113401~226800干空气量水蒸气量混合物总量20.4144.9165.3230.6267.3697.9835.7078.52114.2140.8289.81130.6351.03112.26163.2951.03112.26163.29226801~453600干空气量水蒸气量混合物总量25.4959.0681.5640.8289.81130.6340.8289.81130.6351.03112.26163.2961.23134.72195.9561.23134.72195.95453601~907200干空气量水蒸气量混合物总量30.6267.3697.9851.03112.26163.2951.03112.26163.2961.23134.72195.9571.44157.17228.6171.44157.17228.61907201~1360800干空气量水蒸气量混合物总量35.7078.52114.2151.03112.26163.2961.23134.72195.9571.44157.17228.6181.65179.62261.2791.85202.08293.931360800~1814400干空气量水蒸气量混合物总量40.8289.81130.6361.23134.72195.9571.44157.17228.6181.65179.62261.2691.85202.08293.92102.06224.53326.59双壳体凝汽器(kg/h）每个主排气口的有效蒸汽流量项目排气口总数23456745361~113400干空气量水蒸气量混合物总量30.6267.3697.9840.8289.81130.6340.8289.81130.6340.8289.81130.6351.03112.26163.2951.03112.26163.29113401~226800干空气量水蒸气量混合物总量40.8289.81130.6340.8289.81130.6351.03112.26163.2961.23134.72195.9561.23134.72195.9571.44157.17228.61226801~453600干空气量水蒸气量混合物总量51.03112.26163.2951.03112.26163.2961.23134.72195.9571.44157.17228.6181.65179.62261.27102.06224.53326.59453601~907200干空气量水蒸气量混合物总量61.23134.72195.9571.44157.17228.6181.65179.62261.2781.65179.62261.27102.06224.53326.59102.06224.53326.59907201~1360800干空气量水蒸气量混合物总量71.44157.17228.6181.65179.62261.2781.65179.62261.27102.06224.53326.59122.47269.43391.90122.47269.43391.901360800~1814400干空气量水蒸气量混合物总量81.65179.62261.27102.06224.53326.59102.06224.53326.59122.47269.43391.90142.88314.34457.22142.88314.34457.22三壳体凝汽器(kg/h）每个主排气口的有效蒸汽流量项目排气口总数345678113401~226800干空气量水蒸气量混合物总量61.23134.72195.9561.23134.72195.9576.57168.46245.0376.57168.46245.0376.57168.46245.0391.85202.08293.93226801~453600干空气量水蒸气量混合物总量61.23134.72195.9576.57168.46245.0391.85202.08293.9391.85202.08293.93107.18235.82343.00107.18235.82343.00453601~907200干空气量水蒸气量混合物总量76.57168.46245.0391.85202.08293.93107.18235.82343.00107.18235.82343.00122.47269.43391.90153.09336.79489.88907201~1360800干空气量水蒸气量混合物总量91.85202.08293.93107.18235.82343.00122.47269.43391.90153.09336.79489.88153.09336.79489.88153.09336.79489.881360800~1814400干空气量水蒸气量混合物总量107.18235.82343.00122.47269.43391.90153.09336.79489.88153.09336.79489.88183.70404.15587.86183.70404.15587.86从真空系统抽出的非凝结气体量与抽气装置设计的容量比值，或与非凝结气体量应符合表一规定：表2-2抽气容量的换算抽气器容量标准m3/min凝结水含量Ug/L抽除的非凝结气体量L非凝结气体量q标准m3/min≤0.56642≤5014≤357≤250.566＜Q≤1.13242≤5014≤257≤15＞1.13242≤0.56614≤0.2837≤0.170在确定抽气设备的系统容量时应照对表所列选择抽气器合适的容量，并且在对下述情况应特别考虑：多压单壳凝汽器的抽气容量对于每一压力区可选择独立的抽气系统，也可选择一容量较大的单一抽气系统，并确定那个相应的容量。使用射汽抽气器，进入其冷却器的凝结水按凝汽器可能出现的最高压力下的蒸汽饱和温度来计算。核电机组按表确定容量时，还应考虑在循环中排入凝汽器的附加非凝结气体。当有旁路蒸汽全负荷排放时，循环水泵全部或部分投入，抽气器应能抽吸出比凝汽器的最高压力所对应的饱和温度低4.16℃的非凝结气体。2.3.2抽气器的吸入压力射水抽气器的吸入压力是指汽、气混合物入口管法兰前D1或610mm处的绝对静压力。抽气器的任务是将漏人凝汽器内的空气和蒸汽中所含的不凝结气体连续不断的抽出，保证凝汽器始终在高度真空下运行。而用于汽轮机凝汽器的抽气器其抽吸压力一般在0.00267~0.0533Mpa就可以。为了调整好抽泣设备和凝汽器的运行，通过查阅资料，推荐抽气器设备的吸入压力应按照下列要求：电站汽轮机凝汽器设计吸入压力为3.386kpa(绝对)或凝汽器设计压力，取二者的最小值，最终选择还应该考虑在整个预期的运行压力内的凝汽器与其抽气设备的协调运行，此外，当选择设计吸入压力时，还应考虑抽气设备的实际位置。工业或船用汽轮机凝汽器设计吸入压力为凝汽器设计压力减去3.386kpa(绝对)或为运行所要求的最低压力，取二者最小值，其值最低为3.386kpa。由于凝汽器是处于负压下运行，因从而从真空系统不严密处有空气漏人，它将严重影响凝汽器内的凝结换热，为了维持凝汽器内合理的真空，必须随时把凝汽器内的非凝结气体抽出。抽气器从凝汽器中抽出的气体是气、汽混合物，通常情况下混合气体按质量分，空气占1／3，水蒸气占2／3.水蒸汽被抽吸到抽气器后与工作水混合排到射水池内放热，从而使工作水温升高。射水抽气器的性能方程为：（2-1）式中，pm为抽气器吸入压力；tw为抽气器工作水温度；ps为工作水温度所对应的饱和蒸汽压力；Da为抽吸干空气的质量流量；Va为抽吸干空气的体积流量。由式中，工作水温度升高，对应饱和蒸汽压力增大，在抽吸的干空气量不变的情况下，抽气器吸入压力增大，抽吸能力下降，凝汽器真空也随之下降。2.3.3抽气器的吸入温度抽气的吸入温度是指在射水抽气器吸入口处被抽吸的汽气混合物的温度。被抽吸的汽气混合物温度应为吸入室压力下，饱和蒸汽温度减去下列两个温度值中较高的一者。饱和蒸汽温度与循环水进口设计温度之差的25％4.16℃运行中，抽气口蒸汽的实际温度受到运行特征，不凝结气体的负荷和抽气设备的容量特性的影响，和设计温度可能有所差别。2.3.4工作水温度工作水温度是射水抽气器进口水的温度。根据式（1）可画出射水抽气器的特性曲线，如图。由图可知当工作水温超过30℃时，每升高5℃，吸入室的压力提高约1.97kpa。另一方面，根据水蒸气的热力性质，由于射水温度高于射水抽气的温度高于射水抽气器喉部压力所对应的饱和温度，使得部分水汽化，体积突然膨胀，以国产200MW机组为例，当工作水温升高到30℃时，工作水汽化后的水汽总的体积流量为汽化前的3841倍，工作水流量下降，抽气器吸入室压力突然升高，抽吸能力下降，从而影响凝汽器的真空。表2-3工作水温变化与射水抽气器抽吸压力的关系曲线对于凝汽器的工作水温度选择，一般按照当地的气象、水文条件及补水量。一般推荐：15℃、20℃、25℃或用户要求。根据演马电厂的当地气象和机组要求，工作水温设计为20℃比较合适。2.3.5工作水压力长喉部的射水抽气器一般取0.18～0.40MPa（a）短喉部的射水抽气器一般取0.30～0.60MPa(a)本次射水抽气器的选型工作水的压力，符合上述的规定即可。3．射水抽气器的计算及选型3.1射水抽气器的计算所需要的量3.1.1演马电厂的机组参数本次射水抽气系统的设计是以河南煤化集团演马电厂的汽轮机组为基础设计的。由于射水抽气系统的设计核心是射水抽气器的选型，所以本章以演马电厂机组参数为基础对射水抽气器选型所需的参数进行计算。通过查照演马电厂三号机组运行规程确定射水抽气器计算所需的参数，以下是演马电厂机组的具体参数：汽轮机型号演马电厂的汽轮机是FC25-3.43/0.4型非调整抽汽式汽轮机。这种汽轮机是中温中压，冲动凝气式汽轮机。汽轮机主要规范表3-1汽轮机主要规范额定功率25MW最大功率28MW旋转方向顺时针转速3000r/min级数十三级回热抽汽级数五级凝汽器参数表3-2凝汽器主要参数凝汽器型号N-2002-Ⅰ型式分列二道制表面式管径Φ25×0.7冷却面积5400t/h管长6560mm管子材料Sus304设计冷却水温20℃冷却水阻力0.0343MPa管数39203.1.2射水抽气器选型计算所需要确定的量本次射水抽气器选型计算所需要确定的量有：工作水压、工作水温、吸入室压力P1。抽出空气量D1、大气压力Pa、水汽混合物密度ρ、最大工作水压P、最小工作水压P、抽出空气容积流量V1、速度系数φ、工作水速C1、工作水容积流量Vω、容积引射系数u0。3.2射水抽气器选型计算3.2.1工作水压工作水压力就是射水抽气器水室内喷嘴前的绝对静压力。长喉部的射水抽气器一般取0.18～0.40MPa，短喉部的射水抽气器一般取0.30～0.60MPa。本次射水抽气器的选型工作水的压力，符合上述的规定即可。本次由演马电厂《运行规程》查的工作水压：P0=3.5ata（3-1）3.2.2工作水温度工作水温度就是射水抽气器水室进口处水的温度。由焦煤集团演马电厂的《运行规程》查得工作水温度：=20℃（3-2）3.2.3抽出空气量抽出空气量即抽气器容量，是指在设计工况下，单位时间内抽气器所能抽吸干空气的质量。由美国HEI表面式凝汽器标准确定抽气器的容量，可查得：=15.33Kg/h（3-3）3.2.4吸入室压力吸入室压力就是指汽、气混合物入口管法兰前或610mm处的绝对静压力。用于汽轮机凝汽器的抽气器其抽吸压力一般在0.00267~0.0533Mpa就可以。由焦煤集团演马电厂的《运行规程》查得吸入室压力：P1=0.034ata（3-4）3.2.5大气压力Pa大气压力由当地大气压定，本地大气压力约为：Pa=1.02ata（3-5）3.2.6水气混合物密度ρ水气混合物密度即为混合室内射出的水流和其所卷吸携带的空气所组成的水气混合物密度。由《机械工程手册》查得，其值一般为800~850，此处取为：ρ=830Kg/m（3-6）3.2.7抽出空气容积流量抽出空气容积流量由《机械工程手册》查得，可按下式公式（3-7）计算=293×10D1（3-7）式中D1——抽出空气量，D1=15.33Kg/h;——工作水温,=20℃;——吸入室压力,=0.034ata;——饱和蒸汽压力,=0.0238ata.=293×10×15.33×=0.358m/s3.2.8速度系数φ速度系数由《机械工程手册》查得:单喷嘴时，φ=0.95；四喷嘴时，φ=0.90，本设计为单喷嘴，所以取:φ=0.953.2.9工作水速工作水速由《机械工程手册》查得，可按下式公式（3-8）计算:=14φ（3-8）式中=－=3.5－0.034=3.466ata;φ——速度系数,φ=0.95。=14×0.95=24.76m/s3.2.10工作水容积流量工作水容积流量由《机械工程手册》查得，可按下式公式(3-9)计算:Vw=0.785(3-9)式中——喷嘴出口截面直径,=0.10m;——工作水速,=24.76m/s.Vw=0.785××24.76=0.149m/s3.2.11容积引射系数容积引射系数由《机械工程手册》查得，可按下式公式(3-10)计算:=（3-10)式中——抽出空气容积流量，=0.358m/s；——工作水容积流量，=0.149m/s。==1.8453.3射水抽气器的选型分析抽气器型式的选择主要根据汽轮机设备的情况和抽气设备的特点来考虑。例如，对于高中压母管制额定参数启动的机组，工作蒸汽来源方便，多采用射汽式抽气器。而对于高参数大容量单元制机组，若采用射汽式抽气器，则因其过载能力小，需要另设启动抽气器，滑参数启动时，还需要有其他工作蒸汽来源，则因其过载能力小，需要另设启动抽气器，则管道系统简单，维护工作量小，启停快，但需要配射水泵和专用水箱，占据空间也比射汽式大。采用机械式抽气器则启停灵活、效率高、占地少、但造价高，维护工作量较射流式大。欧美等国电站采用机械式抽气器较多。目前，在我国生产设计的非再热机组、中小型机组用射汽抽气器，单元制一般用射水抽气器。射水抽气器结构简单，安全可靠，投资较省，并有50多年的的运行经验。但由于最初的射水抽气器的效率比较低，为此，研究新型高效的射水抽气器用于新的火电汽轮机机组十分重要。目前中小型汽轮机机组运用较多的是TD型的射水抽气器，专利产品《低耗高效多通道水——汽喷射泵》（即TD型射水抽气器）。TD型射水抽气器虽然效率高，耗能低，但由于不同类型的机组真空系统结构不同，其真空严密性也有一定差别，所以为维持正常真空并降低能耗，选用适当的抽吸量的抽气器，正确的选用工作水耗用量及进水压力参数都至关重要。TD型射水抽气器的设计选型原则：工作水在吸入室应具有最佳流速，且单股水束应具有最佳截面，以期水束能实现最佳分散度，分散后水质点又具有最佳动量，实现以最少的水量裹胁最多的气体。水质点与空气在吸入室内接触达到最均匀。被水束裹胁的气体能全部压入喉管。能制止初始段的气相返流（这是单靠加长喉管难以实现的）。在混合室内既要在不太长的喉管中实现两相流的均匀混合，又要充分利用余速使排出的能量达到最少。TD型射水抽气器由进水室、吸水室、喉管束、轴封抽气器等部分组成。在吸入室内采用了有分流室的结构作为主要通道和小孔群方式组合辅助通道来降低气阻，消除气相偏流，增加两质点间的能量交换。吸入室的几何结构，喉口形状，喉劲喷嘴面积比，喉长喉管径比等都根据两相流的最新研究成果、用新的计算方法、并经试验确定。喉管在结构上分为三段：气体压入段。漩涡强化交流段和增压段。汽轮机组凝汽器配置的主抽气器数量，国外规定：25MW以下机组，每机装置1台抽气器，50MW以上机组每机装置2台100％容量的抽气器，其中1台备用。也有厂家配置3台50％容量的抽气器。目前大型机组除600MW机组以逐步统一为2台100％容量的配置方案。汽轮机组的抽气器容量选择是否合理，对机组的安全经济运行至关重要，因容量过大耗功大，容量过小，凝汽器的真空下降。TD系列的射水抽气器是按真空严密度上限设计的。目前我国火力发电厂中小型汽轮机组常用射水抽气器的型号如下表：表3-3射水抽气器型号汽轮机型号射水抽气器型号抽吸能力kg/h配用水泵电机0.004Mpa，水温20℃型号流量M3/h扬程米N6MW以下TD-127.5IS100-80-16010032160M2-2（15KW）N12MWTDA-128.5IS100-80-6010032180M-2（22KW）N25MWTD-2510.5IS125-100-200B17237180M-2(30KW)N50MW（Ⅰ）TD-18218SH-13A28041Y200L-2(37KW)N50MW(Ⅱ)TD-3232250S-39A43235Y250M-4（55KW）N100MWTD-436.5250S-3948639Y280S-4（75KW）N125MWTD-4040250S-3948639Y280S-4（90KW）N200MWTD-908914SH-13A112036JA116-4（155KW）本次射水抽气器系统的设计是参照河南煤化集团演马电厂的汽轮机组为参数设计的。演马电厂的汽轮机型号为FC25-3.43/0.4，型式是中温中压、冲动、凝气式汽轮机。根据上述的参数查表，根据目前国内射水抽气器的实际选择选用TD—18型的射水抽气器比较合适。TD-18型射水抽气器抽干空气量为21kg/h，工作水量280t/h,按表查的，配用水泵8SH-13A,流量280m3,扬程为41m,配用电机为Y200L-2(37KW)。4．射水泵的选型4.1选型泵的要求泵是将原动机的机械能转换成流体的压力能和动能从而实现流体定向输送的动力设备。泵的用途各不相同，根据原理可分为三大类，分别是容积泵，叶片泵和其他类型的泵。容积泵的工作原理是利用工作容积周期性变化来输送液体，例如：活塞泵、柱塞泵、隔膜泵、齿轮泵、滑板泵、螺杆泵等。叶片泵的工作原理是利用叶片和液体相互作用来输送液体，例如：离心泵、混流泵、轴流泵、旋涡泵等。离心泵属于叶片泵，离心泵应用非常广泛，其特点是：转速高，体积小，重量轻，效率高，流量大，结构简单，性能平稳，容易操作和维修；其不足是：起动前泵内要灌满液体。液体精度对泵性能影响大，只能用于精度近似于水的液体，流量适用范围：5-20000立方米/时，扬程范围在3-2800米。离心泵按其结构形式分为：立式泵和卧式泵，立式泵的特点为：占地面积少，建筑投入小，安装方便，缺点为：重心高，不适合无固定底脚场合运行。卧式泵特点：适用场合广泛，重心低，稳定性好，缺点为：占地面积大，建筑投入大，体积大，重量重。例如：立式泵有DL立式离心泵，DL立式多级泵，潜水电泵。卧式泵有CFW泵、D型多级泵、SH型双吸泵、B型、IH型、BA型、IR型等。按扬程流量的要求并根据叶轮结构组成级数分为：A.单级单吸泵：泵有一只叶轮，叶轮上一个吸入口，一般流量范围为：5.5-300m2/h，H在8-150米，流量小，扬程低。B.单级双吸泵：泵为一只叶轮，叶轮上二个吸入口。流量Q在120-20000m2/h，扬程H在10-110米，流量大，扬程低。A.单吸多级泵：泵为多个叶轮，第一个叶轮的排出室接着第二个叶轮吸入口，以此类推。4.2单级双吸式离心泵单级双吸式离心泵分为S型和SH型单级双吸式离心泵。4.2.1单级双吸式离心泵的应用范围和优点单级双吸离心泵主要供抽送温度低于80℃的清水或物理化学类似于水的其它液体之用。单级双吸式离心泵主要适用于自来水厂、空调循环用水、建筑供水、灌溉、排水泵站、电站、工业供水系统、消防系统、船舶工业等输送液体的场合。离心泵安装形式装配时不需调整，可根据现场使用条件。分立式或卧式安装。S型和Sh型单级双吸离心泵的工作条件：流量范围：0.8m3/h～120m3/h；

扬程范围：5.6m～330m；

温度范围：-20℃～120℃；

输送液体种类：各种清洁水及轻腐蚀液体；

离心泵泵腔承压：≤4.0MPa。单级双吸式离心泵结构特点：(1)结构紧凑外形美观，稳定性好，便于安装。

(2)运行平稳优化设计的双吸叶轮使轴向力减小到最低限度，且有优异水力性能的叶型，离心泵泵壳内表面及叶轮表面具有抗汽蚀性能。

(3)轴承选用SKF及NSK轴承保证运行平稳，噪音低，使用寿命长。

(4)轴封选用机械密封或填料密封。能保证8000小时运行无泄漏。

(5)离心泵安装形式装配时不需调整，可根据现场使用条件。分立式或卧式安装。

(6)加装自吸装置，可实现自动吸水，即不需安装底阀，不需真空泵，不需倒灌离心泵可以启动。4.2.2泵结构型式及标号意义泵的根据结构型式分为：（1）单级双吸卧式，壳体为水平中开。（2）单级双吸立式，壳体为中开。（3）型号的表示方法泵的型号有大写的拉丁字母和阿拉伯数字构成。、S型泵：标记示例：吸口直径为300mm，扬程32m，卧式、正常叶轮直径的单级离心式泵，其标记为：300S32。吸口直径为500mm，扬程为22mm，立式、正常叶轮直径的单级离心式泵，其标记为：500SL22。SH型泵：标记示例：吸口直径为250m，扬程为54m、卧式、叶轮直径经第一次车小的单级双吸式离心泵，其标记为：250Sh54A。吸口直径为800m，扬程为22m、卧式、正常叶轮直径的单级双吸式离心泵，其标记为：800ShL22。图4-1单级双吸式离心泵4.2.3SH型泵选型表表4-1SH型泵性能表SH型泵性能表泵型号流量Qm3/h扬程H(m)转速n(r/min)电机功率(KW)效率(%)必需汽蚀余量(NPSH)r(m)6sh-6126

162

19884

78

7029505572

74

725.06sh-6A112

144

18067

62

554568

72

705.06sh-9130

180

22052

46

384574

79

745.06sh-9A122

162

19844

40

353072

75

735.08sh-6180

234

288100

97

8011069

76

784.58sh-6A172

224

27688

83

779068

75

764.58sh-9216

288

35169

62.5

547574

79

753.0

4.5

5.38sh-9A180

270

32454.5

47

405567

76

723.8

5.0

5.58sh-13216

288

34248

42

355579

82

772.8

3.6

5.08sh-13A198

270

31043

36

313776

80

763.0

4.2

5.210sh-6360

486

61271

65.1

56147013270

76.5

745.510sh-6A342

468

54061

54

5011069

75

726.010sh-9360

486

61242.5

38.5

32.514707575

81

806.010sh-9A324

486

57635.5

30.5

257574

80

776.010sh-13360

486

57627

23.5

195580

86

826.010sh-13A342

414

48222.2

20.3

17.43780

83

806.012sh-6590

792

93698

90

8230074

77.5

753.5

4.5

5.412sh-6A576

756

91886

78

8026071

74

713.6

4.7

5.54.3射水泵的选型及特点由于射水抽气器抽吸空气的能力与工作水流经喷嘴的流量及流速有关，所以利用较小的流量、较低的流速吸较多的气体是设计低耗高效射水抽气器的重要课题。为此配用合适参数的水泵尤为重要。射水抽气器用于发电厂凝汽器已经70多年的历史了，在此期间，射水抽气器所发展出的结构型式不下十余种。因每一种型式的抽气器在设计中都已确定了其流速。所以在喷嘴总截面选定后，抽气器前的水压就成为反应工作水流量、流速最直观的参数了。如按喷嘴前的工作水压分类，我国自行设计的射水抽气器常用的有如下四种类型。（1）中等水压、大流量型水压在0.3～0.35MPa(表压)，耗水量在25～28m3/kg气，以大喷嘴、单通道、短喉型为特点，面积比f3/f1=2.27。它最初与二十年代使用与勃朗—鲍浮利汽轮机上。我国五十年代末设计的汽轮机组，即以此结构为母型。其效率极低，比功耗高达3.5KW·h/kg气左右。（2）低水压、大流量型由于中等水压，大流量型抽气器喉管出口余速损失高达50％以上，所以产生了低水压、大流量型抽气器。水压为0.18～0.22MPa，耗水量为20m3气，仍以大喷嘴、单通道、短喉型为特点面积比不超过2．5。它在我国早期的N100型，N200型机组上均采用过，不仅效率低，而且难以获得大抽吸量，比耗功在2．5～2．8KW·h/kg克气之间。该型抽气器之两相流进入喉管后压力恢复较快，故加长喉管不但无助于内效率的提高，相反会增大水力损失。（3）高水压、小流量型水压0．55～O．6MPa，水流量l0～1lm3/kg气．以小喷嘴、单通道．长喉型为特点，面积比高达5．5～6。我国在8O年代初采用。该跫抽气器两相流在流经整个喉管后的绝对压力尚低，故加长喉管可减少余速损失．提高抽气能力。又因水泵扬程高，具增大安装高度的条件，但因其系以增高水速来实现大抽气量，故余速损失大，单位耗功高迭3．5kW·h／kg气。（4）中等水压、小流量型以多通遭，长喉型为特点。出现于70年代初，在我国发展至今也有15年历程。近几年来新一代产品TD型射水抽气器的水压为0.35MPa，水流量为13m3/kg气，面积比在4．7～5．3之间。根据实际水压偏差，靠改变喷嘴口径方法来修正面积比。当实际水压偏低，面积比适当增大以作部份补偿；反之，则适当减小面积比。低耗高效型射水抽气器的设计就是其结构型式、几何尺寸及工作水参数的最佳配置过程。每一种型式的抽气器均有最经济的水压值(即在水温0℃、大气压力0．1MPa，抽气器不进空气情况下所能抽到的极限真空)，抽气器将在最低耗功下实现设计抽吸量。选TD型抽气器喷嘴前0．35MPa(表压)为经济水压，抽气量与水压的关系为:式中GH——抽气器抽吸量，kg/hQ——流经抽气器的水流量，kg/hK——水压对抽吸量的影响系数当满足了流量Q在进水压力为0.35MPa时，研究发现值为K=1，抽气器能述设计抽气量；当水压低至0.3MPa时，空气吸入量将比设计值降低30％；当水压高至0．4MPa时，虽然抽气量仅增加l2.5％，但耗功增加超过3O％。因此选定0．35MPa为TD型抽气器的经济水压。TD型抽气器适宜选用单级双吸、卧式中开S型离心泵，如没有合适型号，也可选用SH型泵。按表查按表查的，配用水泵8SH-13A,流量280m3,扬程为41m,配用电机为Y200L-2(37KW)，这种水泵和所选的TD-18比较合适。按该系统设计，电厂汽轮机机组在25MW以上每机装置2台100％容量的抽气器，其中1台备用。5．射水池的设计和研究5.1射水池的作用和设计5.1.1射水池的作用射水池是射水抽气系统中不可缺少的一部分，射水池的设计是否合理关系到射水泵和射水抽气器的效率和能力问题，即关系到机组的经济性问题。射水箱连接着射水抽气器和射水泵，以射水抽气器典型系统图为例：射水泵从射水箱中吸水，从射水箱吸出的水经管道由射水泵加压送如射水抽气器，压力水进入射水抽气器水室（该室防止压力水进入喷嘴前形成漩涡产生压力损失）后，再进入射水抽气器中的喷管，在喷嘴中的水的静压力转换成速度能，水以高速通过混合室形成高度真空，从而抽吸凝汽器中不凝结气体并与之混合一起进入扩散管，降入升压后再排入射水箱，在射水箱中不凝结气体排入大气。水在射水箱，管道，经射水泵和射水抽气器中循环把凝汽器的不凝结气体带出。所以射水箱是射水抽气的重要组成部分。1—水室2—喷嘴3—吸入室4—汽气混合物入口管5—收缩管6—喉管7—辅助接管8—射水泵9—射水箱H—布置标高图5-1射水抽气系统示意图5.1.2射水池的设计（1）射水池容量大小的确定以南京汽轮电机厂机组为例，该厂C12、N12机组推荐射水泵出力为140m3／h，射水箱容量3.0m3，射水箱容量储存时间3．0／140—0．021h。该厂C25,N25机组推荐射水泵出力为170m3／h，射水箱容量3.78m3，射水容量储存时间3.78/170=0．022h。该厂的N50机组推荐射水泵出力为792m3／h，射水箱容量储存时间为5／792=O．0063h.一般水泵房吸水池的容量为3～5m3。射水箱的容量最低限度的要求应满足射水泵故障时自动倒泵的要求。射水泵出口阀门为闸阀或截止阀时，时间应大于0．0333h；射水泵出口阀门为蝶阀时，时间应大于0.025h。C12、N12机组射水箱容量应大于3．5～4．7m，C25,N25机组应大于4．3～5．7m3，N50机组应大于20～26m。有条件扩大容量时宁大勿小，以防止事故停泵时发生水的大量外溢。（2）射水箱的结构处理射水箱设计的不合格常引起进出水互相干扰，这样从而影响了射水泵的工作。所以射水箱的结构是否合理直接或间接的影响了射水抽气器系统的工作效率，因