外防护脚手架施工方案

/书目一、编制依据 3二、工程概况 3三、施工部署 41、 成立平安防护领导小组 4四、防护架构造要求 71、总的设计尺寸 72、纵向水平杆 73、横向水平杆 84、脚手板的设置 95、立杆及扫地杆 106、连墙件 117、悬挑梁末端做法 128、平面转角处做法 139、悬挑立杆 1410、扣件安装 1511、门洞： 1512、扣件 1513、剪刀撑 1514、开口部位的设置 1615、水平平安网 17五、架子搭设及平安管理 17六、架上作业时的平安留意事项： 19七、其他平安留意事项： 20八、搭设和拆除作业中的平安防护： 22九、作业面的平安防护： 23十、人行和运输通道的防护 23十一、高处作业平安技术措施 23十二、检查和验收 28十三、脚手架平安计算 291、落地式扣件钢管脚手架计算书 292、悬挑式扣件钢管脚手架计算书 39十四、脚手架平面布置图 531、落地架平面布置图 532、悬挑架平面布置图 53一、编制依据1、《建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规范》JGJ130-20112、《北京市建筑工程施工平安操作规程》DBJ01-62-20023、《关于加强施工用钢管、扣件运用管理的通知》京建材[2006]72号4、丰台区长辛店张郭庄地区（原丰台长辛店生态城一期（北区）B地块）二类居住、托幼及商业金融用地（配建“限价商品住房”）用地项目-B52地块-1#楼、2#楼、3#楼、5#地下车库施工图5、丰台区长辛店张郭庄地区（原丰台长辛店生态城一期（北区）B地块）二类居住、托幼及商业金融用地（配建“限价商品住房”）用地项目-B52地块-1#楼、2#楼、3#楼、5#地下车库施工组织设计二、工程概况1、本项目位于丰台区长辛店镇张郭庄，以芦井路为界，西起规划长辛店北九路，东至规划长辛店北十一路，北至规划长辛店北十八路。本工程地下三层为汽车库及设备用房，地上为1#、2#、3#楼为办公建筑，共14层。2、为协作主体结构模板施工，依据现场实际状况分为两个阶段搭设搭设双排落地脚手架及悬挑脚手架，一层至三层未落地双排脚手架，一部分都落在地下一层顶板上，一部分为悬挑、一部分落在地下室顶板和护坡桩冠梁上详细位置见脚手架搭设平面布图（后附）。三、施工部署成立平安防护领导小组组长：李国侠（项目经理）——负责协调工作，现场施工总指挥副组长：张建宁（技术负责人）——技术总部署、编制施工方案组员：（生产负责人李浩晨）现场施工协调、施工技术交底；组员：（平安员）韩朝旺现场施工指挥、质量检查、组织验收。2、设计总体思路（1）1-3层落地双管脚手架搭设高度为14.9m、防护栏高度为1.6米；总的搭设高度为16.5m。（按最高点计算）（2）2-14层搭设悬挑脚手架，支配分为四次用16#工字钢挑出，第一次从三层地面起先搭设、其次次从六层地面挑出、第三次从九层地面挑出、第四次从十二层地面挑出，搭设高度均为16.8m加1.5米防护栏总高18.3m。脚手架主要用于地下部分施工的平安防护。3、劳动力准备本工程搭设阶段共需架子工10名，维护阶段共需架子工4名，拆除阶段共需外架工10名。全部架子工均需持证上岗。架子工由劳务公司供应。搭设阶段支配壮工6人，2名测量放线工协作。4、材料准备本工程外架所用的钢管、扣件、基础垫板均由租赁公司供应。脚手板和其它材料由劳务分包自行选购 。基础部位主要材料支配如下表：名称及规格用途总需用量备注6m长管纵向水平杆2470根租赁6m长管立杆及斜杆2620根租赁3m长管调整节头位置1440根租赁1.5m短管横向水平杆2600根租赁2.5m短管连墙杆480根租赁3m短管转角水平杆900根租赁2000mm×200mm×50mm垫木基础垫板950块租赁直角扣件21000个租赁对接扣件1900个租赁4000mm×200mm脚手板700块采购6m×1.8m平安网1600张采购8#铅丝采购材料的技术要求：焊接钢管规格（外径48.3mm、壁厚3.6mm）钢管：应接受现行国家标准《直缝电焊钢管》（GB/T13793）中规定的3号一般钢管。其质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。扣件直角扣件；旋转扣件；对接扣件接受可锻铸制作的扣件。其材质符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB5813）中的规定。脚手板本工程接受≧200mm宽木脚手板搭设。木脚手板应接受杉木或松木制作，其材质应符合现行国家标准《木结构设计规范》（GBJ5）中Ⅱ级材质的规定。脚手板厚度不应小于50mm，两端应各设直径为4mm的镀锌箍三道。密目网1.3m～2m材质和质量标准应符合《建筑施工平安检查标准》（JGJ59-99）和（GB16909-1997）密目式平安网国家标准。5、机具准备 搭、拆架子所需机具主要有架子扳手、吊线，由架子工自备。项目部应配备如下检查工具（可借用，但应符合要求）：名称数量用途经纬仪1台检查脚手架垂直度扭力扳手1把检查扣件拧紧力度游标卡尺1把检查焊接钢管外径和壁厚、外表面锈蚀深度塞尺1把检查钢管两端面切斜偏差钢卷尺1把检查钢管弯曲程度和搭设中的距离或长度水平尺1把检查水平杆高差注：《建筑施工扣件式钢管脚手架》（JGJ130-2011）中提及的钢板尺用钢卷尺代替。四、防护架构造要求1、总的设计尺寸立杆纵距1.5m（局部有所调整，但均不大于1.5m），横距0.9m（可平铺四块脚手板，每块脚手板宽200mm），内排立杆据结构外皮0.3m，大横杆各步步距1.50m，均布置在立杆的里侧，接受对接扣件连接，上下相邻大横杆的接头位置错开布置，在不同的立杆纵距中，同一步内两根内外大横杆接头错开布置在不同跨内，连墙件为两步三跨，防护架落地部分依据16.5m、悬挑部分依据18.3m搭设，平平稳定计算分为两次。外排架内侧设全封闭密目平安网。2、纵向水平杆纵向水平杆要求设置在立杆内侧，接长宜运用对接。对接扣件应交织布置，两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm，各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。搭接接头的搭接长度不应小于1m，应接受不少于3个旋转扣件固定。接长如接受搭接，搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定。纵向水平杆应作为横向水平杆的支座，用直角扣件固定在立杆上。端部构件边缘至接茬纵向水平杆端的距离不小于100mm。3、横向水平杆作业层上非主节点处的横向水平杆，宜依据支承脚手板的须要等间距设置，最大间距不应大于纵距的1/2。横向水平杆两端均应接受直角扣件固定在纵向水平杆上。横向水平杆靠墙一端外伸长度不小于300mm，以满足铺一块脚手板的要求。靠墙一端离外墙装饰面距离不大于120-150mm。作业层满铺脚手板。脚手板应设置在三根横向水平杆上。脚手板的铺设可对接平铺时，接头处必需设两根横向水平杆，接头外伸130-150mm，也可搭接铺设，搭接时接头必需支在横向水平杆上，并用16#扎丝扎实。每层端部脚手板探头长度取150mm，脚手板长两端应和支承杆牢靠固定。4、脚手板的设置4.1.作业层脚手板应铺满，铺稳，离开墙面120～150mm；4.2.木脚手板设置在三根横向水平杆上。当脚手板长度小于2m时，可接受两根横向水平杆支承，但应将脚手板两端和其牢靠固定，严防倾翻。此三种脚手板的铺设可接受对接平铺，亦可接受塔接铺设。脚手板对接平铺时，接头处必需设两根横向水平杆，脚手板外伸长应取130～150mm,两块脚手板外伸长度的和不应大于300mm，如下图；脚手板搭接铺设时，接头必需支在横向水平杆上，搭接长度应大于200mm，其伸出横向水平杆的长度不应小于100mm，如下图：4.3.作业层端部脚手板探头长度应取150mm,其板长两端均应和支承杆牢靠地固定。4.4.立杆节点处的横向水平杆，严禁拆除。5、立杆及扫地杆5.1.立杆底部应设置200*50木垫板。（长板通铺）5.2.脚手架必需设置纵，横向扫地杆。纵向扫地杆应接受直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆应接受直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必需将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨和立杆固定，凹凸差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm，如下图：5.3.落地脚手架底层步距不应大于2m,如下图：5.4.立杆接长除顶层顶步可接受搭接外，其余各层各步接头必需接受对接扣件连接。对接，搭接应符合下列规定：1）立杆上的对接扣件应交织布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心在主节点的距离不宜大于步距的1/3；2）搭接长度不应小于1m，应接受不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘距离不应小于100mm。6、连墙件运用脚手管和建筑物进行连接，从第一步纵向水平杆处起先，连墙件宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm，接受矩形布置。连墙件连接，连墙件接受在楼层梁上埋设短管Φ48×3.5，高度不小于２００mm,接受双扣件和架体连接，详细见下图：连墙件做法详图7、悬挑梁末端做法悬挑梁末端接受一道的预埋Ω型钢筋固定，锚固在楼板上，楼板实行支顶卸载措施，平面转角处悬挑梁末端锚固位置应相互错开，详见下图。8、平面转角处做法悬挑式脚手架架体结构在平面转角处应实行加强措施。详细做法见下图：悬挑架体底部做法9、悬挑立杆悬挑脚手架每根立杆全都座在工字钢焊接的ＤＮ２５短钢管上，短管高度2００ｍｍ，详细做法见下图悬挑钢梁楼面做法10、扣件安装连墙件接受硬连接，用钢管将脚手架和层框架梁预留钢管连接，水平间距不大于6m，垂直距离不大于4m，保持架体的稳定。11、门洞：防护架应在平安通道出入口处设置门洞。门洞处挑空一根立杆。门洞处的空间桁架，除下弦平面外，应在其余5个平面内设置斜腹杆。斜腹杆接受旋转扣件固定在和之相交的横向水平杆的伸出端上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。平安通道处的门洞两侧立杆应为双管立杆，副立杆高度应高于门洞口1至2步（外排架2步，内排架1步）。平安通道不得和防护架杆件连接。12、扣件螺栓拧紧扭力矩不应小于，且不应大于。主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm。对接扣件开口应朝上或朝内。各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。13、剪刀撑为保证脚手架整体结构不变形，在脚手架外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑，每道剪刀撑跨越立杆7根，斜杆和地面的倾角45.8°。剪刀撑斜杆用旋转扣件固定在和之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。剪刀撑斜杆的接长接受搭接，搭接长度不小于1米，设置3个旋转扣件。见下图14、开口部位的设置脚手架开口部位必需设置连墙件，且连墙件的高度不应大于4m、并增加横向小横杆间距不大于0.5m、开口型双排脚手架的两端均必需设置横向斜撑。挂网封闭并设置警告标记牌。倒料平台洞口：洞口宽度接受4500×2800mm，加强做法如下图：15、水平平安网搭设多层建筑首层四周必需搭设3m宽的水平平安网，网底距接触面不得小于3m；高层建筑首层四周应搭设6m宽的双层水平平安网，网底距接触面不得小于5m，多层和高层建筑每隔四层且不大于10m，应设一道3m宽的水平平安网。外脚手架内及电梯井架体内或采光井内的水平兜网按规范要求每三层设置一道，且不超过10米。五、架子搭设及平安管理1、脚手架搭设或拆除人员必需由符合劳动部颁发的《特种作业人员平安技术培训考核管理规定》经考核合格，领取《特种作业人员操作证》的专业架子工进行。2、操作人员应持证上岗。操作时必需配戴平安帽、平安带，穿防滑鞋。3、大雾及雨天气和6级以上大风时，不得进行脚手架上的高处作业。4、脚手架搭设作业时，应按形成基本构架单元的要求逐排、逐跨和逐步地进行搭设，矩形周边脚手架宜从其中的一个角部起先向两个方向延长搭设。确保已搭部分稳定。5、搭设作业，应按以下要求作好自我爱惜和爱惜好作业现场人员的平安：5.1.在架上作业人员应穿防滑鞋和佩挂好平安带。保证作业的平安，脚下应铺设必要数量的脚手板，并应铺设平稳，且不得有探头板。当短暂无法铺设落脚板时，用于落脚或抓握、把(夹)持的杆件均应为稳定的构架部分，着力点和构架节点的水平距离应不大于0.8m，垂直距离应不大于1.5m。位于立杆接头之上的自由立杆(尚未和水平杆联接者)不得用作把持杆。5.2.架上作业人员应作好分工和协作，传递杆件应驾驭好重心，平稳传递。不要用力过猛，以免引起人身或杆件失衡。对每完成的一道工序，要相互询问并确认后才能进行下一道工序。5.3.作业人员应佩戴工具袋，工具用后装于袋中，不要放在架子上，以免掉落伤人。5.4.架设材料要随上随用，以免放置不当时掉落。5.5.每次收工以前，全部上架材料应全部搭设上，不要存留在架子上，而且确定要形成稳定的构架，不能形成稳定构架的部分应实行临时撑拉措施予以加固。5.6.在搭设作业进行中，地面上的协作人员应避开可能落物的区域。六、架上作业时的平安留意事项：1.作业前应留意检查作业环境是否牢靠，平安防护设施是否齐全有效，确认无误后方可作业。2.作业时应留意随时清理落在架面上的材料，保持架面上规整清洁，不要乱放材料、工具，以免影响作业的平安和发生掉物伤人。3.在进行撬、拉、推等操作时，要留意实行正确的姿态，站稳脚根，或一手把持在稳固的结构或支持物上，以免用力过猛身体失去平衡或把东西甩出。4.当架面高度不够、须要垫高时，确定要接受稳定牢靠的垫高方法，且垫高不要超过50cm，超过50cm时，应按搭设规定上升铺板层。在上升作业面时，应相应加高防护设施。5.在架面上运输材料经过正在作业中的人员时，要刚好发出“请留意”、“请让一让”的信号。材料要轻搁稳放，不许接受倾倒、猛磕或其他匆忙卸料方式。6.严禁在架面上打闹玩耍、退着行走和跨坐在外防护横杆上休息。不要在架面上抢行、跑跳，相互避让时应留意身体不要失衡。7.在脚手架上进行电气焊作业时，要铺铁皮接着火星或移去易燃物，以防火星点着易燃物。并应有防火措施。一旦着火时，刚好予以扑灭。七、其他平安留意事项：1.运架杆配件应尽量利用垂直运输设施或悬挂滑轮提升，并绑扎坚实。尽量避开或削减用人工层层传递。2.除搭设过程中必要的1--2步架的上下外，作业人员不得攀缘脚手架上下。3.在搭设脚手架时，不得运用不合格的架设材料。4.作业人员要听从统一指挥，不得自行其是。5.架上作业应按规范或设计规定的荷载运用，严禁超载。并应遵守如下要求：6.作业面上的荷载．包括脚手板、人员、工具和材料，当施工组织设计无规定时，应接规范的规定值限制。7.脚手架的铺脚手板层和同时作业层的数量不得超过规定。8.架面荷载应力求匀整分布，避开荷载集中于一侧。9.构配件要随运随装，不得存放在脚手架上。10.较重的施工设备(如电焊机等)不得放置在脚手架上。11.架上作业时，不要随意拆除基本结构杆件和连墙件，因作业的须要必需拆除某些杆件的连墙点时，必需取得施工主管和技术人员的同意，并实行牢靠的加固措施后方可拆除。12.架上作业时，不要随意拆除平安防护设施，未有设置或设置不符合要求时，必需补设或改善后，才能上架进行作业。13、脚手架拆除作业前，应制订详细的拆除施工方案和平安技术措施。并对参加作业全体人员进行技术平安交底，在统一指挥下，依据确定的方案进行拆除作业，留意事项如下：13.1.确定要依据先上后下、先外后里、先架面材料后构架材料、先辅件后结构件和先结构件后附墙件的依次，一件一件地松开联结，取出并随即吊下。13.2.拆卸脚手板、杆件、门架及其他较长、较重、有两端联结的部件时，必需要两人或多人一组进行。禁止单人进行拆卸作业，防止把持杆件不稳、失衡而发生事故。拆除水平杆件时，松开联结后水平托取下。拆除立杆时，在把稳上端后，再松开下端联结取下。13.3.多人或多组进行拆卸作业时，应加强指挥，并相互询问和协调作业步骤，严禁不按程序进行的随意拆卸。13.4.因拆除上部或一侧的附墙拉结而使架子不稳时，应加设临时撑拉措施，以防因架子晃动影响作业平安。13.5.拆卸现场应有牢靠的平安围护，并设专人看管，严禁非作业人员进人拆卸作业区内。13.6.严禁将拆卸下的杆部件和材料向地面抛掷。已拆至地面的架设材料应随时运出拆卸区域，保持现场文明。13.7.脚手架立杆的基础(地)应平整夯实，具有足够的承载力和稳定性。设于坑边或台上时，立杆距坑、台的上边缘不得小于lm，且边坡的坡度不得大于土的自然安眠角，否则，应作边坡的爱惜和加固处理。脚手架立杆之下必需设置垫座和垫板。八、搭设和拆除作业中的平安防护：13.1.作业现场应设平安围护和警示标记，禁止无关人员进入紧急区域。13.2.对尚未形成或已失支稳定结构的脚手架部位加设临时支撑或拉结。a.在架体的外侧必需连续设置剪刀撑。b.单皮架子部位要设置斜支撑杆，架体和地下室外墙预埋板连接坚实后在和对面护坡桩用可调支撑顶住，以确保单皮架子的稳定性。c.脚手架端头开口部位必需加两道小横杆并用密目平安网封堵。d.在架子下部必需设置扫地杆。(高度不大于200mm)13.3.在无牢靠的平安带扣挂物时，应拉设平安网。九、作业面的平安防护：1.脚手架的作业面上的脚手板必需满铺，不得留有空隙和探头板。脚手板和墙面之问的距离一般不应大于20cm。（铺一块脚手板）脚手板应和脚手架牢靠拴结。2.作业面的外侧立面的防护设施视详细状况可接受：1)挡脚板加二道防护栏杆。2)二道防护横杆满挂平安立网。3)其他牢靠的围护方法。十、人行和运输通道的防护1.贴近或穿过脚手架的人行和运输通道必需设置板篷。2.上下脚手架有高度差的入口应设坡度或踏步，并设栏杆防护。十一、高处作业平安技术措施1.凡在坠落高度基准面2m以上（含2m）有可能坠落的高处进行作业，都称为高处作业；高处作业必需坚持“先防护、后施工”，“无防护、不施工”的原则。2.高处作业的平安技术措施及其所需料具，必需列入工程的施工组织设计。3.单位工程施工负责人应对工程的高处作业平安技术负责并建立相应的责任制。高处作业要设置平安标记，挂平安网，施工前，应逐级进行平安技术教化及交底，落实全部平安技术措施和人身防护用品，未经落实时不得进行施工。4.高处作业中的平安标记、工具、仪表、电气设施和各种设备，必需在施工前加以检查，确认其完好，方能投入运用。5.高处作业时，要衣着敏捷，但决不行赤膊裸身，脚下要穿软底防滑鞋，决不能穿拖鞋，硬底鞋和带钉易滑的鞋，操作时要严格遵守各项平安操作规程和劳动纪律；高处作业人员持证上岗。6.高处作业时，每年要进行一次体格检查，患有心脏病、高血压、精神病癫痫病等不适合从事高处作业的人员，不行支配从事此类工作，严禁酒后作业。7.全部平安防护设施和平安标记等，任何人不得毁损或擅自移动和拆除。施工过程中，若发觉高处作业的平安设施有缺陷或隐患，务必刚好报告并立刻处理解决，对危及人身平安的隐患，应立刻停止作业。确因施工须要而短暂拆除或移动的要报项目安检部门同意后才能动手拆移，并在工作完毕后即行复原。8.平安网要求其比重小、强度高、耐磨性好、延长率大和耐久性较强，此外还应有确定的耐气候性能，受潮湿后期强度下降不太大。同一张平安网全部网绳都要接受一种材料，禁止运用材料为丙纶的平安网。应设首层平安网，每层网距小于10米，操作层脚手板下设一层。立网起的作用和防护栏杆类似，其最低高度应为1.2米平安网目变长不得大于10cm。平安网必需经试验合格后方可运用。9.本工程脚手架的外侧应用立网封闭。立网和架体连接应运用邦绳逐点绑扎，不得跳绑、漏绑。立网网体不得作平网网体运用。10.建筑物的转角处，和平面形态突出的部位，应设置平网，平安网要整体连接，不得中断，也不允许出现任何漏洞。除按高空作业规定设置爱惜措施处，还应在作业层下架子内（≤10m）设固定平网一道。11.平安网的拆除应在施工全部完成，作业全部停止后，经项目主管平安的经理同意，方可拆除，拆除过程中要有专人监护。拆除的依次，应自上而下依次进行，下方应设警戒区，并设“禁止通行”等平安标记。12.平安网应由专人负责购置、保管、发放和收存，网体在入库及库存时，要查验网上在两个不同位置所附的法定的永久性标牌。严禁选购 运用无产品说明书或无质量检验合格证书的平安网，且必需有建设安检站颁发的运用许可证。13.平安网在运用前须经安检部门检验，严禁不合格产品投入运用；平安网搭设完毕后，必需报有关平安管理人员验收，合格后方可运用；在运用过程中，要配备专人负责保养平安网，并刚好作检查和修理，每两周或一月做一次检查。如某一平安网受到较大冲击后立刻检查，每隔3个月按批号对试验绳进行强力试验一次，并做好试验记录。每年还应抽样冲击试验一次。14.网内的坠落物经常清理，保持网体干净，还要避开大量焊渣和其他火星掉入网内。当网体受到化学品的污染或网绳嵌入粗砂粒或其他可能引起磨损的异物时，即须进行清洗，洗后使其自然干燥；运用过后拆下的网，要有安检部门作全面检验并签订合格运用的证明，方可入库存放或重新运用；平安网在搬运中不行运用铁钩带刺的工具，以防损伤平安网。15.平安带应符合国家标准《平安带》 GB6095-85规定的构造形式、材料、技术和运用保管上的要求等；运用时要高挂低用，防止摇摆碰撞，绳子不能打结，钩子要挂在连接环上，当发觉有异样时要立刻更换，换新绳时要加绳套，运用3m以上的绳要加缓冲器。16.平安带的检验应按《平安带检验方法》GB6096-85进行，不得选购 和运用不合格的产品。平安带不运用时要妥当保管，不接触高温、强酸、强碱或尖锐物体，运用常见的绳要经常作外观检查，运用两年后要做抽检，抽检过的样带要换新绳。17.攀登和悬空高处作业人员以及搭设高处作业平安设施的人员，必需经过专业技术培训及专业考试合格，持证上岗，并必需定期进行体格检查。18.施工中对高处作业的平安技术设施，发觉有缺陷和隐患时，必需刚好解决；紧急人身平安的，必需停止作业。19.施工作业场所全部可能坠落的物件，应一律先行撤除或加以固定。高处作业中所用的物料，均应堆放平稳，不阻碍通行和装卸。工具应顺手放人工具袋；作业中的走道、通道板和登高用具，应随时清扫干净；拆卸下的物件及余料和废料均应刚好清理运走，不得随意乱置或向下丢弃。传递物件禁止抛掷。20.遇有6级以上大风、浓雾等恶劣气候，不得进行露天攀登和悬空高处作业，暴雨过后，应对高处作业平安设施逐一加以检查，发觉有松动、变形、损坏或脱落等现象，应立刻修理完善。21.因作业须要，临时拆除或变动平安防护设施时，必需经施工负责人同意，并实行相应的牢靠措施，作业后应立刻复原。22.防护棚搭设和拆除时，应设警戒区，并应派专人监护。严禁上下同时拆除。23.高处作业平安设施的主要受力杆件，力学计算按一般结构力学公式，强度及挠度计算按现行有关规范进行，但钢受弯构件的强度计算不考虑塑性影响，构造上应符合现行相应规范的要求。1）该架子按外防护结构架子兼作外装修架子搭设，运用时荷载不得超过200kg/m2；2）架子搭设必需由架子工操作，架子工必需持证上岗，搭设过程中严格依据《建筑工程脚手架平安技术操作规程》的有关规定执行；3）架子搭设工长必需有书面平安及技术交底；4）凡上架操作人员必需戴平安帽，系牢平安带，严禁酒后作业；5）架子搭设过程中必需设立禁区，并有专人看护；6）遇有恶劣天气如大风、大雨天气要停止作业；7）架子上严禁堆放物料，凡电气设备不准上架；8）架子基础四周要高于自然地坪50mm，架体外侧现场设置排水沟，保证雨季现场排水通畅，架子下面不得有积水；9）架子搭设时要刚好和结构连接，以保证搭设过程中的平安，随搭设随校正杆件的垂直度及水平偏差，钢管的卡子不得拧的过紧或过松，扣件螺栓拧紧力矩值不应小于40N·m，且不应大于65N·m。十二、检查和验收三、脚手架的检查和验收A脚手架及基础应在下列阶段进行检查和验收：1）基础完工后及脚手架搭设前；2）作业层上施加荷载前；3）每搭设完6m~8m高度后；4）达到设计高度后；5）遇有六级强风及以上风或大雨后和解冻后；6）停用超过一个月。B脚手架运用中，应定期检查下列要求内容：1)杆件的设置和连接，连墙件、支撑等的构造应符合规范和专项施工方案的要求；2)地基应无积水，底座应无松动，立杆应无悬空；3)扣件螺栓应无松动；4)高度在24m以上的双排脚手架，其立杆的沉降和垂直度的偏差应符合规范的规定；5）大风、大雨后平安部门要对架子进行检查，发觉倾斜、下沉、松扣、崩扣现象刚好修理；十三、脚手架平安计算1、落地式扣件钢管脚手架计算书依据规范:《建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规范》JGJ130-2011《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017-2003《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011计算参数:钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。双排脚手架，搭设高度16.5米，立杆接受单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.90米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.50米。钢管类型为φ48.3×3.6，连墙件接受2步3跨，竖向间距3.00米，水平间距4.50米。施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板接受竹串片，荷载为0.35kN/m2，依据铺设4层计算。栏杆接受竹串片，荷载为0.17kN/m，平安网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。基本风压0.30kN/m2，高度变更系数1.0000，体型系数0.6000。地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。钢管惯性矩计算接受I=π(D4-d4)/64，抗拒距计算接受W=π(D4-d4)/32D。一、大横杆的计算:大横杆依据三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。依据大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.040kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.350×0.900/2=0.157kN/m活荷载标准值Q=3.000×0.900/2=1.350kN/m静荷载的计算值q1=1.2×0.040+1.2×0.157=0.237kN/m活荷载的计算值q2=1.4×1.350=1.890kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=(0.08×0.237+0.10×1.890)×1.5002支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-(0.10×0.237+0.117×1.890)×1.5002我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：σ=0.551×106/5260.0=104.712N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值q1=0.040+0.157=0.197kN/m活荷载标准值q2=1.350kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.197+0.990×1.350)×1500.04/(100×2.06×105×127100.0)=2.842mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150和10mm,满足要求!二、小横杆的计算:小横杆依据简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.040×1.500=0.060kN脚手板的荷载标准值P2=0.350×0.900×1.500/2=0.236kN活荷载标准值Q=3.000×0.900×1.500/2=2.025kN荷载的计算值P=1.2×0.060+1.2×0.236+1.4×2.025=3.190kN小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载和荷载的计算值最不利支配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=(1.2×0.040)×0.9002σ=0.723×106/5260.0=137.370N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载和荷载的计算值最不利支配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=5.0×0.040×900.004/(384×2.060×105×127100.000)=0.013mm集中荷载标准值P=0.060+0.236+2.025=2.321kN集中荷载标准值最不利支配引起的最大挠度V2=2320.800×900.0×900.0×900.0/(48×2.06×105×127100.0)=1.346mm最大挠度和V=V1+V2=1.359mm小横杆的最大挠度小于900.0/150和10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆和立杆连接时，扣件的抗滑承载力依据下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值P1=0.040×0.900=0.036kN脚手板的荷载标准值P2=0.350×0.900×1.500/2=0.236kN活荷载标准值Q=3.000×0.900×1.500/2=2.025kN荷载的计算值R=1.2×0.036+1.2×0.236+1.4×2.025=3.161kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。四、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1444NG1=0.144×16.500=2.383kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例接受竹串片脚手板，标准值为0.35NG2=0.350×4×1.500×(0.900+0.300)/2=1.260kN(3)栏杆和挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例接受栏杆、竹串片脚手板挡板，标准值为0.17NG3=0.170×1.500×4/2=0.510kN(4)吊挂的平安设施荷载，包括平安网(kN/m2)；0.010NG4=0.010×1.500×16.500=0.247kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.400kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×2×1.500×0.900/2=4.050kN风荷载标准值应依据以下公式计算其中W0——基本风压(kN/m2)，W0=0.300Uz——风荷载高度变更系数，Uz=1.000Us——风荷载体型系数：Us=0.600经计算得到：Wk=0.300×1.000×0.600=0.180kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+0.9×1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力：N=1.2×4.400+0.9×1.4×4.050=10.383kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力：N=1.2×4.400+1.4×4.050=10.950kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.9×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；la——立杆的纵距(m)；h——立杆的步距(m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩：Mw五、立杆的稳定性计算:1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=10.950kN；i——计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm；k——计算长度附加系数，取1.155；u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.500=2.599m；A——立杆净截面面积，A=5.060cm2；W——立杆净截面模量(抗拒矩),W=5.260cm3；λ——由长细比，为2599/16=163；φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.265；σ——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；经计算得到:σ=10950/(0.27×506)=81.560N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=10.383kN；i——计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm；k——计算长度附加系数，取1.155；u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.500=2.599m；A——立杆净截面面积，A=5.060cm2；W——立杆净截面模量(抗拒矩),W=5.260cm3；λ——由长细比，为2599/16=163；φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.265；MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.077kN.m；σ——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；经计算得到σ=10383/(0.27×506)+77000/5260=91.889N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!六、最大搭设高度的计算:不考虑风荷载时，当立杆接受单管时，单、双排脚手架允许搭设高度[H]，按下列计算：其中NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=2.017kN；NQ——活荷载标准值，NQ=4.050kN；gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.144kN/m；经计算得到，不考虑风荷载时，依据稳定性计算的搭设高度[H]=112.142米。考虑风荷载时，当立杆接受单管时，单、双排脚手架允许搭设高度[H]，按下列计算：其中NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=2.017kN；NQ——活荷载标准值，NQ=4.050kN；gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.144kN/m；Mwk——计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk=0.061kN.m；经计算得到，考虑风荷载时，依据稳定性计算的搭设高度[H]=104.139米。取上面两式计算结果的最小值，脚手架允许搭设高度[H]=104.139米。七、连墙件的计算:连墙件的轴向力计算值应依据下式计算：Nl=Nlw+No其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应依据下式计算：Nlw=1.4×wk×Awwk——风荷载标准值，wk=0.180kN/m2；Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积:Aw=3.00×4.50=13.500m2；No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=3.000经计算得到Nlw=3.402kN，连墙件轴向力计算值Nl=6.402kN依据连墙件杆件强度要求，轴向力设计值Nf1=0.85Ac[f]依据连墙件杆件稳定性要求，轴向力设计值Nf2=0.85φA[f]其中φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=30.00/1.59的结果查表得到φ=0.95；净截面面积Ac=5.06cm2；毛截面面积A=18.32cm2；[f]=205.00N/mm2。经过计算得到Nf1=88.171kNNf1>Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!经过计算得到Nf=303.873kNNf2>Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!连墙件接受扣件和墙体连接。经过计算得到N1=6.402kN小于扣件的抗滑力8.0kN，连墙件扣件满足要求!连墙件扣件连接示意图八、立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求pk≤fg其中pk——脚手架立杆基础底面处的平均压力标准值，pk=Nk/A=33.80(kPa)Nk——上部结构传至基础顶面的轴向力标准值Nk=4.40+4.05=8.45kNA——基础底面面积(m2)；A=0.25fg——地基承载力设计值(kN/m2)；fg=68.00地基承载力设计值应按下式计算fg=kc×fgk其中kc——脚手架地基承载力调整系数；kc=0.40fgk——地基承载力标准值；fgk=170.00地基承载力的计算满足要求!扣件脚手架计算满足要求！2、悬挑式扣件钢管脚手架计算书依据规范:《建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规范》JGJ130-2011《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017-2003《混凝土结构设计规范》GB50010-2010计算参数:钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。双排脚手架，搭设高度18.3米，立杆接受单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.90米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.50米。接受的钢管类型为φ48.3×3.6，连墙件接受2步3跨，竖向间距3.00米，水平间距4.50米。施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板接受竹笆片，荷载为0.10kN/m2，依据铺设4层计算。栏杆接受冲压钢板，荷载为0.16kN/m，平安网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。基本风压0.30kN/m2，高度变更系数1.2500，体型系数0.6000。悬挑水平钢梁接受16号工字钢，建筑物外悬挑段长度1.50米，建筑物内锚固段长度1.50米。悬挑水平钢梁上面的联梁接受10号工字钢，相邻悬挑钢梁之间的联梁上最多布置1根立杆。悬挑水平钢梁接受悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆和建筑物拉结。钢管惯性矩计算接受I=π(D4-d4)/64，抗拒距计算接受W=π(D4-d4)/32D。一、大横杆的计算大横杆依据三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。依据大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.040kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.100×0.900/2=0.045kN/m活荷载标准值Q=2.000×0.900/2=0.900kN/m静荷载的计算值q1=1.2×0.040+1.2×0.045=0.102kN/m活荷载的计算值q2=1.4×0.900=1.260kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=(0.08×0.102+0.10×1.260)×1.5002支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-(0.10×0.102+0.117×1.260)×1.5002我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：σ=0.355×106/5260.0=67.408N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值q1=0.040+0.045=0.085kN/m活荷载标准值q2=0.900kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.085+0.990×0.900)×1500.04/(100×2.06×105×127100.0)=1.834mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150和10mm,满足要求!二、小横杆的计算小横杆依据简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.040×1.500=0.060kN脚手板的荷载标准值P2=0.100×0.900×1.500/2=0.068kN活荷载标准值Q=2.000×0.900×1.500/2=1.350kN荷载的计算值P=1.2×0.060+1.2×0.068+1.4×1.350=2.042kN小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载和荷载的计算值最不利支配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=(1.2×0.040)×0.9002σ=0.464×106/5260.0=88.285N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载和荷载的计算值最不利支配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=5.0×0.040×900.004/(384×2.060×105×127100.000)=0.01mm集中荷载标准值P=0.060+0.068+1.350=1.477kN集中荷载标准值最不利支配引起的最大挠度V2=1477.050×900.0×900.0×900.0/(48×2.06×105×127100.0)=0.857mm最大挠度和V=V1+V2=0.870mm小横杆的最大挠度小于900.0/150和10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆和立杆连接时，扣件的抗滑承载力依据下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；横杆的自重标准值P1=0.040×0.900=0.036kN脚手板的荷载标准值P2=0.100×0.900×1.500/2=0.068kN活荷载标准值Q=2.000×0.900×1.500/2=1.350kN荷载的计算值R=1.2×0.036+1.2×0.068+1.4×1.350=2.014kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1444NG1=0.144×18.300=2.643kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例接受竹笆片脚手板，标准值为0.10NG2=0.100×4×1.500×(0.900+0.300)/2=0.360kN(3)栏杆和挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例接受栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.16NG3=0.160×1.500×4/2=0.480kN(4)吊挂的平安设施荷载，包括平安网(kN/m2)；0.010NG4=0.010×1.500×18.300=0.274kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.757kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=2.000×2×1.500×0.900/2=2.700kN风荷载标准值应依据以下公式计算其中W0——基本风压(kN/m2)，W0=0.300Uz——风荷载高度变更系数，Uz=1.250Us——风荷载体型系数：Us=0.600经计算得到，风荷载标准值Wk=0.300×1.250×0.600=0.225kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+0.9×1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×3.757+0.9×1.4×2.700=7.910kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×3.757+1.4×2.700=8.288kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.9×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；la——立杆的纵距(m)；h——立杆的步距(m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩：Mw五、立杆的稳定性计算1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=8.288kN；i——计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm；k——计算长度附加系数，取1.155；u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.500=2.599m；A——立杆净截面面积，A=5.060cm2；W——立杆净截面模量(抗拒矩),W=5.260cm3；λ——由长细比，为2599/16=163；φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.265；σ——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；经计算得:σ=8288/(0.27×506)=61.735N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=7.910kN；i——计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm；k——计算长度附加系数，取1.155；u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.500=2.599m；A——立杆净截面面积，A=5.060cm2；W——立杆净截面模量(抗拒矩),W=5.260cm3；λ——由长细比，为2599/16=163；φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.265；MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.096kN.m；σ——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；经计算得到σ=7910/(0.27×506)+96000/5260=77.110N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!六、连墙件的计算连墙件的轴向力计算值应依据下式计算：Nl=Nlw+No其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应依据下式计算：Nlw=1.4×wk×Awwk——风荷载标准值，wk=0.225kN/m2；Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积:Aw=3.00×4.50=13.500m2；No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=3.000经计算得到Nlw=4.253kN，连墙件轴向力计算值Nl=7.253kN依据连墙件杆件强度要求，轴向力设计值Nf1=0.85Ac[f]依据连墙件杆件稳定性要求，轴向力设计值Nf2=0.85φA[f]连墙件轴向力设计值Nf=0.85φA[f]其中φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=30.00/1.59的结果查表得到φ=0.95；净截面面积Ac=5.06cm2；毛截面面积A=18.32cm2；[f]=205.00N/mm2。经过计算得到Nf1=88.171kNNf1>Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求