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10《化工设备机械根底》习题解答第一章化工设备材料及其选择一.名词解释形的现象。延长率:试件受拉力拉断后,总伸长的长度与原始长度之比的百分率。3.弹性模数(E):材料在弹性范围内,应力和应变成正比,即σ=Eε,比例系数E硬度:金属材料外表上不大的体积内抵抗其他更硬物体压入外表发生变形或裂开的力量。和快速塑性变形的力量。泊桑比μ:拉伸试验中试件单位横向收缩与单位纵向伸长之比。对于钢材,μ=0.3。耐腐蚀性:金属和合金对四周介质侵蚀〔发生化学和电化学作用引起的破坏〕的抵抗力量。抗氧化性:金属和合金抵抗被氧化的力量。屈服点:金属材料发生屈服现象的应力,即开头消灭塑性变形的应力。它代表材料抵抗产生塑性变形的力量。抗拉强度:金属材料在受力过程中,从开头加载到发生断裂所能到达的最大应力值。冷静钢:冷静钢在用冶炼时用强脱氧剂Si,Al等完全脱氧脱氧,是脱氧完全的钢。把FeO中的氧复原出来,生SiO和AlO2 23内部严密坚实。沸腾钢:沸腾钢在冶炼时用弱脱氧剂Mn脱氧反响,放出大量CO同的气泡,布满全锭之中,因而内部构造疏松。半冷静钢:介于冷静钢和沸腾钢之间,锭模也是上小下大,钢锭内部构造下半部像沸腾钢,上半部像冷静钢。0.25%的碳素钢。5%的合金钢。碳素钢:这种钢的合金元素含量低,而且这些合金元素不是为了改善钢材性能人为参加的。铸铁:含碳量大于2%的铁碳合金。铁素体:碳溶解在α-Fe奥氏体:碳溶解在γ-Fe中所形成的固溶体叫奥氏体。马氏体:钢和铁从高温奥氏体状态急冷下来,得到一种碳原子在α铁中过饱和的固溶体。热处理:钢铁在固态下通过加热,保温顺不同的冷却方式,以转变其组织、满足所需要的物理,化学与机械性能,这样的加工工艺称为热处理。火快,因而晶粒细化。热处理方法。〔30~50oC〕并保温肯定时间,然后再淬火剂中冷却以得到马氏体组织的一种热处理工艺。淬火可以增加工件的硬度、强度和耐磨性。组织趋于稳定,并获得技术上所要求的性能。调质:淬火加高温回火的操作。要求零件的强度、韧性、塑性等机械性能都较好时,一般承受调质处理。一般碳素钢:这种钢含硫,磷等有害杂质较多,要求S≤0.055%,P≤0.045%。一般碳素构造钢的牌号由代表钢材屈Q235—A·F。〔含硫S、磷P≤0.04%,非金属杂质少,组织均匀,外表质量较好。耐酸钢的总称。于锅炉和其他压力容器的承压壳体。由于锅炉钢常处于中温高压状态,而且还受冲击、疲乏、水和蒸汽的腐蚀作用,以及各种冷热加工,因此,对其性能要求也较高。要求。耐热钢:能耐高温的钢,抗氧化性能强且强度大。〕会变脆,冲击韧性会显著下降。因此用作低温场合的钢要求具有良好的韧性〔包括低温韧性,良好的加工工艺性和可焊性的钢。腐蚀速度:评定金属的腐蚀有两种方法。引起的重量变化。即:Kp0

p1〔g/m·h〕1FtK:腐蚀速度,g/cm·h;pg;0pg;1Fm2;th;尺寸的变化,常用金属厚度削减量,即腐蚀深度来表示腐蚀速度。即:24365K KKa 1000

〔mm/a〕mm/a;aρg/cm。化学腐蚀:金属遇到枯燥的气体和非电解质溶液发生化学作用引起的腐蚀。化学腐蚀在金属外表上,腐蚀过程没有电流产生。电化学腐蚀:金属与电解质溶液间产生电化学作用而引起的破坏,其特点是在腐蚀过程中有电流产生。象。晶间腐蚀:一种局部的,选择性的破坏。应力腐蚀:金属在腐蚀性介质和拉应力的共同作用下产生的一种破坏形式。给金属设备以阴极电流,使金属的电极电位向负向移动,当电位降至阳极起始电位时,金属设备的腐蚀即停顿。符号意义FQ:钢材屈服点AgR:容器钢Db:半冷静钢三、选择材料氨合成塔外筒 18MnMoNbR或13MnNiMoNbR氯化氢吸取塔 Q235-A·R+铜衬里溶解乙炔气瓶蒸压釜 高温高压废热锅炉的高温气侧壳体内衬 Cr25Ni20其次章 容器设计的根本学问的哪一类序号容器〔设备〕及条件类别1Φ150010Mpa的管壳式余热锅炉三21m3的氯化氢气体贮罐三3Φ202320m3的液氨贮罐三410Mpa800立升的乙烯贮罐三52.5Mpa的糖玻璃容器三1212容器〔设备〕及条件压力为4Mpa的毒性程度为极度危害介质的容器类别三二3用抗拉强度规定值下限为b=620Mpa材料制造的容器三45汽车罐车和铁路罐车三三1、钢板卷制的筒体和成型封头的公称直径是指它们的〔内〕径。2、无缝钢管做筒体时,其公称直径是指它们的〔外〕径。3DN是多少毫米?规格规格Φ14×3102040501004、压力容器法兰标准中公称压力PN有哪些等级?PNPN〔Mpa〕0.250.601.01.62.54.06.45、管法兰标准中公称压力PN有哪些等级?PNPN〔Mpa〕0.10.250.400.601.01.62.54.00.1360°而成的壳体。⒊经线:假设通过回转轴作一纵截面与壳体曲面相交所得的交线。⒋薄膜理论:薄膜应力是只有拉压正应力没有弯曲正应力的一种两向应力状态,也称为无力矩理论。⒌第一曲率半径:中间面上任一点M处经线的曲率半径。⒍小位移假设:壳体受力以后,各点位移都远小于壁厚。⒎区域平衡方程式:计算回转壳体在任意纬线上径向应力的公式。⒏边缘应力:内压圆筒壁上的弯曲应力及连接边缘区的变形与应力。变形便趋于协调,边缘应力就自动限制。二、推断题〔对者画√,错着画╳〕以下直立薄壁容器,受均匀气体内压力作用,哪些能用薄膜理论求解壁内应力?哪些不能?〔×〕〔√〕横截面为椭圆的柱壳。 〔×〕横截面为圆的椭球壳。 〔√〕横截面为半圆的柱壳。 〔×〕横截面为圆的锥形壳。 〔√〕〔×〕薄壁回转壳体中任一点,只要该点的两个曲率半径RR,则该点的两向应力。1 2〔×〕〔√〕〔√〕〔√〕〔×〕椭球壳的长,短轴之比a/b越小,其外形越接近球壳,其应力分布也就越趋于均匀〔√〕〔×〕图3-29 图 图3-31D1、球壳上任一点 RR1 2

R 2、圆锥壳上之M点

R121

m2cos3ABA(CRRR1 2A(BR1

r, RR1 2点: 在弧面上:B(

:R1

r, Rr1 2在圆柱壳上:B(B”):R, Rr1 2图3-32图3-32图圆柱壳上任一点R,RD1 2 2圆锥壳与柱壳的连接点A及锥顶点BA(B):R1

,R2

RcosB(柱):R1

,RR2B:R1

,R02

和四、计算以下各种承受气体均匀内压作用的薄壁回转壳体上诸点的薄膜应力m A图3-34图图3-34图图1. 球壳上任一点,:p=2Mpa,D=1008mm,S=8mm。RRD1008504mm PD21008

63MPm 4S 48 PmS1 2 PD 4S

63MP圆锥壳上之A点和B点,:p=0.5Mpa,D=1010mm,S=10mm,a=30o。A点:R1

,R2

D2cos PDm 4Scos

0.510104100.866

14.58MP PmS1 2PD 2Scos

0.510102100.866

29.16MPB点R1

,R020m p=1Mpa,a=1010mm,b=505mm,S=20mm。Bx=600mm。ab10105052 标准椭圆形封头abA点〔x0y

2 a2b):Ra,R1 b 2 b

Pa11010

50.5MPmP2sba4P2sba4x2(a2b2)m

S 20

43.3MPaP

a4x2(a2b2)2 a4

a4x2(a2

27.7MPab2)C点(xay0

Pa11010

25.25MPam 2S 220 Pa11010

50.5MPa

S 20m2.5Mpa816mm16mm,试求汽包圆筒壁m

。【解】P=2.5Mpa D=816mm S=16mmS16

属薄壁容器D 816PD

2.5816

31.875MPam 4S 416 PD2.5816

63.75MPam 2S 21620mm,试求该球形容器壁内的工作压力是多少。【解】P=0.6Mpa D=10020mm S=20mmS 20

0.1

属薄壁容器D 10020PD0.610020m 4S 420

75.15MPa2030mm,筒体与封头厚度30mm3Mpa,试求;⑴圆筒壁内的最大工作压力;22

m 的最大值并确定其所在的位置。【解】(1)圆筒P=3Mpa D=2030mm S=30mmS

0.01480.1D 2030

属薄壁容器 PD22030

50.75MPm 4S

430

PD22030

101.5MP 2S 230〔2〕椭球:2a 时2① b 在x=0,y=b,〔顶点处〕有最大值(

Pa a22

31015m

( 2

71.78MP S b 230②a2时②b

x=0,y=b〔顶点处〕(m)

Pa

310152

101.5MPmax

2S b 230 3 1015 3 1015 ()

max

Pa a ( ) 101.5MP2S b 230③a2.5时③b

x=0,y=b〔顶点处〕(m)

Pa

)

310152.5

126.88MPmax

2S b 230在x=a,y=0点〔边缘处〕Pa a2(

max

(22S b2

)215.69MP第四章内压薄壁圆筒与封头的强度设计有一容器,1.6Mpa,无液体静压作用,工作温度≤150℃且装有安全阀,试确定该容器的设计压力p=(1.76 )Mpa;计算压力p=(1.76 )Mpa;水压试验压力p=(2.2 )MPa.c T有一带夹套的反响釜,釜内为真空,0.5MPa,工作温度<200℃,试确定:(1)釜体的计算压力(外压)p=(-0.6 )MPa;釜体水压试验压力p=(0.75 )MPa.c T(2)夹套的计算压力(内压)p=(0.5 )MPa;夹套的水压试验压力p=(0.625 )MPa.c T有一立式容器,10m深,密度为ρ=1200kg/m3的液体介质,0.5MPa,工作温度≤100℃,试确定该容器的设计压力p=(0.5 )MPa;计算压力p=(0.617 )MPa;水压试验压力cp=(0.625 )MPa.T标准碟形封头之球面局部内径R=( 0.9)D;过渡圆弧局部之半径r=(0.17 )D.i i i承受均匀压力的圆平板,假设周边固定,则最大应力是(径向 )弯曲应力,且最大应力在圆平板的(边缘 )处;假设周边简支,最大应力是( 径向 )和(切向 )弯曲应力,且最大应力在圆平板的(中心 ,其有效厚度Se,当K≤1时,其值应小于封头内直径的(0.15 )%;K>1时,Se应不小于封头内直径的(0.3 )%.,S

=(3 )mm;对于高合金钢制容器,其最小壁min厚S =( 2 )mm.min对碳钢,16MnR,15MnNbR和正火的15MnVR钢板制容器,液压试验时,液体温度不得低于( 5 )℃,其他低合金钢制容器(不包括低温容器),液压试验时,液体温度不得低于( 15 )℃.(是者画√;非者画×)60mm6mm16MnR热轧钢板,其屈服点是不同的,60mm厚钢板的σs6mm厚钢板的σ.s( × )依据弹性失效理论,容器上一处的最大应力到达材料在设计温度下的屈服点σs(t)时,即宣告该容器已经”失效”.( √ )安全系数是一个不断发展变化的数据,依据科学技术进展的总趋势,安全系数将渐渐变小.( √ )当焊接接头构造形式肯定时,焊接接头系数随着监测比率的增加而减小. ( × )由于材料的强度指标σb和σs(σ0.2)是通过对试件作单向拉伸试验而侧得,对于二向或三向应力状态,在建立,.(√〕1、有一DN2023mm的内压薄壁圆筒,壁厚Sn=22mm,承受的最大气体工作压力p=2MPa,容器上装有安全阀,焊w接接头系数φ=0.85,厚度附加量为C=2mm,试求筒体的最大工作应力.【解〔1〕确定参数:p=2MPa; p=1.1p=2.2MPa〔装有安全阀〕;w c wD=DN=2023mm(钢板卷制); S=22mm; S=S-C=20mmi n e nφ=0.85〔题中给定〕;C=2mm〔题中给定〕.〔2〕最大工作应力:tpc(DiSe)

2.2(202320)

111.1MP2Se 220 a2,内径为D=10m,厚度为S=22mm,假设令焊接接头系数φ=1.0,厚度附加量为C=2mm,试计i n算该球形容器的最大允许工作压力.钢材的许用应力[σ]t=147MPa.【解〔1〕确定参数:D=10m; S=22mm; φ=1.0; C=2mm; [σ]t=147MPa.i nS=S-C=20mm.e n〔2〕最大工作压力:球形容器.4[]tS

4147 1.020[P]w

e DiSe

10000 20

1.17MPa,1600mm,5℃~105℃,1.6MPa,0Cr18Ni9Ti。承受双面焊对接接头,局部无损探伤,凸形封头上装有安全阀,试设计釜体厚度。【解】〔1〕确定参数:Di=1600mm; tw=5~105℃;pw=1.6MPa; pc=1.1pw=1.76MPa〔装有安全阀〕φ=0.85〔双面焊对接接头,局部探伤〕C2=0〔对不锈钢,当介质腐蚀性稍微时〕

材质:0Cr18Ni9Ti 内插法取值〕[σ]=137MPaS 2[]tpc

1.761600 14.8mm2112.90.851.76按教材表4-9取值,GB4237-92《不锈钢热轧钢板〕, C=C+C=0.8mm.1 1 2名义壁厚:S=S+C+圆整, S+C=14.8+0.8=15.6mm.n圆整后,S=16mm.n〔3〕 水压试验校核p(DS) T i e T 2S se有效壁厚S=S-C=16-0.8=15.2mme n[]

137试验压力

2.67MPa

T 2Se

2.67(160015.2)215.2

141.86MPa应力校核0.9s0.92050.85156.8MPaT0.9S 4,内径D=1600mm,壁厚S=16mm,计算压力为p=2.5MPa,工作温度为-3.5℃,材质为i n c承受双面焊对接接头,局部无损探伤,C=3mm,试校核贮罐强度。【解〔1〕确定参数:D=1600mm; S=16mm; t=-3.5℃; p=2.5MPa.i n w cφ=0.85〔双面焊对接接头,局部探伤〕16MnR:常温下的许用应力[]=170MPa设计温度下的许用应力[]t=170MPa常温度下的屈服点s

=345MPa有效壁厚:Se=SnC=16-3=13mm〔2〕强度校核最大允许工作压力[Pw][p ]

21700.8513w Di

Se

160013

2.33MPa∵ Pc>[Pw] ∴该贮罐强度缺乏9D=1400mm,p=1.8MPa,40℃,15MnVR,i c介质无大腐蚀性.双面焊对接接头,100%探伤。封头按半球形、标准椭圆形和标准碟形三种形式算出其所需厚度,最终依据各有关因素进展分析,确定一最正确方案。【解〔1〕确定参数:D=1400mm; p=1.8MPa; t=40℃;i cφ=1.0〔双面焊对接接头,100探伤;2=1mm〔介质无大腐蚀性〕15MnVR:假设钢板厚度:6~16mm,则:[σ]t=177MPa,[σ]=177MPa,s

=390MPa〔2〕筒体壁厚设计: pD 1.81400 S c i 7.16mmppc

21771.01.84-9取值,GB6654-94〕1C=C+C=1.25mm.1 2名义壁厚:S=S+C+圆整, S+C=7.16+1.25=8.41mm.n圆整后,S=9mm.n〔3〕筒体水压试验校核p(DS) T i e T 2S se有效壁厚S=S-C=9-1.25=7.75mme n[]

177T试验压力 PT

1.25P

[]t

1.251.8

177

2.25MPa计算应力 T

PT(DiSe2Se

)2.25(14007.75)27.75

204.35MPa应力校核

0.93901351MPasT0.9S 〔4〕封头厚度设计半球形封头:c i S pD c i ppc

1.8140041771.01.8

3.57mm4-9取值,GB6654-94〕1C=C+C=1.25mm.1 2名义壁厚:S=S+C+圆整, S+C=3.57+1.25=4.82mm.n圆整后,S=5mm.nS

KpDc i

1.01.81400

7.1mmp2[]t0.5pc

21771.00.51.8名义壁厚:Sn=S+C+圆整, S+C=7.1+1.25=8.35mm.圆整后,Sn=9mm.标准碟形封头:MpD

1.3251.81400S c i ppc

21771.00.51.8

9.4mm名义壁厚:S=S+C+圆整, S+C=9.4+1.25=10.65mm.n圆整后,S=11mm.n第五章外压圆筒与封头的设计〔X〕长圆筒和短圆筒的材质确定抱负,制造的精度确定保证,则在任何大的外压下也不会发生弹性失稳。 〔X〕18MnMoNbRQ235-AR10818MnMoNbR比用Q235-AR〔X〕

钢板制造的同一设计条件下的外压容器节省许多钢材。20g1020g高35%的16MnR钢板,即可满足设计要求。 〔X〕cr

>P >Pcr铝 cr。 〔X〕铜〔X〕n=2n>2〕的整数。直径与壁厚分别为D,S的薄壁圆筒壳,承受均匀侧向外压p作用时,其环向应力σ =〔PD/2S,经向应θ力σ〔PD/4S,它们均是〔压〕L〔无〕关。m外压容器的焊接接头系数均取为Φ=1m=3。〔长〕圆筒转化成为〔短〕圆筒,以提高临界失稳压力,减薄筒体壁厚。加强圈的惯性矩应计及〔加强圈〕和〔加强圈和圆筒有效段组合截面。〔加DS0 e强圈中心线两侧各为DS0 e15-21A,B,Cσ=216MPa,E=206GPa。试答复:s〔1〕A,B,Cn〔或大于〕几?〔2〕假设将圆筒改为铝合金制造σ=108MPaE=68.7GPa,它的许用外压力有何变化?变化的幅度或许是s

/[P]〕/o·C。·Bo/ A5-21【解】

值较大,临界压力P仅与S/D有关,而与L/D0 cr e 0

无关,失稳时的波形数n=2。

不仅与S/D有关,而且与L/D

n>2cr e 0 0C—临界圆筒〔长、短圆筒拐点处n≥2。在圆筒几何尺寸肯定状况下,[P]只与E[P]

/[P]=P/P=E/E=68.7/206=0.333 66.7%。铝 铜 cr铝 cr铜 铝 钢0 e〔200℃〕Et=1.8410MPaL 1.17Dcr

22155mmD0D0Se1.295Et( e D

)2.5(Di

S)De 0L 0 1625.2mmcr

[]te∵Lcr

LLcr

∴该聚合釜属于短圆筒S( e)2.5DPcr

2.59Et

L 2D0/m=0.42/3=0.14MPacr0.14MPa4、试设计一台氨合成塔内筒的厚度,内筒外径为D=410mm,筒长L=4000mm0Cr18Ni9Ti,内筒壁温04500.5MPa。D=410mm,L=4000mm,E=1.64×105MPa,计算外压P=0.5MPa0 c〔1〕Sn=8mm,取壁厚附加量C=2mmSe=Sn-C=8-2=6mm L/D=9.76 D/Se=68.30 0〔2〕求A值 查图5-5 得A=0.0026〔3〕求B值 查图5-12得B=88MPaB[P]

1.29MPa/e0D S 68.3/e0Pc=0.5MPa,Pc<<[P],说明假设的Sn=8mm〔1〕重假设Sn=6mm Se=Sn-C=6-2=4mm L/D=9.76 D/Se=102.50 0〔2〕求A值 查图5-5 得A=0.0014〔3〕求B值 查图5-12得B=78MPaB[P]

0.76MPa/e0D S 102.5/e0Pc=0.5MPa,Pc<[P],且较接近,故取Sn=6mmSn=6mm0Cr18Ni9Ti6、有一台液氮罐,直径为D=800mm,切线间长度L=1500mm,有效厚度S=2mm0Cr18Ni9Ti,由于其密闭性i e10-mmHg则需要几个?【解】确定计算外压力:=760-10-=759.99mmHgP0.1759.990.099990.1MPa∴ c 760查表得:Et=1.95×105MPa〔1〕 C=2mm,有效厚度S=2mm,则名义厚度Sn=Se+C=2+2=4mmeD=D+2S=800+8=808mm L/D=1.86 D/Se=4040 i n 0 0〔2〕A5-5A=0.000085〔3〕B5-12ABB2EtA21951030.00008511.05MPa3 3B/[P]/eD Se0

11.05404

0.027MPaP>[P] ∴不设置加强圈会被抽瘪c〔4〕设置加强圈所需加强圈最大间距tDtL 0.86E o

)2.5

0.86195103808(

2)2.5

404.5mms P Dc o

0.1 808LnLs

1

1500404.5

12.7(个〕取整,n=3 需设三个加强圈〔5〕验算设三个加强圈,则:L=L/4=1500/4=375mm L/D=0.464 D/Se=404e e 0 0查图5-5得A=0.00035, 查图5-12,得B=45MPa[P] B 45

0.11MPa/e0D S 404/e0由于Pc<[P],且格外接近,故至少需设三个加强圈。二、填空题:法兰联接构造,一般是由〔联接〕件,〔被联接〕件和〔密封元〕件三局部组成。在法兰密封所需要的预紧力肯定时,实行适当减小螺栓〔直径〕和增加螺栓〔个数〕的方法,对密封是有利的。提高法兰刚度的有效途径是1〔增加法兰厚度〕2〔减小螺栓作用力臂〕3〔增加法兰盘外径〕。〔16MnR〕材料,在〔200〕℃时的力学性能为根底的法兰公称压力确实定与法兰的最大〔操作压力〕,〔操作温度〕和〔法兰材料〕三个因素有关。卧式容器双鞍座的设计中,容器的计算长度等于〔筒体〕长度加上两端凸形封头曲面深度的〔2/3〕。配有双按时制作的卧房容器,其筒体的危急截面可能消灭在〔支座〕处和〔跨距中间〕处。卧式容器双鞍座的设计中,筒体的最大轴向总应力的验算条件是:拉轴向应力应为〔 ≤t〕拉压ac轴向压力应为〔 ≤t〕和〔轴向许用压缩应力的较小值〕压ac0且A不大于〔0.2〕L在鞍坐标准规定的鞍座包角有θ=〔120°〕和θ=〔150°〕两种。承受补强板对开孔进展等面积补强时,其补强范围是:有效补强宽度是〔Bmax{2d,d2 }〕n nt外侧有效补强高度是〔minh1内侧有效补强高度是〔minh2

dntdnt

,}〕nt,}〕)Ae 1厚度减去计算厚度之外的多余面积)A)A2 3承受等面积补强时,当筒体径Di≤1500mm时,须使开孔最大直径d≤(1/2)D〔520〕mm.当筒体直径iD,>1500mm时,,须使开孔最大直径d≤(1/3)D〔1000〕。i i现行标准中规定的圆形人孔公称直径有DN(400)mm,DN(450)mm,DN(500)mm,DN(600)mm等四种。7现行标准中规定,椭圆形人孔的尺寸为〔400〕×〔250〕mm与〔380〕×〔280〕mm。8DN(150mm)和DN(250mm)两种。三、是非推断题t,则应加大法兰盘外径D0金属垫片材料一般并不要求强度高,为要求其软韧,金属垫片主要用于中高温顺中高压的法兰联接密封。(√)法兰连接中,预严密封比压大,则工作时可有较大的工作密封比压,有利于保证密封。所以预密封比压越大越好。(×)〔在设计温度下不冷凝〕的圆筒形处贮罐,承受双鞍式支座支承时,可以不必验算其轴向的拉应力。(×)四、工程应用题选择设备法兰密封面型式及垫片介质公称压力PN介质温度适宜密封面型式垫片名称及材料〔MPa〕℃丙烷1.0150平形耐油橡胶石棉垫/耐油橡胶石棉板蒸汽1.6200平形石棉橡胶垫/中压石棉橡胶板液氨2.5≤50凹凸或榫槽石棉橡胶垫圈/中压石棉橡胶板氢气4.0200凹凸/08(15)钢带-石棉带800mm,100mm,3000.25MPa,材质Q235-AR。绘出法兰构造图并注明尺寸。【解】塔节与封头的联接法兰——容器法兰依据该塔的工艺条件:温度、压力及塔径,塔节与封头联接的法兰应中选用甲型平焊法兰。依据操作温度、设0.6MPa3216-16-320mm。联接螺栓为M20246-635。螺母材料为Q

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