工厂10KV变电配电的课程设计(附图详细版)

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第-1-页共20页1.设计任务

1.1设计要求

要求根据本工厂所能取得的电源及本厂用电负荷的实际状况，并且适当考虑到工厂生产的发展，依照安全可靠、技术先进、经济合理的要求，确定变电所的位置和型式，确定变电所主变压器的台数、容量与类型，选择变电所主接线方案及高低压设备和进出线，确定二次回路方案，选择整定继电保护，确定防雷和接地装置。最终按要求写出设计说明书，绘出设计图纸。

1.2设计依据

1.2.1工厂总平面图

图1.1工厂平面图

1.2.2工厂负荷状况

本厂多数车间为两班制，年最大负荷利用小时为4500h，日最大负荷持续时间为6h。该厂除铸造车间、电镀车间和锅炉房属二级负荷外，其余均属三级负荷。

1.2.3供电电源状况

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第-2-页共20页依照工厂与当地供电部门签定的供用电协议规定，本厂可由附近一条10kV干线取得工作电源。该干线的走向参看工厂总平面图。该干线的导线牌号为LJ-120，导线为等边三角形排列，线距为1.5m；干线首端距离本厂约13km。干线首端所装设的高压断路器断流容量为500MVA。此断路器配备有定时限过流保护和电流速断保护，定时限过流保护整定的动作时间为1.7s。为满足工厂二级负荷要求，可采用高压联络线由邻近的单位取得备用电源。

1.2.4气象资料

本厂所在地区的年最高气温为38℃，年平均气温为16℃，年最低气温为-10℃，年最热月平均最高气温为32℃，年最热月地下0.8米处平均气温为25℃。当地主导风向为南风，年雷暴日数为35天。

1.2.5地质水文资料

本厂所在地区平均海拔1200m，地层以砂粘土为主，地下水位为3-5m。

1.2.6电费制度

本厂与当地供电部门达成协议，在工厂变电所高压侧计量电能，设专用计量柜，按两部电费制交纳电费。每月基本电费按主变压器容量为18元/kVA，动力电费为0.9元/Kw.h，照明电费为0.5元/Kw.h。工厂最大负荷时的功率因数不得低于0.9，此外，电力用户需按新装变压器容量计算，一次性向供电部门交纳供电贴费：6~10VA为800/kVA。

2.负荷计算和无功功率补偿

2.1负荷计算

2.1.1单组用电设备计算负荷的计算公式

a)有功计算负荷（单位为KW）

30P=dKeP，dK为系数

b)无功计算负荷（单位为kvar）

30Q=30Ptan?

c)视在计算负荷（单位为kvA）

30S=?

cos30Pd)计算电流（单位为A）

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第-3-页共20页

30I=

N

US330,NU为用电设备的额定电压（单位为KV）

2.1.2多组用电设备计算负荷的计算公式a)有功计算负荷（单位为KW）

30P=ipPK??∑∑30

式中iP?∑30是所有设备组有功计算负荷30P之和，pK?∑是有功负荷同时系数，可取0.85~0.95

b)无功计算负荷（单位为kvar）

30Q=iqQK??∑∑30，iQ?∑30是所有设备无功30Q之和；qK?∑是无功负荷同时系数，可取

0.9~0.97

c)视在计算负荷（单位为kvA）30S=2

30

230QP+d)计算电流（单位为A）

30I=

N

US330

经过计算，得到各厂房和生活区的负荷计算表，如表2.1所示（额定电压取380V）

表2.1各厂房和生活区的负荷计算表

编

号

名称

类别设备容量

eP/kW

需要系数

dK

cos?tan?计算负荷

30P/kW

30Q/kvar

30S/kVA

30I/A

1

铸造车间动力3600．30．651.17108126.36————照明70．81．005.60————小计367——113.6126.361712602

锻压车间动力3000．30．651.17

90105.3————照明60．81．004.80————小计306——94.8105.31422163

金工车间动力3000．20．601.33

6079.8————照明80．71．005.60————小计308——65.679.81051604

工具车间动力2400．30．651.17

7284.24————照明60．71．004.20————小计246——76.284.241141735

电镀车间动力2300．60．800.75

138103.5————照明70．71．004.90————小计237——142.9103.51762676

热处理车间

动力1600．60．701.09

96104.64————照明60．71．004.20————小计

166

——

100.2

104.64

141

214

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第-4-页共20页

7

装配车间动力1400．40．701.095661.04————照明70．71．004.90————小计147——60.961.04841288

机修车间动力1500．20．651.17

3035.1————照明50．91．004.50————小计155——34.535.150769

锅炉车间

动力700．60．750.88

4236.96————照明20．81．001.60————小计72——43.636.96578710

仓库

动力

250．40．850.62

106.2————照明10．81．000.80————小计

26——10.86.2121811生活区

照明3000.80.950.3324079.2300456总计

动力

1975

982.5821.28————照明

355

计入pK?∑=0.8,qK?∑=0.85

0.75

786

698.1

1051

1597

2.2无功功率补偿

无功功率的人工补偿装置：主要有同步补偿机和并联电抗器两种。由于并联电抗器具有安装简单、运行维护便利、有功损耗小以及组装灵活、扩容便利等优点，因此并联电抗器在供电系统中应用最为普遍。

由表2.1可知，该厂380V侧最大负荷时的功率因数只有0.75。而供电部门要求该厂10KV进线侧最大负荷时功率因数不低于0.9。考虑到主变压器的无功损耗元大于有功损耗，因此380V侧最大负荷时功率因数应稍大于0.9，暂取0.92来计算380V侧所需无功功率补偿容量：

CQ=30P(tan1?-tan2?)=786[tan(arccos0.75)-tan(arccos0.92)]=358kvar

参照图2-6，选PGJ1型低压自动补偿评屏，并联电容器为BW0.4-14-3型，采用其方案1（主屏）1台与方案3（辅屏）4台相结合，总共容量为84kvar?5=420kvar。在无功补偿前，该变电所主变压器T的容量为应选为1250kVA,才能满足负荷用电的需要；而采取无功补偿后，主变压器T的容量选为1000kVA的就足够了。同时由于计算电流的减少，使补偿点在供电系统中各元件上的功率损耗也相应减小，因此无功补偿的经济效益十分可观。因此无功补偿后工厂380V侧和10kV侧的负荷计算如表2.2所示。

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主屏

辅屏

1#方案6支路3#方案6支路2#方案8支路

4#方案8支路

C

C

C

图2.1PGJ1型低压无功功率自动补偿屏的接线方案

表2.2无功补偿后工厂的计算负荷

项目

cos计算负荷

30P/KW

30Q/kvar

30S/kVA

30I/A

380V侧补偿前负荷0.75786698.710511597380V侧无功补偿容量-420380V侧补偿后负荷0.942786278.7833.91267.1主变压器功率损耗0.01530S=12.5

0.0630S=5010KV侧负荷计算

0.925

798.5

328.7

863.5

49.9

3.变电所位置与型式的选择

变电所的位置应尽量接近工厂的负荷中心，工厂的负荷中心按负荷功率矩法来确定。在工厂平面图的下边和左侧，分别作一直角坐标的x轴和y轴，然后测出各车间（建筑）和宿舍区负荷点的坐标位置，1P、2P、3P10P分别代表厂房1、2、3...10号的功率，设定1P（1.3，5.3）、2P（1.3，3.6）、3P（3.5，5.2）、4P（3.5，3.6）、5P（4.2，1.7）、

6P（6.7，6.4）、7P（6.7，4.7）、8P（6.7，3.1）、9P（6.7，1.5）、10P（9.5，4.7），

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第-6-页共20页并设11P（1.2，1.2）为生活区的中心负荷，如图3-1所示。而工厂的负荷中心假设在P(x,y),其中P=1P+2P+3P+11P=iP∑。因此仿照《力学》中计算中心的力矩方程，可得负荷中心的坐标：

∑∑=++++++=i

i

iPxPPPPPxPxPxPxPx)(113211111332211（3-1）∑∑=++++++=iiiPyPPPPPyPyPyPyPy)(113211111332211（3-2）

把各车间的坐标代入（1-1）、（2-2），得到x=3.61，y=3.60。由计算结果可知，工厂的负荷中心在6号厂房（工具车间）的西北角。考虑到周边环境及进出线便利，决定在10号厂房的西侧紧靠厂房建造工厂变电所，器型式为附设式。

图3-1按负荷功率矩法确定负荷中心

4.变电所主变压器及主接线方案的选择

4.1变电所主变压器的选择

根据工厂的负荷性质和电源状况，工厂变电所的主变压器考虑有以下两种可供选择的方案：

a)装设一台变压器型号为S9型，而容量根据式30SSTN≥?，

TNS?为主变压器容量，30S为总的计算负荷。选TNS?=1000KVA30S=898.9KVA，即选一台S9-1000/10型低损耗配电

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第-7-页共20页

变压器。至于工厂二级负荷所需的备用电源，考虑由邻近单位相联的高压联络线来承受。b)装设两台变压器型号为S9型，而每台变压器容量根据式（4-1）、（4-2）选择，

即

?≈?)7.0~6.0(TNS899.4KVA=（539.64~629.58）KVA（4-1）)(30SSTN≥?=(131.9+160+44.4)KVA=336.3KVA

（4-2）

因此选两台S9-630/10型低损耗配电变压器。工厂二级负荷所需的备用电源，考虑由邻近单位相联的高压联络线来承受。主变压器的联结组均为Yyn0。4.2变电所主接线方案的选择

按上面考虑的两种主变压器方案可设计以下两种主接线方案：4.2.1装设一台主变压器的主接线方案如图4-1所示

图4-1装设一台主变压器的主接线方案

4.2.2装设两台主变压器的主接线方案如图4-2所示

Y0

Y0

S9-1000

GG-1A(F)-07

10/0.4kV

联络线（备用电源）

GG-1A(F)-54

GW口-10

10kV

FS4-10

GG-1A(J)-03

GG-1A(J)-03

GG-1A(F)-07

GG-1A(F)-54

GG-1A(F)-07

GG-1A(F)-07

主变

联络（备用）

220/380V高压柜列

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第-8-页共20页

图4-2装设两台主变压器的主接线方案

4.3主接线方案的技术经济比较

Y

Y0220/380V

S9-630

GG-1A(F)GG-1A(F)-07

10/0.4kV

S9-630

10/0.4kV

联络线

（备用电源）

GG-1A(F)-54

GG-1A(F)-113、11GW口-10

10kVFS4-10GG-1A(J)-01

GG-1A(F)-113

GG-1A(F)-11

GG-1A(J)-01

GG-1A(F)-96

GG-1A(F)-07

GG-1A(F)-54

主变主

变联络（备用）

高压柜列

-96

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表4-1主接线方案的技术经济比较

比较项目装设一台主变的方案

装设两台主变的方案

技术指标

供电安全性满足要求满足要求供电可靠性基本满足要求满足要求

供电质量由于一台主变，电压损耗较大

由于两台主变并列，电压损耗较

小

灵活便利性只有一台主变，灵活性稍差

由于有两台主变，灵活性较好

扩建适应性

稍差一些

更好一些

经

济指标电力变压器的综合投资额查得S9-1000/10的单价为

15.1万元，而变压器综合投资约为其单价的2倍，因此综合

投资约为2*15.1=30.2万元查得S9-630/10的单价为10.5万元，因此两台变压器的综合投资约为4*10.5=42万元，比一台主

变方案多投资11.8万元

高压开关柜（含计量柜）的综合投资额查得GG-1A(F)型柜可按每台4

万元计，其综合投资可按设备的1.5倍计，因此高压开关柜的综合投资约为4*1.5*4=24万元

本方案采用6台GG-1A(F)柜，其综合投资约为6*1.5*4=36万元，比一台主变方案多投资12万元

电力变压器和高压开关柜的年运行费主变的折旧费=30.2万元

*0.05=1.51万元；高压开关柜

的折旧费=24万元*0.06=1.44

万元；变配电的维修管理费=

（30.2+24）万元*0.06=3.25

万元。因此主变和高压开关柜

的折旧和维修管理费=

（1.51+1.44+3.25）=6.2万元

主变的折旧费=42万元*0.05=2.1

万元；高压开关柜的折旧费=36

万元*0.06=2.16万元；变配电的

维修管理费=（42+36）万元

*0.06=4.68万元。因此主变和高

压开关柜的折旧和维修管理费=

（2.1+2.16+4.68）=8.94万元，

比一台主变方案多投资2.74万

元

供电贴费主变容量每KVA为800元，供电贴费=1000KVA*0.08万元/KVA=80万元供电贴费=2*630KVA*0.08万元

=100.8万元，比一台主变多交

20.8万元从上表可以看出，按技术指标，装设两台主变的主接线方案略优于装设一台主变的主接线方案，但按经济指标，则装设一台主变的主接线方案远由于装设两台主变的主接线方案，因此决定采用装设一台主变的主接线方案。

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第-10-页共20页5.短路电流的计算

5.1绘制计算电路

图5-1短路计算电路5.2确定短路计算基准值

设基准容量dS=100MVA，基准电压dU=cU=1.05NU，cU为短路计算电压，即高压侧1dU=10.5kV，低压侧2dU=0.4kV，则

kAkVMVAUSIdd

d5.55.10310031

1=?==（5-1）kAkVMVAUSIdd

d1444.03100322=?==（5-2）

5.3计算短路电路中个元件的电抗标幺值

5.3.1电力系统

已知电力系统出口断路器的断流容量ocS=500MVA，故

*1X=100MVA/500MVA=0.2（5-3）

5.3.2架空线路查表得LJ-120的线路电抗kmx/37.00Ω=，而线路长13km，故24.4)5.10(100)1337.0(2202=?Ω?==*kVMVAUSlxXcd（5-4）

5.3.3电力变压器

查表得变压器的短路电压百分值%kU=4.5，故

kVAMVASSUXNdk10001001005.4100%3?==*=4.5（5-5）

式中，NS为变压器的额定容量

因此绘制短路计算等效电路如图5-2所示。500MVAK-1K-2

LJ-120,13km

10.5kVS9-10000.4kV

(2)(3)(1)

～

∞系统

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图5-2短路计算等效电路

5.4k-1点（10.5kV侧）的相关计算5.4.1总电抗标幺值

*2*1)1(XXXk+=*-∑=0.2+4.4=4.6

（5-6）

5.4.2三相短路电流周期分量有效值

kAkA

XIIkdk2.16

.45.5*

)

1(1

*1==

=

-∑=（5-7）

5.4.3其他短路电流

kAIIIk2.1)

3(1)3()3(===-∞

（5-8）

kAkAIish06.32.155.255.2)3()3(=?==

（5-9）

kAkAIIsh81.196.151.151.1)3()3(=?==（5-10）

5.4.4三相短路容量

MVAMVA

X

SSkdk7.216

.4100*

)

1()3(1==

=

-∑-（5-11）

5.5k-2点（0.4kV侧）的相关计算5.5.1总电抗标幺值

*3*2*1)1(XXXXk++=*-∑=0.2+4.4+4.5=9.1（5-12）

5.5.2三相短路电流周期分量有效值

kAkA

XIIkdk8.151

.9144*

)

2(2

*2==

=

-∑=（5-13）

5.5.3其他短路电流

kAIIIk8.15)

3(1)3()3(===-∞

（5-14）

kAkAIish1.298.1584.184.1)3()3(=?==（5-15）kAkAIIsh2.177.1909.109.1)3()3(=?==

（5-16）

5.5.4三相短路容量

2

.01k-1

k-2

4

.415

.43

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MVAMVA

XSSkd

k111

.9100*

)

2()3(2==

=

-∑-（5-17）

以上短路计算结果综合图表5-1所示。

表5-1短路计算结果短路计算点

三相短路电流

三相短路容量/MVA

)3(kI

)3(I

)

3(∞I)3(sh

i)

3(sh

I)3(kS

k-11.21.21.23.061.8121.7k-2

15.8

15.8

15.8

29.1

17.2

11

6.变电所一次设备的选择校验

6.110kV侧一次设备的选择校验

6.1.1按工作电压选则

设备的额定电压eNU?一般不应小于所在系统的额定电压NU，即≥?eNUNU，高压设备的额定电压eNU?应不小于其所在系统的最高电压maxU，即≥?eNUmaxU。NU=10kV，

maxU=11.5kV，高压开关设备、互感器及支柱绝缘额定电压eNU?=12kV，穿墙套管额定电压eNU?=11.5kV，熔断器额定电压eNU?=12kV。

6.1.2按工作电流选择

设备的额定电流eNI?不应小于所在电路的计算电流30I，即≥?eNI30I6.1.3按断流能力选择

设备的额定开断电流ocI或断流容量ocS，对分断短路电流的设备来说，不应小于它可能分断的最大短路有效值)3(kI或短路容量)3(kS，即

≥ocI)3(kI或≥)3(ocS)3(kS

对于分断负荷设备电流的设备来说，则为≥ocImax?OLI，max?OLI为最大负荷电流。6.1.4隔离开关、负荷开关和断路器的短路稳定度校验a)动稳定校验条件

≥maxi)3(shi或)3(maxshII≥

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maxi、maxI分别为开关的极限通过电流峰值和有效值，)

3(shi、)3(shI分别为开关所处的三相

短路冲击电流瞬时值和有效值

b)热稳定校验条件imattItI2

)3(2∞

=对于上面的分析，如表6-1所示，由它可知所选一次设备均满足要求。

表6-110kV一次侧设备的选择校验

选择校验项目

电压

电流

断流能力

动态定度

热稳定度

其

它装置地点条

件

参数

NU

NI

)3(kI

)3(sh

IimatI?∞2

)3(

数据

10kV

57.7A()1(TNI?)

1.2kA

3.06kA

7.29.12.12=?

一次设备型号规格

额定参数

eNU?

eNU?

ocI

maxi

tIt?2

高压少油断路器SN10-10I/630

10kV

630kA

16kA

40kA

5122162=?

高压隔离开关

6

8GN

-10/200

10kV200A-25.5kA

5005102=?

二次负荷0.6高压熔断器RN2-1010kV0.5A50kA--电压互感器JDJ-1010/0.1kV

-

-

-

-

电压互感器JDZJ-10

kV3

1.0/31.0/310

----

电流互感器LQJ-1010kV100/5A-kA1.02225??

=31.8kA

1)1.090(2??

=81避雷针FS4-1010kV----

户外隔离开关GW4-12/400

12kV

400A

-

25kA

5005102=?

6.2380V侧一次设备的选择校验

同样，做出380V侧一次设备的选择校验，如表6-2所示，所选数据均满足要求。

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表6-2380V一次侧设备的选择校验

选择校验项目

电压

电流

断流能力

动态定度

热稳定度

其它装置地点

条件

参数NU

NI

)3(kI

)3(sh

IimatI?∞2

)3(

-数据

380V

总1267.1A

15.8kA

29.1kA

0.17.02.12=?

-一

次

设备

型

号

规

格额定参数

eNU?

eNU?

ocI

maxi

tIt?2

-低压断路器DW15-1500/3D

380V

1500A40kA-

-

-

低压断路器

DW20-630

380V

630A

（大于30I）

30Ka(一般)

---

低压断路器

DW20-200

380V

200A

（大于30I）25kA---

低压断路HD13-1500/30

380V1500A----电流互感器LMZJ1-0.5500V1500/5A----电流互感器LMZ1-0.5

500V

100/5A160/5A

-

-

-

-

6.3高低压母线的选择

查表得到，10kV母线选LMY-3(40?4mm),即母线尺寸为40mm?4mm;380V母线选LMY-3（120?10）+80?6，即相母线尺寸为120mm?10mm，而中性线母线尺寸为80mm?6mm。

7.变压所进出线与邻近单位联络线的选择

7.110kV高压进线和引入电缆的选择7.1.110kV高压进线的选择校验

采用LGJ型钢芯铝绞线架空敷设，接往10kV公用干线。a).按发热条件选择

由30I=TNI?1=57.7A及室外环境温度32，查表得，初选LGJ-35,

其35C时的alI=149A30I,满足发热条件。

b).校验机械强度查表得，最小允许截面积minA=252mm，而LGJ-35满足要求，应选它。

由于此线路很短，故不需要校验电压损耗。

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第-15-页共20页7.1.2由高压配电室至主变的一段引入电缆的选择校验

采用YJL22-10000型交联聚乙烯绝缘的铝芯电缆之间埋地敷设。

a)按发热条件选择由30I=TNI?1=57.7A及土壤环境25，查表得，初选缆线芯截面为252mm的交联电缆，其alI=149A30I,满足发热条件。

b)校验热路稳定按式CtIAAima)3(min∞=≥，A为母线截面积，单位为2mm；minA为

满足热路稳定条件的最大截面积，单位为2mm；C为材料热稳定系数；)3(∞I为母线通过的

三相短路稳态电流，单位为A；imat短路发热假想时间，单位为s。本电缆线中)3(∞I=1960，

imat=0.5+0.2+0.05=0.75s，终端变电所保护动作时间为0.5s，断路器断路时间为0.2s，

C=77，把这些数据代入公式中得2)3(min2277

75.01960mmCtIAima=?==∞A=252mm。因此JL22-10000-3?25电缆满足要求。

7.2380低压出线的选择

7.2.1铸造车间

馈电给1号厂房（铸造车间）的线路采用VLV22-1000型聚氯乙烯绝缘铝芯电缆直接埋地敷设。

a）按发热条件需选择由30I=201A及地下0.8m土壤温度为25℃，查表，初选缆芯截面1202mm，其alI=212A30I，满足发热条件。

b）校验电压损耗由图1.1所示的工厂平面图量得变电所至1号厂房距离约为288m，而查表得到1202mm的铝芯电缆的0R=0.31km/Ω（按缆芯工作温度75计），0X=0.07km/Ω，又1号厂房的30P=113.6W,30Q=126.36kvar，故线路电压损耗为

VkV

kkWUqXpRUN02.2938.0)1.007.0(var36.126)288.031.0(6.113)(=??+??=+=?∑%6.7%100380

02.29%=?=?U%alU?=5%。c）断路热稳定度校验

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第-16-页共20页2)3(min2247675.019700mmCtIAima

=?

==∞不满足短热稳定要求，故改选缆芯截面为2402mm的电缆，即选VLV22-1000-3?240+1?120的四芯聚氯乙烯绝缘的铝芯电缆，中性线芯按不小于相线芯一半选择，下同。

7.2.2锻压车间

馈电给2号厂房（锻压车间）的线路，亦采用VLV22-1000-3?240+1?120的四芯聚氯乙烯绝缘的铝芯电缆直埋敷设（方法同上，从略）。

7.2.3金工理车间

馈电给3号厂房（金工车间）的线路，亦采用VLV22-1000-3?240+1?120的四芯聚氯乙烯绝缘的铝芯电缆直埋敷设（方法同上，从略）。

7.2.4工具车间

馈电给4号厂房（工具车间）的线路，亦采用VLV22-1000-3?240+1?120的四芯聚氯乙烯绝缘的铝芯电缆直埋敷设（方法同上，从略）。

7.2.5仓库

馈电给10号厂房（仓库）的线路，由于仓库就在变电所旁边，而且共一建筑物，因此采用聚氯乙烯绝缘铝芯导线BLV-1000型5根（包括3根相线、1根N线、1根PE线）穿硬塑料管埋地敷设。

a）按发热条件需选择

由30I=16.2A及环境温度25C?，初选截面积42mm，其alI=19A30I，满足发热条件。

b）校验机械强度

查表得，minA=2.52mm，因此上面所选的42mm的导线满足机

械强度要求。

c)所选穿管线估计长50m，而查表得0R=0.85km/Ω，0X=0.119km/Ω，又仓库的30P=10.8kW,30Q=6.2kvar，因此VkVkkWUqXpRUN2.1238.0)05.0119.0(var2.6)05.055.8(8.10)(=??+??=+=?∑

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第-17-页共20页%21.3%100380

2.12%=?=?U%alU?=5%故满足允许电压损耗的要求。7.2.6热处理车间

馈电给6号厂房（热处理车间）的线路亦采用VLV22-1000-3?240+1?120的四芯聚氯乙烯绝缘的铝芯电缆直埋敷设（方法同上，从略）。

7.2.7装配车间

馈电给7号厂房（装配车间）的线路亦采用VLV22-1000-3?240+1?120的四芯聚氯乙烯绝缘的铝芯电缆直埋敷设（方法同上，从略）。

7.2.8机修车间

馈电给8号厂房（机修车间）的线路亦采用VLV22-1000-3?240+1?120的四芯聚氯乙烯绝缘的铝芯电缆直埋敷设（方法同上，从略）。

7.2.9锅炉房

馈电给9号厂房（锅炉房）的线路亦采用VLV22-1000-3?240+1?120的四芯聚氯乙烯绝缘的铝芯电缆直埋敷设（方法同上，从略）。

7.2.10电镀车间

馈电给5号厂房（电镀车间）的线路亦采用VLV22-1000-3?240+1?120的四芯聚氯乙烯绝缘的铝芯电缆直埋敷设（方法同上，从略）。

7.2.11生活区

馈电给生活区的线路采用BLX-1000型铝芯橡皮绝缘线架空敷设。

1）按发热条