换热器工艺设计

/书目第一章文献综述 第一节概述 换热器的概念换热器的分类列管式换热器的标准简介列管式换热器选型的工艺计算步骤其次节换热器设备应满足的基本要求 合理的实现所规定的工艺条件平安牢靠性安装、操作及维护便利经济合理第三节列管式换热器结构及基本参数 管束及壳程分程传热管管的排列及管心距折流板和支撑板旁路挡板和防冲挡板其他主要附件列管式换热器结构基本参数第四节设计计算的参数选择 冷却剂和加热剂的选择冷热流体通道的选择流速的选择流向的选择其次章列管式换热器的设计计算 第一节换热面积的估算 一、计算热负荷估算传热面积其次节换热器及主要附件的试选 一、试选管型号二、换热器结构一些基本参数的选择第三节换热器校核 一、核算总传热系数二、核算压强降第四节设计结果一览表 第五节设计总结及感想 一、设计总结二、感想参考文献 第一章文献综述(略)其次章列管式换热器的设计计算第一节换热面积的估算一、计算热负荷(不考虑热损失)由于设计条件所给为无相变过程。由设计任务书可知热负荷为Q=w原油Cp原油(t2-t1)=(50000/3600)×2.20×1000×(110-70)=1222222W.由热量守恒可计算柴油出口温度T2Q=w柴油Cp柴油(T1-T2)=(38000/3600)×2.48×1000×(175-T2)=1222222WT2=128.31℃二、计算平均温度差：Δt1=175-110=65℃Δt2=128.31-70=58.31℃逆流温度差℃三．确定流体走向由于原油温度低于柴油，为削减热损失和充分利用柴油的热量，选择原油走壳程，柴油走管程。四．换热面积估算由《化工原理课程设计》的表4-6，取K估=200W/(m2·℃).先假设换热器为单管程、单壳程的，且冷热流体逆流接触。则A估=Q/(K估×Δtm逆)=1222222/(200×61.6)=99.2m2.预先估算传热面积为99.2m2。五、选柴油的流速为u1=1m/s取换热管的规格为Φ25×2.5mm碳素钢管(8.3kg/6m)。估算单管程的管子根数==47.02≈47根。依据传热面积A估计算管子的长度L’,有式中：d1换热管的内径，为0.02md0换热管的外径，为0.025m五、管程数Nt的确定由于L’数值太大，换热器不行运用单管程的形式，必需用多管程。我们选择管程的长度为6m，则Nt=L’/6=27/6=4.5≈4.(管程数通常选择偶数)六、校正温度差R=(T1-T2)/(t2-t1)=(175-128.31)/(110-70)=1.167P=(t2-t1)/(T1-t1)=(110-70)/(175-70)=0.381依据R，P的值，查化工原理教材中图4-25(a)，得温度校正系数φ=0.91>0.9,说明换热器接受单壳程，四管程的结构是合适的。Δtm=φ×Δtm逆=0.91*61.6=56.06℃。七、求实际换热面积A实际换热管数为n’×Nt=47×4=188根。A实际=L×(π×d0)×n’=6×(3.14×0.025)×188=88.55m2.实际换热面积为88.55m2.八、选择换热器壳体尺寸选择换热管为三角形排列，换热管的中心距为t=32mm。横过管束中心线的管数：最外层换热管中心线距壳体内壁距离：b'=(1——1.5)d0，此处b’取一倍d0，即b'=0.025m壳体内径：圆整后，换热器壳体圆筒内径为D=550mm，壳体厚度选择8mm。长度定为5996mm。壳体的标记：筒体DN550δ=8L=5910。筒体材料选择为Q235-A，单位长度的筒体重110kg/m,壳体总重为110*(5.910-0.156)=632.94kg。(波形膨胀节的轴向长度为0.156m，见本设计设备图)九、确定折流挡板形态和尺寸选择折流挡板为有弓形缺口的圆形板，直径为540mm,厚度为6mm。缺口弓形高度为圆形板直径的约1/4，本设计圆整为120mm。折流挡板上换热管孔直径为25.6mm，共有188-22-13/2=159.5个；拉杆管孔直径为16.6mm，每个折流挡板上有4个。折流挡板上的总开孔面积=159.5*514.7185+4*216.4243=82963.2972mm2。折流挡板的实际面积=191126.3264-82963.2972=108163.0292mm2，重量为5.1kg。选择折流挡板间距h=400mm。折流挡板数NB=L/h-1=6000/400-1=14块.换热管排列的横截面如下图所示:图中圆环形的剖切面表示换热器壳体的剖面.换热管分为四个管程,每个管程47根换热管(图中各个小菱形的顶点表示换热管横截面的中心).图中8个”十”字形表示拉杆的开孔,拉杆直径为16mm.十、波形膨胀节冷流体原油为黏度较高的流体，其定性温度为（110*0.4+70*0.6）=86℃;热流体柴油的定性温度为（175*0.5+128.31*0.5）=87.5+64.155=151.66℃.冷热流体的定性温度差=151.66-86=65.66℃>50℃,所以换热器壳体上要安装波形膨胀节。波形膨胀节的壁厚和壳体相同，为8mm。依据换热器壳体的公称直径550mm，可知波形膨胀节的公称直径也是550mm，依据公称直径，查《化工设备机械基础》(化学工业出版社，2008)书中表16-9的对应条目，获得波形膨胀节的具体尺寸(见换热器设备图)。单个波形膨胀节的质量=4579586.3154mm3×7.8×10-3×10-3kg·mm-3=35.721kg。十一、传热系数K的计算1．管程对流传热系数αi换热管内柴油流速：雷诺数，普兰德数，柴油的黏度小于常温水黏度的两倍，是低黏度液体，且是被冷却，所以w/(m2·℃)2．壳程对流传热系数αo壳程流通截面积：m2壳程流速：换热管为三角形排列，壳程的当量直径为雷诺数，普兰德数，原油被加热，所以w/(m2·℃)3.污垢热阻依据设计任务书，两侧的污垢热阻Rso=Rsi=1.72×10-4m2·℃/W。4．总传热系数Ko;取管壁λw=45w/(m·℃)=287.2w/(m2·℃)A须要=Q/(Ko×Δtm)=1222222/(287.2×56.06)=75.91m2.面积裕量：〉15%符合换热器设计规范的要求。十二、压强降的计算1．管程压强降已知管程直管的确定粗糙度ε=0.1mm，则ε/d1=0.1/20=0.005，雷诺准数，查摩擦系数图1-28，得到λ=0.035，所以，每程直管的压降：.75Pa；柴油在每管程中局部阻力导致的压强降按阅历公式计算如下：Pa；一般地，流体流经换热器进出口导致的压强降可以忽视。对于Φ25×2.5的换热管，结垢校正系数Ft=1.4；因为是单壳程、四管程的换热器，所以Ns=1，Np=4；Pa<30000Pa,符合任务书的要求。2．壳程压强降流体横过管束的压强降：管子排列方法对压强降的校正因数F=0.5(正三角形排列)；壳程流体的摩擦系数fo，当Re2〉500时，fo=5.0×Re2-0.228=5.0×1943-0.228=0.89；横过管束中心线的管子数nc=15；折流板数NB=14；壳程流速u2=0.354m/s；ρ原油=815kg/m3=5113Pa；流体通过折流板缺口的压强降:折流板间距h=400mm=0.400m；壳体内径D=550mm=0.550m=1462Pa一般地，流体流经换热器进出口导致的压强降可以忽视。壳程总压降：对于液体壳程压强降的结垢校正系数Fs=1.15；壳程数Ns=1=7561Pa<30000Pa.符合任务书的要求。十三、主要附件的选择1．接管及法兰的选型1）管口A管口A为柴油出口。①接管管径的确定：流量为38000kg/h，密度为715kg/m3，相当于q=38000/715/3600=0.01476m3/s。柴油为低粘度流体，在接管中的合理流速u=1——2m/s。本设计取u=1m/s。则接管的内径==0.1371m=137mm。接管的外径选择为159mm，壁厚选择为4.5mm，材质为20钢，每米管子的重量17.14kg（GB-T17395-1998无缝钢管尺寸、外形、重量及允许偏差）。②接管长度的选择：接管的长度L选择150mm，则重量为2.6kg。接管的标记：接管Φ159×4.5L=150③接管法兰的选择：查《高校工程制图》（华东理工高校出版社，2005）表14-5，接管外径dH=159mm的板式平焊钢制管法兰的公称通径DN=150mm。选择公称压力PN=0.6MPa的突面法兰，材料为Q235-A，标记为：HG20592法兰PL150(B)-0.6RFQ235-A。重量为5.14kg。该法兰有8个均布在外周的螺孔，运用8个M16螺栓、螺母、垫片和工艺管道连接。2）管口B管口B为原油出口。原油的流量为50000kg/h，密度为815kg/m3，相当于q=50000/815/3600=0.01704m3/s。原油在接管中的合理流速u=1——2m/s。本设计取u=1m/s。则接管的内径==0.147m=147mm。选择接管的外径、壁厚、材质、长度和接管法兰都和管口A的相同。3）管口C管口C为排气口。①接管管径的确定：接管的外径选择32mm，壁厚选择为3.5mm，材质为20钢，每米管子的重量2.46kg（GB-T17395-1998无缝钢管尺寸、外形、重量及允许偏差）。②接管长度的选择：接管的长度L选择150mm，则重量为0.369kg。接管的标记：接管Φ32×3.5L=150③接管法兰的选择：查《高校工程制图》（华东理工高校出版社，2005）表14-5，接管外径dH=32mm的板式平焊钢制管法兰的公称通径DN=25mm。选择公称压力PN=0.6MPa的突面法兰，材料为Q235-A，标记为：HG20592法兰PL25(B)-0.6RFQ235-A。该法兰有4个均布在外周的螺孔，运用4个M10螺栓、螺母、垫片和配套的法兰盖装配。4）管口D管口D为原油进口。接管、法兰和管口A和B的完全相同。5）管口E管口E为排污口。①接管管径的确定：接管的外径选择57mm，壁厚选择为3.5mm，材质为20钢，每米管子的重量4.62kg。②接管长度的选择：接管的长度L选择150mm，则重量为0.693kg。接管的标记：接管Φ57×3.5L=150③接管法兰的选择：查《高校工程制图》（华东理工高校出版社，2005）表14-5，接管外径dH=57mm的板式平焊钢制管法兰的公称通径DN=50mm。选择公称压力PN=0.6MPa的突面法兰，材料为Q235-A，标记为：HG20592法兰PL50(B)-0.6RFQ235-A。重量为1.51kg。该法兰有4个均布在外周的螺孔，运用4个M12螺栓、螺母、垫片和配套的法兰盖装配。6）管口F管口F为柴油进口。接管、法兰和管口A、B和D的完全相同。2．左管板的选型1）管板厚度：《化工设备机械基础》(化学工业出版社，2008)中有表16-8管板厚度表。管板的设计压力为管、壳程设计压力中的大者。当设计压力小于1MPa时，取为1MPa；表中的设备壳体内径×壁厚最接近本课程设计值的是600×8；管、壳程的温度差=151.66-86=65.66℃；依据上述的设计压力、壳体内径×壁厚以及温度差，查表得管板的厚度δ=42mm。管板材料为16Mn（锻件）。2）管板形态：管板同时起到法兰的作用，密封面为凸面，可以和管箱的法兰(密封面为凹面)连接。管板直径和管箱法兰的相同，为665mm。外周均布24个Φ18螺孔，管板重量约为：=82kg。管板的大致形态如下图.ΦΦΦΦΦΦΦΦΦΦ3）管板的开孔①开孔和管程隔板密封槽分布状况：左管板共有188个安装换热管的开孔和8个拉杆安装孔以及2道管程隔板密封槽（见设备图）。②安装换热管的开孔尺寸：为了便于在管板上焊接换热管，开孔的孔径比换热管的外径大0.4mm,即Φ25.4mm。开孔形态见设备图。（或者:为了便于在管板上胀接换热管，开孔的孔径比换热管的外径大0.3mm,即Φ25.3mm。开孔内表面有两道环向的槽，槽深0.5mm。管板开孔形态和内表面环向槽的位置、尺寸见下图：ΦΦΦΦΦΦΦΦΦΦ③拉杆安装孔和管程隔板密封槽的尺寸见设备图。3．换热管的选择：1)选择20钢材质的无缝钢管，规格：Φ25×2.5。2)换热管的长度为6000mm。3)换热管和管板连接接受焊接。(或者:换热管和管板连接接受胀接。)具体见设备图。4．左管箱短节的选择：1）左管箱短节的内径和壁厚：左管箱短节为圆柱筒体，内径和壁厚选择和设备壳体相同。2）左管箱短节的长度：左管箱短节连接A和F管口。选择左管箱短节的长度为管口接管公称直径的两倍，即150×2=300mm。选择Q235-A材料制作，单位长度的短节重110kg/m,总重约为110*0.300=33kg。左管箱短节的标记：筒体DN550δ=8L=300。3）左管箱短节的材质选择材质选择和换热器壳体相同：Q235-A5．左管箱封头的选择：选择公称直径为550mm的标准椭圆封头。壁厚和壳体相同，也是8mm。材质也是Q235-A。重量约24kg。标记：EHA550×8-Q235-AJB/T4746-2002。6．左管箱隔板的选择：1）材质选择一般的碳素钢：Q235-A。2）管箱隔板厚度的选择：由于管程压强降较小，用公式计算隔板厚度会小于GB151规定的隔板最小厚度（换热器公称直径<=600时，碳钢隔板的最小厚度为8mm），所以干脆选择隔板厚度为10mm。3）数量：左管箱须要2块相同的隔板。4）形态：见下图。面积:217977.2468mm2，厚度：10mm。5）重量：单个左管箱隔板重=（217977.2468mm2×10mm）×7.8×10-3×10-3kg·mm-3=17kg。7．左管箱法兰和密封垫片的选型：1)法兰：依据公称直径，查《化工设备机械基础》(化学工业出版社，2008)书中表10-3。选择甲型平焊容器法兰，公称直径550mm，公称压力0.6MPa，密封面为凹面(FM)，和凸密封面的左管板连接。外周均布24个Φ16螺孔，用M16双头螺柱和左管板连接。标记：法兰—FM550—0.6JB4701—2000。重量为26.4kg。2)密封垫片:选择甲型平焊容器法兰用非金属软垫片,公称直径550mm,公称压力0.6MPa。标记：垫片550—0.6JB4704—2000。重量略。左管箱总重量：33+24+17*2+26.4+(2.6+5.14)*2=132.9kg。8．右管板右管板没有拉杆开孔，只有一道管程隔板密封槽，其他和左管板相同，具体见设备图。9.右管箱设计：1)右管箱封头：和左管箱封头相同。2）右管箱短节的选择：①右管箱短节的内径和壁厚：右管箱短节为圆柱筒体，内径和壁厚选择和设备壳体相同。②右管箱短节的长度：长度选择50